合金化热镀锌钢板的制作方法

合金化热镀锌钢板的制作方法
【专利摘要】本发明提供耐腐蚀性、镀层密合性、耐氢脆性优良的合金化热镀锌钢板及其制造方法。该合金化热镀锌钢板在含有C：0.02％以上且0.30％以下、Si：0.01％以上且2.5％以下、Mn：0.1％以上且3.0％以下、P：0.003％以上且0.08％以下、S：0.01％以下、Al：0.001％以上且0.20％以下并且含有Ti：0.03％以上且0.40％以下、Nb：0.001％以上且0.2％以下、V：0.001％以上且0.2％以下、Mo：0.01％以上且0.5％以下、W：0.001％以上且0.2％以下中的1种以上的钢板的表面上具有含有7～15％的Fe的镀锌层。在镀锌层中，平均粒径为1nm以上且20nm以下并且由Ti、Nb、V、Mo、W中的1种以上构成的碳化物以每1个分区为5个以上的比例存在，所述1个分区通过镀层厚度以及在与厚度方向正交的方向上以1μm的间隔对镀层截面进行的划分而得到。
【专利说明】合金化热镀锌钢板

【技术领域】
[0001] 本发明涉及适合作为汽车防锈表面处理钢板的、耐腐蚀性、镀层密合性以及耐氢 脆性优良的合金化热镀锌钢板。

【背景技术】
[0002] 在汽车、卡车的框架、行走部分这样的构件中，以往一直使用TS440MPa级以下的 热轧钢板。但是，近来，以提高汽车的耐碰撞特性和保护地球环境为目的，正在推进汽车用 钢板的高强度化、薄壁化，已经开始研究使用TS590MPa级、TS780MPa级、甚至TS980MPa级 以上的高强度热轧钢板。
[0003] 汽车用构件多数是通过冲压成形得到的形状复杂的构件，需要高强度且加工性优 良的材料。另一方面，从在钢板的薄壁化的同时确保车身的防锈能力的观点出发，期望原材 钢板是赋予了防锈性的表面处理钢板、尤其是其中耐腐蚀性和焊接性优良且能够廉价地制 造的合金化热镀锌钢板。
[0004] 一直以来，提出了几种加工性优良的高张力热轧钢板或热镀锌系高张力钢板及其 制造方法。例如，在专利文献1中公开了一种拉伸强度为590MPa以上的加工性优良的高张 力钢板及其制造方法，其特征在于，对以质量％计含有C :0. 02?0. 06%、Si彡0. 3%、Μη : 0.5?2.0%K0.06%、S< 0.005%、AK0.06%、N< 0.006%、Mo:0.05?0.5%、Ti: 0. 03?0. 14%且余量实质上由Fe构成的钢进行熔炼，并在精轧结束温度为880°C以上、卷 取温度为570°C以上的条件下进行热轧，由此使组织实质上为铁素体单相组织，并且分散析 出有平均粒径小于10nm的含有Ti和Mo的碳化物。
[0005] 另外，在专利文献2中公开了一种热镀锌系高张力热轧钢板的制造方法，其特征 在于，对以质量％计含有C :0· 01?0· 1%、Si彡0· 3%、Μη :0· 2?2. 0%、P彡0· 04%、 S 彡 0· 02%、Α1 彡 0· 1%、Ν彡 0· 006%、Ti :0· 03 ?0· 2%，并且含有Mo 彡 0· 5%和 W 彡 1. 0% 中的1种以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成的钢进行熔炼，在奥氏体单相区进行热轧， 在550°C以上进行卷取，制造铁素体单相的热轧钢板，然后，进一步除去氧化皮，并直接实施 热镀锌，由此，使得以质量％计满足4. 8C+4. 2Si+0. 4Mn+2Ti彡2. 5,组织以面积比率计98% 以上为铁素体，并且分散存在有在以原子比计满足（Mo+WV(Ti+Mo+W)彡0. 2的范围内含有 Ti、以及Mo和W中的1种以上的小于10nm的析出物。
[0006] 但是，在专利文献1、2中，为了使含有Ti和Mo等的微细碳化物在铁素体中析出， 在精轧结束后，需要在550°C以上的卷取温度（以下有时也称为CT)进行卷取。在这样的高 CT条件下对含有Si、Mn等比Fe更容易氧化的元素（以下有时也称为易氧化性元素）的热 轧母材进行卷取处理的情况下，在钢板母材表层部生成含有易氧化性元素的内部氧化物， 由此，在之后的热镀锌、合金化处理中，过度地促进了 Zn-Fe合金化反应，从而存在镀层密 合性变差的问题。此外，在使用热轧钢板作为热镀锌钢板原材的情况下，与使用冷轧钢板的 情况相比板厚较厚，因此成形加工时对镀敷被膜的压缩应变增大，进一步招致密合性变差。
[0007] 为了改善镀层密合性，例如，在专利文献3中公开了一种抗粉化性、耐低温碎裂性 优良的合金化热镀锌钢板，其中，通过在合金化处理后对热镀锌钢板实施机械性伸长率控 制或酸洗处理，在镀敷被膜的表面具有每1mm为10个以上的裂纹。但是，在专利文献3公 开的技术中，虽然镀层密合性有所提高，但是由于在镀层中高密度地产生裂纹，因此耐腐蚀 性可能变差。
[0008] 另外，在专利文献4中公开了如下技术：在热镀锌生产线中的还原退火之前磨削 除去钢板母材，使钢板表面的晶界减小，由此提高镀层密合性。但是，没有考虑耐腐蚀性，并 且由于增设了磨削设备，成本上升也成为问题。
[0009] 另外，在专利文献5中公开了一种耐腐蚀性、镀层密合性优良的合金化热镀锌钢 板，其在镀锌层的表层具有Mg富集层，在镀层-钢基界面具有Ni-Fe-Al-Zn层。但是，在还 原退火之前需要预镀Ni的设备，并且由于添加了 Mg、Ni等昂贵的元素而可能导致成本上 升。另外，由于使用了与通用的热镀锌生产线中使用的镀锌浴不同的浴组成进行镀敷处理， 因此从设备成本、操作管理的观点考虑难以实施。
[0010] 另一方面，已知钢板的强度达到980MPa以上时会由于氢渗入到钢中而产生氢脆， 对于TS980MPa以上的高强度热轧钢板而言，提高耐氢脆性的技术也成为当务之急。
[0011] 但是，在专利文献1?5公开的技术中，在将TS980MPa以上的高强度钢板用作母 材的情况下，均未考虑改善耐氢脆性。
[0012] 现有技术文献
[0013] 专利文献
[0014] 专利文献1 :日本特开2002-322543号公报
[0015] 专利文献2 :日本特开2003-321736号公报
[0016] 专利文献3 :日本特开平11-200000号公报
[0017] 专利文献4 :日本特开平10-81948号公报
[0018] 专利文献5 :日本特开2005-320556号公报


【发明内容】

[0019] 发明所要解决的问题
[0020] 本发明是鉴于上述情况而完成的，其目的在于提供在确保耐腐蚀性的同时镀敷被 膜的密合性优良、并且即使在将TS980MPa以上的高强度钢板作为母材的情况下耐氢脆性 也优良的合金化热镀锌钢板。
[0021] 用于解决问题的方法
[0022] 本发明人对于高强度热轧钢板的镀敷处理反复进行了深入研究。结果发现，通过 在热镀锌钢板的镀层中分散由Ti、Nb、V、Mo、W中的1种或2种以上构成的纳米尺寸的微细 碳化物，在确保耐腐蚀性的同时镀层密合性和耐氢脆性也提高。推测镀层密合性提高的理 由在于，受到冲压成形时的压缩应变时，在镀层-钢板母材界面处产生裂纹并传播，但通过 分散微细碳化物，在裂纹产生部微细碳化物具有钉扎效应，裂纹的传播因该钉扎效应而停 止，不会导致较大的剥离。并且认为，该微细碳化物也作为氢渗入的捕获点发挥作用，通过 抑制钢板中的扩散性氢浓度，抑制了延迟断裂的敏感性。
[0023] 本发明基于上述见解而完成，其特征如下。
[0024] [1] -种合金化热镀锌钢板，其是在成分组成为以质量％计含有C :0.02%以上且 0. 30 %以下、Si :0. 01 %以上且2. 5 %以下、Μη :0. 1 %以上且3. Ο %以下、P :0. 003 %以上 且0.08%以下、5:0.01%以下31:0.001%以上且0.20%以下并且含有11 :0.03%以上且 0. 40%以下、Nb :0. 001 %以上且0. 2%以下、V :0. 001 %以上且0. 5%以下、Mo :0. 01 %以上 且0. 5%以下、W :0.001 %以上且0. 2%以下中的1种或2种以上、余量由Fe和不可避免的 杂质构成的钢板表面上具有以质量％计含有7?15%的Fe的镀锌层的合金化热镀锌钢板， 其特征在于，
[0025] 所述镀锌层中，平均粒径为lnm以上且20nm以下并且由Ti、Nb、V、Mo、W中的1种 或2种以上构成的碳化物以每1个分区为5个以上的比例存在，
[0026] 其中，所述1个分区是指通过镀层厚度（tl μ m)以及在与厚度方向正交的方向上 以Ιμπι的间隔对镀层截面进行的划分而得到的面积（tiXKym2))。
[0027] [2]如上述[1]的合金化热镀锌钢板，其特征在于，作为成分组成，所述钢板以质 量％计还含有B :0. 0002%以上且0. 005%以下。
[0028] [3]如上述[1]或[2]的合金化热镀锌钢板，其特征在于，所述钢板为热轧钢板。
[0029] 需要说明的是，在本发明中，高强度是指拉伸强度TS为590MPa以上。另外，本发 明的合金化热镀锌钢板包括冷轧钢板、热轧钢板中的任意一种。
[0030] 发明效果
[0031] 根据本发明，能够得到耐腐蚀性、镀层密合性以及耐氢脆性优良的合金化热镀锌 钢板。本发明的合金化热镀锌钢板，在镀层中含有由Ti、Nb、V、Mo、W中的1种或2种以上构 成的微细碳化物，由此，即使在原材使用高强度热轧钢板的情况下也具有优良的耐腐蚀性、 镀层密合性、耐氢脆性，作为汽车的框架、行走部分等构件极为有效。

【具体实施方式】
[0032] 以下，对本发明具体地进行说明。需要说明的是，在以下的说明中，钢成分组成的 各元素的含量的单位为"质量％ "，以下，只要没有特别声明则仅以" ％ "表示。
[0033] 以下，详细说明本发明。
[0034] (1)钢板的成分组成
[0035] C :0· 02 % 以上且 0· 30 % 以下
[0036] C是用于使碳化物在钢板中析出的必要元素，为此需要为0.02%以上。另一方面， 若超过0. 30%则焊接性变差，因此上限设定为0. 30%。
[0037] Si :0· 01% 以上且 2. 5% 以下
[0038] Si作为固溶强化元素是有效的，为了表现出强化效果需要含有0.01%以上。另一 方面，若大量含有而超过2. 5%，则在退火过程中Si的氧化物富集在钢板表面，成为产生不 上镀缺陷或镀层密合性变差的原因，因此上限设定为2. 5%。
[0039] Μη :0· 1% 以上且 3. 0% 以下
[0040] Μη是为了提1?强度而添加的，为了表现出强化效果需要含有0. 1 %以上。另一方 面，若添加超过3. 0%，则在退火过程中Μη的氧化物富集在钢板表面，成为产生不上镀缺陷 或镀层密合性变差的原因，因此上限设定为3. 0%。优选为0. 6%以上且3. 0%以下。
[0041] Ρ :0· 003% 以上且 0· 08% 以下
[0042] Ρ是不可避免地含有的元素之一，为了使其低于0. 003%，可能会导致成本增加， 因此设定为0.003%以上。另一方面，P含量若超过0.08%，则焊接性变差。此外，表面品 质变差。另外，合金化处理时若不提高合金化处理温度则不能达到所期望的合金化度。如 果为了达到所期望的合金化度而提高合金化处理温度，则延展性变差，同时合金化镀敷被 膜的密合性变差。根据以上内容，为了兼顾所期望的合金化度和良好延展性的合金化镀敷 被膜，将P设定为〇. 08%以下。
[0043] S :0.01 % 以下
[0044] S在晶界产生偏析。或者在大量生成MnS时，导致韧性降低。由上，需要设定为 0.01%以下。S含量的下限没有特别限定，可以为杂质程度。
[0045] A1 :0· 001% 以上且 0· 20% 以下
[0046] A1是出于对钢水进行脱氧的目的而添加的，其含量低于0.001%时，不能实现该 目的。另一方面，若含量超过0.2%，则夹杂物大量产生，成为钢板缺陷的原因。根据以上内 容，将A1设定为0.001 %以上且0.20%以下。
[0047] Ti :0.03% 以上且 0.40% 以下、Nb :0.001% 以上且 0.2% 以下、V :0.001% 以上且 0. 5%以下、Mo :0. 01 %以上且0. 5%以下、W :0. 001 %以上且0. 2%以下中的1种或2种以 上
[0048] Ti、Nb、V、Mo、W是用于使碳化物在钢板中析出的必要元素，添加这些元素中的1 种或2种以上。特别是Ti的析出强化能力高，从成本的观点出发也是有效的元素。但是， 添加量若低于0.03%，则为了使镀层中含有碳化物而需要的钢中的析出物量不够，若超过 0.40%则其效果达到饱和，导致成本上升。因此，在含有的情况下，Ti设定为0.03%以上 且0. 40%以下。对于Nb、V、Mo、W，也是基于与Ti同样的理由，将Nb设定为0. 001%以上且 0. 2%以下、将V设定为0. 001 %以上且0. 5%以下、将Mo设定为0. 01 %以上且0. 5%以下、 将W设定为0. 001 %以上且0. 2%以下。
[0049] B :0· 0002 % 以上且 0· 005 % 以下
[0050] B是用于提高淬透性的有效元素，若低于0. 0002%，则难以得到促进淬火的效果。 另一方面，若添加超过〇. 005%，则其效果达到饱和，导致成本上升。因此，在含有的情况下， 将B设定为0. 0002%以上且0. 005%以下。
[0051] 余量为Fe和不可避免的杂质。
[0052] (2)镀层中存在的碳化物的平均粒径和存在密度
[0053] 本发明的合金化热镀锌钢板，通过在镀层中分散由Ti、Nb、V、Mo、W中的1种或2 种以上构成的微细碳化物，在确保耐腐蚀性的同时使镀层密合性和耐氢脆性提高。
[0054] 本发明的合金化热镀锌钢板的镀层中存在的碳化物的平均粒径设定为lnm以上 且20nm以下。平均粒径若小于lnm，则成形加工时碳化物所产生的镀层裂纹的钉扎效应小， 无法得到提高镀层密合性的效果。平均粒径若超过20nm，则成形加工时以粗大的碳化物 为起点而在镀层中产生微细的裂纹，镀层自身变脆。需要说明的是，在本发明中，所谓上述 平均粒径，是对镀层截面进行观察并测定任意20个碳化物的面积，求出其平均值（平均面 积），与其平均面积为相同面积的圆的直径即为上述平均粒径。
[0055] 另外，在将通过镀层厚度（tl μ m)以及在与厚度方向正交的方向上以1 μ m的间隔 对镀层截面进行的划分而得到的面积X 1 ( μ m2))设为1个分区的情况下，在本发明的合 金化热镀锌钢板中，平均粒径为lnm以上且20nm以下并且由Ti、Nb、V、Mo、W中的1种或2 种以上构成的碳化物以每1个分区为5个以上的比例存在。通过存在5个以上的碳化物， 提高镀层密合性、耐氢脆性的效果进一步提高。其上限没有特别限定。但是，若超过50个 则镀层密合性和耐氢脆性提高效果达到饱和，因此优选为50个以下。
[0056] 本发明的合金化热镀锌钢板的碳化物的分布形态没有特别限定，既可以集中于镀 层与钢板的界面附近，也可以分散于整个镀层中，都能够得到本发明的效果。另外，对于碳 化物的形状也没有特别限定，可以为球形、椭圆形等形状，都能够得到发明的效果。
[0057] 需要说明的是，碳化物的存在密度、粒径和组成可以通过以下方法来确认。可以列 举例如：利用聚焦离子束加工装置（FIB)，以包含镀层的方式将钢板截面加工成薄片后，进 行利用透射电子显微镜（TEM)的观察和利用能量色散型X射线检测仪（EDX)的组成分析的 方法。
[0058] 另外，作为向镀层中供给碳化物的供给源，只要对析出有碳化物的钢板实施热镀 锌并且通过之后的合金化处理使碳化物从钢板表层向镀层中扩散即可，作为实现上述过程 的方法，在镀浴中对钢板提供镀敷金属射流是有效的。利用镀敷金属射流，从钢板表面扩散 至镀层侧的碳化物量增加，从而使镀层中的碳化物量达到本发明中规定的存在密度。镀敷 金属射流优选使用一定宽度的狭缝喷嘴以使其在钢板的整个宽度上达到均匀。
[0059] (3)镀层组成
[0060] 本发明的合金化热镀锌钢板的镀锌层中的Fe含量设定为7?15%。若低于7%则 Zn-Fe合金化反应不充分，因此碳化物不能充分地从钢板向镀层扩散，不表现出提高镀层密 合性、耐氢脆性的效果。另一方面，若超过15%则Zn-Fe合金化反应过度进行，在镀层与钢 板的界面附近生成厚的脆Γ相，镀层密合性变差。
[0061] 关于镀敷附着量，从确保耐腐蚀性的观点出发，优选以每单面的附着量计为10g/ m2以上；从成本、镀层密合性的观点出发，优选以每单面的附着量计为90g/m2以下。
[0062] (4)合金化热镀锌钢板的制造方法
[0063] 本发明的合金化热镀锌钢板通过如下方法得到：对具有上述成分组成的钢进行熔 炼，在精轧结束温度为850°C以上、卷取温度为540°C以下的条件下实施热轧，接着在钢板 最高到达温度为500°C以上且800°C以下的条件下进行退火，然后实施热镀锌处理，进而将 钢板加热至400°C以上且550°C以下的温度而实施合金化处理。
[0064] 精轧结束温度850°C以上
[0065] 精轧结束温度若低于850°C，则由于在未再结晶的状态下进行轧制而引起的应变 的累积量增大，招致轧制载荷增加。因此，本发明的合金化热镀锌钢板的精轧结束温度设定 为850°C以上。对于上限没有特别限定，优选为1KKTC以下。
[0066] 卷取温度540°C以下
[0067] 卷取温度若高于540°C，则由于易氧化性元素而形成内部氧化层，在之后的热镀锌 处理、合金化处理时，Zn-Fe合金化反应被过度促进，由此招致镀层密合性降低。因此，本发 明的合金化热镀锌钢板的卷取温度设定为540°C以下。
[0068] 在钢板最高到达温度为500°C以上且800°C以下的条件下进行退火
[0069] 例如，在热镀锌生产线中的还原气氛炉中，在使钢板最高到达温度为500°C以上且 800°C以下的条件下进行退火。钢板最高到达温度若低于500°C，则钢板组织中不会析出碳 化物，不仅招致强度、加工性变差，而且在之后的镀敷处理、合金化处理中，镀层中没有碳化 物分散而招致镀层密合性、耐氢脆性的降低。另一方面，钢板最高到达温度若超过800°C，则 在钢板组织中析出的颗粒状碳化物粗大化，不仅招致强度、加工性、镀层的脆化，而且Si、Mn 等易氧化性元素富集在表面而形成氧化物，成为产生不上镀缺陷的原因。
[0070] 实施热镀锌处理，进而将钢板加热至400°C以上且550°C以下的温度而实施合金 化处理。
[0071] 合金化处理温度若低于400°C，则Zn-Fe合金化反应速度慢，颗粒状碳化物不能充 分地从钢板向镀层扩散。另外，合金化处理温度若超过550°C，则会过度地引起Zn-Fe合金 化反应，招致镀层密合性变差。
[0072] 实施例1
[0073] 将具有表1所示成分组成的钢坯在1250°C下进行加热后，在表2所示的条件下进 行热轧，进而通过酸洗除去黑皮氧化皮，制成厚度为2. 3_的热轧钢板。
[0074] 接着，利用CGL生产线实施热镀锌前退火处理、热镀锌处理、合金化处理。在露 点-35°C、5% H2-N2气氛下，在表2所示的钢板最高到达温度下进行镀敷前退火处理，冷却 至470°C，然后浸渍在浴温为460°C的热镀锌浴（浴组成：Ζη-0. 13质量％ A1-0. 03质量％ Fe)中，进行热镀锌处理。浸渍在镀浴中时，在从热镀锌浴中的沉没辊到浴中的支撑辊之间， 在钢板正反面以l〇cm的间隔配置狭缝宽度为10_的镀敷金属射流喷嘴，以输出侧速度为 0. 3m/s的方式对钢板正反面提供射流。镀锌处理后，在表2所示的合金化处理温度下进行 约20秒的合金化处理，制成合金化热镀锌钢板。
[0075] 对于所得到的合金化热镀锌钢板，利用添加有抑制剂的5% HC1水溶液仅将镀层 溶解除去，利用ICP对溶解液中的Zn、Fe、Al浓度进行测定，确定镀层中的Fe含量。另外， 根据镀层除去前后的重量差确定镀敷附着量。进而，为了测定镀层中的每1个分区的碳化 物的存在个数以及碳化物的平均粒径，利用FIB将镀层截面加工成薄片后，进行TEM观察、 EDX组成分析。对于每1个分区的碳化物的存在个数，将存在5个以上的情况判定为"有" 存在、将少于5个的情况判定为"无"存在。
[0076] 对于合金化热镀锌钢板的加工性，从试样沿相对轧制方向呈90°的方向裁取 JIS5号拉伸试验片，依照JIS Z 2241的规定在十字头速度恒定为10mm/分钟的条件下进行 拉伸试验，测定拉伸强度（TS(MPa))和伸长率（El(% ))，将TSXE1彡15000的结果作为良 好、将TSXE1〈15000的结果作为不良。
[0077] 合金化热镀锌钢板的镀层密合性通过以下所示的粉化试验进行评价。
[0078] 在镀敷钢板上粘贴粘合胶带，使胶带粘贴面作为内侧以5mm的弯曲半径进行90° 弯曲复原，利用荧光X射线对剥离的胶带进行分析。求出此时的每单位长度的Zn计数值作 为镀层剥离量。抗粉化性是将之前所述的粉化试验中求出的镀层剥离量参照下述基准进行 评价，将等级1的结果评价为良好（◎)、将等级2的结果评价为大致良好（〇）、将等级3 的结果评价为不良（X)。◎、〇为合格。
[0079] 镀层剥离量：等级
[0080] 0以上且小于3000 :1 (良好（◎))
[0081] 3000以上且小于6000 :2(良好（〇））
[0082] 6000 以上：3(不良（X))
[0083] 对于合金化热镀锌钢板的耐腐蚀性，对以70mmX 150mm的尺寸切下的试验片进行 3天基于JIS Z2371 (2000年）的盐水喷雾试验，使用铬酸（浓度200g/L、80°C )进行1分 钟清洗而除去腐蚀产物，利用重量法测定每单面的试验前后的镀层腐蚀减重（g/m2 ·天）， 按照下述基准进行评价。
[0084] 良好（〇）：少于20g/m2 ·天
[0085] 不良（X) :20g/m2 ·天以上
[0086] 对于合金化热镀锌钢板的耐氢脆性，以5mm的弯曲半径对150mmX30mm的条形试 验片进行弯曲加工，在表面上安装耐水性应变仪，浸渍在〇. 5mol/L的硫酸中，以0. ImA/cm2 的电流密度对该试验片通电，由此进行电解，使氢进入试验片中，按照下述基准对通电2小 时后的裂纹的产生进行评价。
[0087] 良好（〇）：无裂纹产生
[0088] 不良（X):产生裂纹
[0089] 将由以上得到的结果与制造条件一起示于表2中。
[0090] [表 1]
[0091]

【权利要求】
1. 一种合金化热镀锌钢板，其是在成分组成为以质量％计含有c :0. 02 %以上且 0. 30 %以下、Si :0. 01 %以上且2. 5 %以下、Mn :0. 1 %以上且3. 0%以下、P :0. 003 %以上 且0. 08%以下、S :0. 01%以下、Α1 :0. 001%以上且0. 20%以下并且含有Ti :0. 03%以上且 0.40%以下、恥：0.001%以上且0.2%以下、￥:0.001%以上且0.5%以下、]?〇 :0.01%以上 且0. 5%以下、W :0. 001 %以上且0. 2%以下中的1种或2种以上、余量由Fe和不可避免的 杂质构成的钢板表面上具有以质量％计含有7?15%的Fe的镀锌层的合金化热镀锌钢板， 其特征在于， 所述镀锌层中，平均粒径为lnm以上且20nm以下并且由Ti、Nb、V、Mo、W中的1种或2 种以上构成的碳化物以每1个分区为5个以上的比例存在， 其中，所述1个分区是指通过镀层厚度（tlym)以及在与厚度方向正交的方向上以 1 μ m的间隔对镀层截面进行的划分而得到的面积X 1 ( μ m2))。
2. 如权利要求1所述的合金化热镀锌钢板，其特征在于，作为成分组成，所述钢板以质 量％计还含有B :0. 0002%以上且0. 005%以下。
3. 如权利要求1或2所述的合金化热镀锌钢板，其特征在于，所述钢板为热轧钢板。
【文档编号】C22C38/14GK104066864SQ201280067887
【公开日】2014年9月24日 申请日期:2012年6月15日 优先权日:2012年1月23日
【发明者】原子大辅, 伏胁祐介, 铃木善继, 长泷康伸 申请人:杰富意钢铁株式会社