轮胎的制作方法

本发明涉及一种可提高乘坐舒适性以及操纵稳定性的轮胎。

背景技术：

下述专利文献1中记载了具有胎肩陆地部的充气轮胎。该胎肩陆地部上设置有从胎面接地端延伸且在胎肩陆地部内终止的胎肩花纹槽。专利文献1期待着通过胎肩花纹槽来实现乘坐舒适性以及操纵稳定性的提高。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2015-024797号公报

技术实现要素：

发明所要解决的课题

然而，专利文献1的充气轮胎并不足以实现乘坐舒适性以及操纵稳定性的提高，还需要进一步的改善。

本发明为鉴于以上的实际状况而提出的方案，其主要目的在于提供一种可提高乘坐舒适性以及操纵稳定性的轮胎。

用于解决课题的手段

本发明涉及一种在胎面表面上具有设置了多个槽的胎面部的轮胎，所述轮胎的特征在于，所述多个槽的至少1个为至少一部分包括扩宽槽部，所述扩宽槽部包括：从所述胎面表面向轮胎半径方向内侧延伸的第一槽部、和在比所述第一槽部更靠轮胎半径方向内侧具有大于所述第一槽部的槽宽的第二槽部。

本发明的轮胎中，所述第二槽部优选为，在槽宽方向上弯曲的曲面。

本发明的轮胎中，所述第一槽部优选为，通过一对平行的平面而具有固定的槽宽。

本发明的轮胎中，所述第二槽部的最大的槽宽优选为，所述第一槽部的最小的槽宽的1.30～3.00倍。

本发明的轮胎中，所述第一槽部的轮胎半径方向的长度优选为，所述扩宽槽部的最大的槽深的0.15～0.70倍。

本发明的轮胎中，所述第二槽部的轮胎半径方向的长度优选为，所述扩宽槽部的最大的槽深的0.20～0.70倍。

本发明的轮胎中，所述第一槽部优选为，在产生最大负载时仍具有间隙。

本发明的轮胎中，所述扩宽槽部的槽底优选为，位于槽宽方向的中央最靠轮胎半径方向内侧。

本发明的轮胎中，所述扩宽槽部优选为，所述第一槽部的槽宽以及所述第二槽部的槽宽与所述扩宽槽部的长度方向相同。

本发明的轮胎中，所述槽优选为，在所述胎面部的第一胎面端开口的横槽。

本发明的轮胎中，所述第一槽部的轮胎轴向长度优选为，所述横槽的轮胎轴向长度的0.70倍以上。

本发明的轮胎中，所述胎面部优选为，具有包括第一胎面端而区分开的第一胎肩陆地部，所述第一胎肩陆地部上设置有从所述第一胎面端向轮胎轴向内侧延伸且在所述第一胎肩陆地部内中断的多个第一胎肩横槽，所述槽为所述第一胎肩横槽。

本发明的轮胎中，所述第一胎肩陆地部优选为，具有与所述第一胎面端相连且向轮胎半径方向内侧延伸的胎肩面，所述第一胎肩横槽在所述胎肩面具有开口部，所述扩宽槽部被形成为，至少包括所述开口部。

本发明的轮胎中，所述第一胎肩横槽优选为，包括所述扩宽槽部、和被配置在其轮胎轴向内侧且槽宽从所述胎面表面朝向槽底面而固定或减少的非扩宽槽部。

本发明的轮胎中，所述非扩宽槽部优选为，朝向轮胎轴向内侧，深度逐渐减少。

本发明的轮胎中，所述扩宽槽部与所述非扩宽槽部的边界部优选为，位于比所述第一胎肩横槽的轮胎轴向的中间位置更靠轮胎轴向内侧。

本发明的轮胎中，所述第一胎肩陆地部优选为，在轮胎轴向内侧具有在轮胎周向上延伸的纵向边缘，在所述第一胎肩陆地部上设置有从所述纵向边缘延伸且在所述第一胎肩陆地部内具有中断端的第一胎肩刀槽花纹，所述第一胎肩刀槽花纹的所述中断端位于比所述扩宽槽部与所述非扩宽槽部的边界部更靠轮胎轴向内侧。

本发明的轮胎中，所述胎面部优选为，其上指定了向车辆上安装的朝向，所述第一胎面端在安向车辆时位于车辆外侧。

本发明的轮胎中，所述胎面部优选为，具有包括在车辆装着时位于车辆内侧的第二胎面端而区分开的第二胎肩陆地部，在所述第二胎肩陆地部上设置有从所述第二胎面端向轮胎轴向内侧延伸且在所述第二胎肩陆地部内中断的多个第二胎肩横槽，所述第二胎肩横槽不包括所述扩宽槽部。

发明效果

本发明的轮胎中，多个槽的至少1个为，至少一部分包括扩宽槽部，所述扩宽槽部包括从胎面表面向轮胎半径方向内侧延伸的第一槽部、和在比所述第一槽部更靠轮胎半径方向内侧具有大于所述第一槽部的槽宽的第二槽部。

这样的第一槽部刚性高，从而可提高轮胎的操纵稳定性。此外，由于第二槽部的截面面积大，因此可提高轮胎的乘坐舒适性。因此，本发明的轮胎可兼顾其乘坐舒适性与操纵稳定性。

附图说明

图1为表示第一实施方式的轮胎的侧视图。

图2为扩宽槽部的剖视图。

图3为接地时的扩宽槽部的剖视图。

图4为槽的立体图。

图5为第二实施方式的槽的剖视图。

图6为第三实施方式的槽的剖视图。

图7为第四实施方式的轮胎的胎面部的展开图。

图8为图7的第一胎肩陆地部的放大图。

图9为图8的a-a线的剖视图。

图10为图8的b-b线的剖视图。

图11为图8的c-c线的剖视图。

图12为图8的d-d线的剖视图。

图13为图8的e-e线的剖视图。

图14为图7的胎冠陆地部的放大图。

图15为图14的f-f线的剖视图。

图16为图14的g-g线的剖视图。

图17为图14的h-h线的剖视图。

图18为图7的第二胎肩陆地部的放大图。

图19为图18的i-i线的剖视图。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的一实施方式进行详细地说明。

图1为表示第一实施方式的轮胎1的侧视图。轮胎1例如可用于乘用车用以及重负载用的充气轮胎、在轮胎的内部未填充有被加压了的空气的非空气式轮胎等各种各样的轮胎。如图1所示，第一实施方式的轮胎1具有在胎面表面2a上设置了多个槽3的胎面部2。多个槽3的至少1个优选为至少一部分包含扩宽槽部3a。

图2为扩宽槽部3a的剖视图。如图2所示，第一实施方式的扩宽槽部3a包括从胎面表面2a向轮胎半径方向内侧延伸的第一槽部4、和在比第一槽部4更靠轮胎半径方向内侧具有槽宽比第一槽部4大的第二槽部5。

这样的第一槽部4刚性高，从而可提高轮胎1的操纵稳定性。此外，由于第二槽部5的截面面积大，因此可提高轮胎1的乘坐舒适性。因此，第一实施方式的轮胎1可兼顾其乘坐舒适性与操纵稳定性。

作为更优选的方式，第一槽部4由一对平行的平面4a构成。第一实施方式的第一槽部4通过该平面4a而具有固定的槽宽w1。这样的第一槽部4刚性高，从而可提高轮胎1的操纵稳定性。另外，在第一槽部4不具有一对平行的平面4a的情况下的槽宽w1为，构成第一槽部4的一对槽壁间的最小宽度。

在本说明书中，在未特别说明的情况下，轮胎1的各部的尺寸等为正规状态下所测量出的值。在此，“正规状态”是指，在充气轮胎的情况下，轮胎1组装于正规轮辋且调节成正规内压的无负载的状态。

“正规轮辋”是指，在包括轮胎1所依据的规格在内的规格体系中，该规格针对每种轮胎所确定的轮辋，例如在jatma规格下为“标准轮辋”、在tra规格下为“designrim”、在etrto规格下为“measuringrim”。

“正规内压”是指，在包括轮胎1所依据的规格在内的规格体系中，各规格针对每种轮胎所确定的空气压力，在jatma规格下为“最高空气压”、在tra规格下为表“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”中记载的最大值、在etrto规格下为“inflationpressure”。

第一实施方式的第二槽部5具有比第一槽部4的槽宽w1大的槽宽w2。在此，第二槽部5的槽宽w2为，构成第二槽部5的一对槽壁间的最大宽度。第二槽部5优选为包括在槽宽方向上弯曲的曲面5a。由于这样的第二槽部5包括在槽宽方向上弯曲的曲面5a，因此可缓和刚性的降低，从而可兼顾轮胎1的乘坐舒适性与操纵稳定性。

扩宽槽部3a优选为，在第二槽部5中具有位于轮胎半径方向的最内侧的槽底5b。扩宽槽部3a的槽底5b例如位于槽宽方向的中央最靠轮胎半径方向内侧。

第二槽部5的槽宽w2优选为第一槽部4的槽宽w1的1.30～3.00倍。当第二槽部5的槽宽w2小于第一槽部4的槽宽w1的1.30倍时，第一槽部4的槽宽w1变得相对过大，从而有可能导致轮胎1的操纵稳定性不会提高。当第二槽部5的槽宽w2大于第一槽部4的槽宽w1的3.00倍时，第一槽部4的槽宽w1变得相对过小，在产生最大负载时第一槽部4的对置的平面4a彼此干扰，从而有可能导致刚性急剧升高。

第一槽部4的轮胎半径方向长度l1优选为扩宽槽部3a的最大的槽深d的0.15～0.70倍。在此，扩宽槽部3a的槽深d为，从胎面表面2a至槽底5b为止的轮胎半径方向的最大的长度l2。当第一槽部4的轮胎半径方向长度l1小于扩宽槽部3a的槽深d的0.15倍时，第一槽部4的刚性不会提高，从而有可能导致轮胎1的操纵稳定性不会提高。第一槽部4的轮胎半径方向长度l1大于扩宽槽部3a的槽深d的0.70倍时，第一槽部4的刚性变得过高，从而有可能导致轮胎1的乘坐舒适性下降。

图3为接地时的扩宽槽部3a的剖视图。如图3所示，扩宽槽部3a的第一槽部4优选为，即便在产生接地时的最大负载p时也具有槽宽方向的间隙。这样的第一槽部4在产生最大负载p时，第一槽部4的对置的平面4a彼此干扰，从而有可能导致刚性急剧升高。

扩宽槽部3a的第二槽部5优选为，即便在产生接地时的最大负载p时也具有轮胎半径方向的间隙。这样的第二槽部5在产生最大负载p时，曲面5a与槽底5b干扰，从而有可能导致刚性急剧升高。因此，第一实施方式的轮胎1即使在产生最大负载p也能够维持良好的乘坐舒适性。

图4为槽3的立体图。如图4所示，第一实施方式的槽3为在胎面部2的第一胎面端t1开口的横槽3b。在此，“第一胎面端t1”为，在充气轮胎的情况下，正规状态下的轮胎1上被负载有正规载荷且以外倾角0°的方式与平面接地时的最靠轮胎轴向外侧的接地位置。

“正规载荷”为，在包括轮胎1所依据的规格在内的规格体系中，各规格针对每种轮胎所确定的载荷，在jatma规格下为“最大负载能力”、在tra规格下为表“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”中记载的最大值、在etrto规格下为“loadcapacity”。

第一实施方式的横槽3b的整体由扩宽槽部3a构成。第一槽部4的轮胎轴向长度l3优选为横槽3b的轮胎轴向长度l4的0.70倍以上。在此，横槽3b的轮胎轴向长度l4为扩宽槽部3a的槽底5b的轮胎轴向的长度。

如图2及图4所示，扩宽槽部3a优选为，第一槽部4的槽宽w1以及第二槽部5的槽宽w2在扩宽槽部3a的长度方向上相同。这样的扩宽槽部3a可将轮胎1的刚性均匀地维持在扩宽槽部3a的长度方向上，因此能够进一步提高轮胎1的抓地性。

图5为第二实施方式的槽13的剖视图。如图5所示，槽13优选为至少一分部包括扩宽槽部13a。第二实施方式的扩宽槽部13a包括从胎面表面12a向轮胎半径方向内侧延伸的第一槽部14、和位于比第一槽部14更靠轮胎半径方向内侧的第二槽部15。

第一槽部14优选为，由一对平行的平面14a构成。第二实施方式的第一槽部14通过该平面14a而具有固定的槽宽w11。这样的第一槽部14刚性高，从而可提高轮胎1的操纵稳定性。另外，在第一槽部14不具有一对平行的平面14a的情况下的槽宽w11为，构成第一槽部14的一对槽壁间的最小的宽度。

第二实施方式的第二槽部15具有比第一槽部14的槽宽w11大的槽宽w12。在此，第二槽部15的槽宽w12为，构成第二槽部15的一对槽壁间的最大的宽度。第二槽部15优选为，包括在槽宽方向上弯曲的曲面15a。第二实施方式的第二槽部15包括与曲面15a顺畅地连续的平面15c。

由于这样的第二槽部15的截面面积大，因此可提高轮胎1的排水性能以及乘坐舒适性。由于该第二槽部15包括在槽宽方向上弯曲的曲面15a，因此可缓和刚性的降低，从而可兼顾轮胎1的乘坐舒适性与操纵稳定性。

扩宽槽部13a中，第二槽部15具有位于轮胎半径方向的最内侧的槽底15b。扩宽槽部13a的槽底15b例如在最靠轮胎半径方向内侧且在槽宽方向上延伸的平面15c上。这样的扩宽槽部13a中，槽底15b由平面15c构成，因此能够进一步扩大其截面面积，从而提高轮胎1的排水性。

图6为第三实施方式的槽23的剖视图。如图6所示，槽23优选为，至少一部分包括扩宽槽部23a。第三实施方式的扩宽槽部23a包括从胎面表面22a向轮胎半径方向内侧延伸的第一槽部24、和位于比第一槽部24更靠轮胎半径方向内侧的第二槽部25。

第一槽部24优选为，由一对平行的平面24a构成。第三实施方式的第一槽部24通过该平面24a而具有固定的槽宽w21。这样的第一槽部24刚性高，从而可提高轮胎1的操纵稳定性。另外，在第一槽部24不具有一对平行的平面24a的情况下的槽宽w21为，构成第一槽部24的一对槽壁间的最小的宽度。

第三实施方式的第二槽部25具有大于第一槽部24的槽宽w21的槽宽w22。在此，第二槽部25的槽宽w22为，构成第二槽部25的一对槽壁间的最大的宽度。第二槽部25优选为，包括在槽宽方向上弯曲的曲面25a。第三实施方式的第二槽部25包括与曲面25a顺畅地连续的平面25c。

由于这样的第二槽部25的截面面积大，因此可提高轮胎1的排水性能以及乘坐舒适性。由于该第二槽部25包括在槽宽方向上弯曲的曲面25a，因此可缓和刚性的降低，从而可兼顾轮胎1的乘坐舒适性与操纵稳定性。

扩宽槽部23a中，第二槽部25具有位于轮胎半径方向的最内侧的槽底25b。扩宽槽部23a的槽底25b例如在最靠轮胎半径方向内侧且在槽宽方向上延伸的平面25c上。这样的扩宽槽部23a中，槽底25b由平面25c构成，因此能够进一步扩大其截面面积，从而可进一步提高轮胎1的排水性。

图7中图示出第四实施方式的轮胎31的胎面部32的展开图。如图7所示，轮胎31例如被构成为，用作乘用车用的充气轮胎。另，第四实施方式并不局限于这种方式。

第四实施方式的轮胎31中指定了向车辆上安装的朝向。向车辆上安装的朝向例如在轮胎31的胎侧部(图示省略)上由文字、图形等表示。轮胎31被安装在车辆上的情况下，图7的右侧对应于车辆内侧，图7的左侧对应于车辆外侧。

胎面部32具有第一胎面端t1以及第二胎面端t2。在此，“第二胎面端t2”与上述的第一胎面端t1同样地，在充气轮胎的情况下，正规状态下的轮胎31上被负载有正规载荷且以外倾角0°的方式与平面接地时的最靠轮胎轴向外侧的接地位置。

第四实施方式中，第一胎面端t1在轮胎31安向车辆时位于车辆外侧，第二胎面端t2在轮胎31安向车辆时位于车辆内侧。由此，胎面部32具备：轮胎赤道c与第一胎面端t1之间的外侧胎面部32a、和轮胎赤道c与第二胎面端t2之间的内侧胎面部32b。在此，“轮胎赤道c”是指，在正规状态下的第一胎面端t1与第二胎面端t2的轮胎轴向的中心。

第四实施方式的胎面部32具备在轮胎周向上连续地延伸的主槽33。为了将路面上的水排向轮胎后方，主槽33以比较大的宽度和深度在轮胎周向上连续地延伸。

在优选的方式中，各主槽33具有5mm以上、更优选为6mm以上的槽宽以及深度。此外，主槽33的槽宽w31优选为胎面宽度tw的5.0％～9.0％。主槽33的深度优选为5～12mm。在此，“胎面宽度tw”是指，从正规状态下的第一胎面端t1至第二胎面端t2为止的轮胎轴向的距离。

第四实施方式的各主槽33沿着轮胎周向呈直线状延伸。在其他方式中，各主槽33也可以是锯齿状、波纹状等非直线状。

主槽33优选为，包括以隔着轮胎赤道c的方式而配置的第一胎冠主槽34以及第二胎冠主槽35。第一胎冠主槽34例如被设置在轮胎赤道c与第一胎面端t1之间。第二胎冠主槽35例如被设置在轮胎赤道c与第二胎面端t2之间。

从轮胎赤道c至第一胎冠主槽34的槽中心线为止的轮胎轴向的距离l31、以及、从轮胎赤道c至第二胎冠主槽35为止的轮胎轴向的距离l32优选为胎面宽度tw的0.08～0.20倍。此外，在第四实施方式中，距离l31小于距离l32。

胎面部32优选为，通过上述的主槽33而具有胎冠陆地部36、第一胎肩陆地部37、第二胎肩陆地部38。胎冠陆地部36例如被划分在第一胎冠主槽34与第二胎冠主槽35之间。第一胎肩陆地部37例如被划分在第一胎冠主槽34与第一胎面端t1之间。第二胎肩陆地部38例如被划分在第二胎冠主槽35与第二胎面端t2之间。在第四实施方式中，第一胎肩陆地部37在轮胎31安向车辆时位于车辆外侧。

第一胎肩陆地部37优选为，具有上述的3个陆地部之内、最大的轮胎轴向的宽度。这样的第一胎肩陆地部37刚性高，从而能够发挥出优异的耐不均匀磨损性，并且能够提高操纵稳定性。第一胎肩陆地部37的轮胎轴向的宽度w35优选为胎面宽度tw的0.30～0.45倍。

图8中图示出第一胎肩陆地部37的放大图。如图8所示，第四实施方式的第一胎肩陆地部37上设置有多个第一胎肩横槽50。第一胎肩横槽50优选为，从第一胎面端t1向轮胎轴向内侧延伸且在第一胎肩陆地部37内中断。

第一胎肩横槽50例如顺畅地弯曲。第一胎肩横槽50优选为，例如，相对于轮胎轴向的角度从第一胎面端t1向第一胎冠主槽34侧逐渐增大。第一胎肩横槽50相对于轮胎轴向的角度优选为0～20°。

第一胎肩横槽50在轮胎轴向上的长度l36优选为第一胎肩陆地部37的轮胎轴向的宽度w35的0.70～0.92倍。此外，第一胎肩横槽50的槽宽w36优选为主槽33的槽宽w31的0.25～0.45倍。另，第一胎肩横槽50并不局限于这样的范围。

第四实施方式的第一胎肩横槽50的至少1个为至少一部分包括扩宽槽部60。

图9中图示出图8的a-a线的剖视图。图9为第一胎肩横槽50的扩宽槽部60的横向剖视图。如图9所示，第四实施方式的扩宽槽部60包括：从第一胎肩陆地部37的踏面向轮胎半径方向内侧延伸的第一槽部61、和在第一槽部61的轮胎半径方向内侧具有槽宽大于第一槽部61的第二槽部62。

具有这种扩宽槽部60的第一胎肩横槽50可维持槽容积并且相对地缩小开口面积，因此能够极大地确保第一胎肩陆地部37的接地面积。可确保接地面积的陆地部可期待大的转向力(corneringforce)，进而可发挥出优异的操纵稳定性。此外，第一胎肩横槽50通过第二槽部62来缓和第一胎肩陆地部37在轮胎周向上的刚性，从而还可提高乘坐舒适性。因此，第四实施方式的轮胎31可兼顾并提高乘坐舒适性与操纵稳定性。

第一槽部61例如包括从第一胎肩横槽50的槽缘倾斜延伸的倒角部63。倒角部63相对于胎面法线的角度θ31优选为55～65°。这样的倒角部63起到抑制第一胎肩横槽50的槽缘的不均匀磨损的作用。

第一槽部61例如具有与倒角部63的轮胎半径方向内侧相连的主要部64。主要部64例如彼此面对的槽壁间的距离朝向轮胎半径方向内侧而固定，或者稍有减少。主要部64相对于槽壁的胎面法线的角度θ32优选为0～4°。

第二槽部62例如与第一槽部61的主要部64的轮胎半径方向内侧相连，并且槽宽从主要部64朝向轮胎半径方向内侧扩大。另外，第一槽部61与第二槽部62的边界为，彼此面对的槽壁间的距离的开始扩大的位置。

第二槽部62的最大的槽宽w41优选为第一槽部61的最小的槽宽w40的1.30倍以上，更优选为1.50倍以上，优选为2.30倍以下，更优选为2.00倍以下。这样的第二槽部62起到均衡地提高乘坐舒适性与操纵稳定性的作用。

从同样的观点出发，第二槽部62的轮胎半径方向的长度l42优选为第一胎肩横槽50的扩宽槽部60的最大的槽深d39的0.20倍以上，更优选为0.30倍以上，优选为0.70倍以下，更优选为0.50倍以下。

第二槽部62例如包括最大宽度位置并且具有向槽宽方向外侧凹陷且弯曲的曲面65。曲面65的曲率半径r31优选为0.5～1.5mm。

第一槽部61与第二槽部62形成向槽宽方向的内侧凸起且弯曲了的缩颈部66并且使两者相连。缩颈部66的曲率半径r32优选为0.6～2.5mm，更优选为1.0～2.0mm。

如图8所示，第四实施方式的第一胎肩陆地部37具有与第一胎面端t1相连且向轮胎半径方向内侧延伸的胎肩面37s。第一胎肩横槽50优选为，在胎肩面37s具有开口部50o。第四实施方式的扩宽槽部60被形成为，至少包括该开口部50o。这样的第一胎肩横槽50也可通过扩宽槽部60来提高湿路性能。

第四实施方式的第一胎肩横槽50包括扩宽槽部60、和被配置在其轮胎轴向内侧的非扩宽槽部67。

图10中图示出图8的b-b线的剖视图。图10为第一胎肩横槽50的非扩宽槽部67的横向剖视图。如图10所示，第四实施方式的非扩宽槽部67从陆地部的踏面朝向槽底面，槽宽固定或者减少。非扩宽槽部67相对于槽壁的胎面法线的角度θ33优选为0～4°。

如图8所示，扩宽槽部60与非扩宽槽部67的边界部68优选为，位于比第一胎肩横槽50的轮胎轴向的中间位置更靠轮胎轴向内侧。更具体而言，扩宽槽部60的轮胎轴向的长度l43优选为第一胎肩横槽50的轮胎轴向的长度l36的0.55～0.70倍。

包括这样的扩宽槽部60以及非扩宽槽部67的第一胎肩横槽50可均衡地提高乘坐舒适性与操纵稳定性。

图11中图示出图8的第一胎肩横槽50的c-c线的剖视图。如图11所示，第一胎肩横槽50的非扩宽槽部67优选为，朝向轮胎轴向内侧，槽深逐渐缩小。这样的非扩宽槽部67起到维持第一胎肩陆地部37的刚性进而发挥优异的操纵稳定性的作用。

如图8所示，第四实施方式的第一胎肩陆地部37上设置有多个第一胎肩刀槽花纹51。第一胎肩刀槽花纹51优选为，从第一胎肩陆地部37的轮胎轴向内侧的纵向边缘37e延伸且在第一胎肩陆地部37内具有中断端51i。

另外，在本说明书中，“刀槽花纹”被定义为，本体部的宽度小于2.0mm的细切口。刀槽花纹的本体部的宽度优选为小于1.5mm，更优选为0.4～1.0mm。刀槽花纹例如踏面的开口宽度幅可以是1.5～2.5mm。

第一胎肩刀槽花纹51例如在与第一胎肩横槽50相同的方向上向凸起的朝向弯曲。第一胎肩刀槽花纹51相对于轮胎轴向的角度优选为，设在与第一胎肩横槽50同样的范围。第一胎肩刀槽花纹51的曲率半径优选为100～150mm。

第一胎肩刀槽花纹51的轮胎轴向的长度l37优选为第一胎肩陆地部37的轮胎轴向的宽度w35的0.30～0.70倍。

第一胎肩刀槽花纹51的中断端51i优选为，比扩宽槽部60与非扩宽槽部67的边界部68更靠轮胎轴向内侧。由此，可提高边界部68附近的刚性，从而可获得优异的操纵稳定性。

从边界部68至第一胎肩刀槽花纹51的中断端51i为止的轮胎轴向的距离l44优选为第一胎肩陆地部37的轮胎轴向的宽度w35的0.05～0.10倍。

从第一胎肩横槽50的中断端50i至第一胎肩刀槽花纹51的中断端51i为止的轮胎轴向的距离l41优选为第一胎肩陆地部37的轮胎轴向的宽度w35的0.20～0.35倍。由此，可维持乘坐舒适性且发挥出优异的初始响应性。

图12中图示出图8的d-d线的剖视图。图12为与第一胎肩刀槽花纹51的长度方向正交的横截面。如图12所示，第四实施方式的第一胎肩刀槽花纹51包括本体部51a、和被配置在本体部51a的轮胎半径方向外侧且宽度大于本体部51a的扩宽部51b。

本体部51a的宽度w33优选为0.4～0.8mm。扩宽部51b的宽度w34优选为1.0～2.0mm。扩宽部51b的宽度w34更优选为本体部51a的宽度w33的1.5～4.0倍。这样的第一胎肩刀槽花纹51可充分地缓和第一胎肩陆地部37的刚性，从而能够发挥出优异的乘坐舒适性。

图13中图示出图8的第一胎肩刀槽花纹51的e-e线的剖视图。如图13所示，第四实施方式的第一胎肩刀槽花纹51具有深度小于其最大的深度的浅底部51c。第一胎肩刀槽花纹51例如在轮胎轴向内侧的端部具有浅底部51c。浅底部51c起到抑制刀槽花纹过度打开且提高操纵稳定性的作用。

浅底部51c的深度d38优选为主槽33的深度的0.15～0.50倍。此外，浅底部51c的深度d38优选为第一胎肩刀槽花纹51的最大的深度d37的0.60～0.75倍。

浅底部51c的轮胎轴向的长度l39优选为大于从第一胎冠主槽34的槽缘至第一胎肩横槽50的中断端50i为止的轮胎轴向的距离l38(示于图8)。这样的浅底部51c可充分抑制第一胎肩刀槽花纹51打开，从而可提高操纵稳定性以及耐不均匀磨损性。

图14中图示出胎冠陆地部36的放大图。如图14所示，胎冠陆地部36的宽度w32优选为胎面宽度tw(示于图7，以下同样)的0.15～0.25倍。此外，胎冠陆地部36的轮胎轴向的中心36c优选为，位于比轮胎赤道c更靠第二胎冠主槽35侧。由此，在第四实施方式中，内侧胎面部32b中包括的胎冠陆地部36的宽度变大，从而可发挥出优异的操纵稳定性。

胎冠陆地部36的中心36c的位置偏离量lc优选为胎冠陆地部36的轮胎轴向的宽度w32的0.05～0.10倍。另外，该位置偏离量lc为，从轮胎赤道c至胎冠陆地部36的轮胎轴向的中心36c为止的轮胎轴向的距离。

第四实施方式的胎冠陆地部36上设置有多个胎冠刀槽花纹40。胎冠刀槽花纹40例如包括第一胎冠刀槽花纹41、第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43。

第一胎冠刀槽花纹41例如将第一胎冠主槽34与第二胎冠主槽35连通。第二胎冠刀槽花纹42例如从第一胎冠主槽34延伸且在胎冠陆地部36内中断。第三胎冠刀槽花纹43例如从第二胎冠主槽35延伸且在胎冠陆地部36内中断。

冠刀槽花纹40可适当地缓和胎冠陆地部36的刚性，从而维持操纵稳定性并且提高乘坐舒适性。此外，各胎冠刀槽花纹40将胎冠陆地部36的刚性分布均匀化，从而起到抑制胎冠陆地部36的不均匀磨损的作用。

此外，在胎冠陆地部36内中断的第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43不易在胎冠陆地部36的接地面产生扭转变形，进而能够进一步提高在旋转时的初始响应性。

第一胎冠刀槽花纹41例如在轮胎周向的一侧向凸起朝向弯曲。第一胎冠刀槽花纹41的曲率半径优选为45～65mm。第一胎冠刀槽花纹41的曲率半径优选为小于第一胎肩刀槽花纹51的曲率半径。

第四实施方式的第一胎冠刀槽花纹41相对于轮胎轴向的角度，从第一胎冠主槽34侧朝向第二胎冠主槽35逐渐增大。第一胎冠刀槽花纹41相对于轮胎轴向的角度优选为5～30°。这样的第一胎冠刀槽花纹41可通过其边缘向多个方向提供摩擦力。

第一胎冠刀槽花纹41优选为，在与其长度方向正交的横截面上具有与第一胎肩刀槽花纹51相同的截面形状。即、第一胎冠刀槽花纹41包括本体部、和被配置在本体部的轮胎半径方向外侧且具有比本体部大的宽度的扩宽部(图示省略)。这样的第一胎冠刀槽花纹41起到提高乘坐舒适性的作用。

图15中图示出图14的第一胎冠刀槽花纹41的f-f线的剖视图。如图15所示，第一胎冠刀槽花纹41例如具有深度小于其最大的深度的浅底部41c。第四实施方式的第一胎冠刀槽花纹41在轮胎轴向的两端部具有浅底部41c。这样的第一胎冠刀槽花纹41可防止胎冠陆地部36上作用有接地压时过度打开，从而可发挥出优异的操纵稳定性以及耐不均匀磨损性。

第一胎冠刀槽花纹41的最大的深度d31优选为主槽33的深度的0.60～1.00倍。第一胎冠刀槽花纹41的浅底部41c的深度d32优选为最大的深度d31的0.40～0.85倍。

如图14所示，第四实施方式的第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43被设置在在轮胎周向上相邻的2条第一胎冠刀槽花纹41之间。第二胎冠刀槽花纹42的轮胎轴向的长度l33、以及、第三胎冠刀槽花纹43的轮胎轴向的长度l34优选为胎冠陆地部36的宽度w32的0.50～0.80倍。

第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43各自优选为，具有在胎冠陆地部36内中断的内端42i、43i。在第四实施方式中，第三胎冠刀槽花纹43的内端43i位于比第二胎冠刀槽花纹42的内端42i更靠第一胎冠主槽34侧。

从第二胎冠刀槽花纹42的内端42i至第三胎冠刀槽花纹43的内端43i为止的轮胎轴向的距离、即刀槽花纹重复长度l35优选为，胎冠陆地部36的宽度w32的0.25倍以上，更优选为0.30倍以上，优选为0.45倍以下，更优选为0.40倍以下。这样的第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43的配置不易产生胎冠陆地部36的扭转变形，从而起到提高初始响应性的作用。

第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43各自例如在与第一胎冠刀槽花纹41相同的方向上向凸起的朝向弯曲。由此，第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43各自相对于轮胎轴向的角度，从第一胎冠主槽34侧朝向第二胎冠主槽35侧逐渐增大。第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43相对于轮胎轴向的角度以及曲率半径优选为设在与第一胎冠刀槽花纹41相同的范围。

第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43优选为从陆地部的踏面以0.4～0.8mm的宽度延伸至底部。由此，在胎面部32的外表面，第一胎冠刀槽花纹41的开口宽度大于第二胎冠刀槽花纹42的开口宽度以及第三胎冠刀槽花纹43的开口宽度。因此，可提高第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43附近的耐不均匀磨损性。

图16中图示出第二胎冠刀槽花纹42的g-g线的剖视图，图17中图示出第三胎冠刀槽花纹43的h-h线的剖视图。如图15～图17所示，第二胎冠刀槽花纹42的最大的深度d33以及第三胎冠刀槽花纹43的最大的深度d35各自优选为小于第一胎冠刀槽花纹41的最大的深度d31。

第二胎冠刀槽花纹42的最大的深度d33以及第三胎冠刀槽花纹43的最大的深度d35各自优选为第一胎冠刀槽花纹41的最大的深度d31的0.40～0.90倍。这样的第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43起到抑制胎冠陆地部36的刚性过度降低且提高操纵稳定性的作用。

第二胎冠刀槽花纹42的最大的深度d33优选为大于第三胎冠刀槽花纹43的最大的深度d35。

为了进一步提高初始响应性，第三胎冠刀槽花纹43的最大的深度d35优选为，大于第一胎冠刀槽花纹41的浅底部41c的深度d32。

第二胎冠刀槽花纹42优选为，具有深度d34小于其最大的深度d33的浅底部42c。同样地，第三胎冠刀槽花纹43优选为，具有深度d36小于其最大的深度d35的浅底部43c。在第四实施方式中，各浅底部42c、43c被设置在主槽33侧的端部。这样的浅底部42c、43c起到抑制刀槽花纹过度打开且提高操纵稳定性的作用。

第二胎冠刀槽花纹42的浅底部42c的深度d34以及第三胎冠刀槽花纹43的浅底部43c的深度d36优选为主槽33的深度的0.15～0.30倍。在优选的方式中，第二胎冠刀槽花纹42的浅底部42c的深度d34以及第三胎冠刀槽花纹43的浅底部43c的深度d36各自小于第一胎冠刀槽花纹41的浅底部41c的深度d32。由此，可提高第二胎冠刀槽花纹42以及第三胎冠刀槽花纹43附近的刚性，从而提高耐不均匀磨损性。

图18中图示出第二胎肩陆地部38的放大图。如图18所示，第二胎肩陆地部38的轮胎轴向的宽度w37优选为胎面宽度tw的0.25～0.35倍。

第四实施方式的第二胎肩陆地部38上设置有纵向细槽55。纵向细槽55具有小于5mm的槽宽以及槽深，可与上述的主槽33区别开。纵向细槽55的槽宽w38优选为主槽33的槽宽w31(示于图7)的0.20～0.30倍。第二胎肩陆地部38包括在第二胎冠主槽35与纵向细槽55之间划分出的第一部分56、和在纵向细槽55与第二胎面端t2之间划分出的第二部分57。

第一部分56的轮胎轴向的宽度w39优选为第二胎肩陆地部38的宽度w37的0.55～0.65倍。第二部分57的轮胎轴向的宽度w40优选为第二胎肩陆地部38的宽度w37的0.30～0.40倍。

第四实施方式的第二胎肩陆地部38上设置有第二胎肩横槽58以及第二胎肩刀槽花纹59。第二胎肩横槽58例如从第二胎面端t2延伸且在第二胎肩陆地部38内中断。第二胎肩刀槽花纹59例如从第二胎冠主槽35延伸至第二胎面端t2。

第二胎肩横槽58例如横穿纵向细槽55且在第二胎肩陆地部38的第一部分56内中断。第二胎肩横槽58的轮胎轴向的长度l40优选为第二胎肩陆地部38的轮胎轴向的宽度w37的0.80～0.90倍。

第二胎肩横槽58优选为，不包括上述的扩宽槽部而具有现有的横槽的截面形状。即、第四实施方式的第二胎肩横槽58在与其长度方向正交的横截面上，槽宽从第二胎肩陆地部38的踏面至底面逐渐减少。这样的第二胎肩横槽58起到发挥优异的操纵稳定性的作用。

第二胎肩横槽58优选为，在纵向细槽55与第二胎冠主槽35之间，深度朝向轮胎轴向内侧逐渐减少。这样的第二胎肩横槽58起到均匀地提高乘坐舒适性与操纵稳定性的作用。

第二胎肩刀槽花纹59例如在轮胎周向的一侧向凸起的朝向弯曲。第二胎肩刀槽花纹59的曲率半径优选为，大于第一胎冠刀槽花纹41的曲率半径。第二胎肩刀槽花纹59的曲率半径优选为120～150mm。

第二胎肩刀槽花纹59优选为，在与其长度方向正交的横截面上，具有与第一胎冠刀槽花纹41同样的截面形状。即、第二胎肩刀槽花纹59包括：本体部、和被配置在本体部的轮胎半径方向外侧且具有宽度大于本体部的扩宽部(图示省略)。这样的第二胎肩刀槽花纹59起到提高乘坐舒适性的作用。

图19中图示出图18的第二胎肩刀槽花纹59的i-i线的剖视图。如图19所示，第二胎肩刀槽花纹59例如具有深度小于其最大的深度的浅底部59c。第四实施方式的第二胎肩刀槽花纹59在轮胎轴向内侧的端部具有浅底部59c。浅底部59c起到抑制第二胎肩刀槽花纹59过度打开且提高操纵稳定性以及耐不均匀磨损性的作用。

在第四实施方式中，被配置在第二胎肩刀槽花纹59的浅底部59c在轮胎轴向上的宽度，大于各胎冠刀槽花纹40的浅底部在轮胎轴向上的宽度。这样的第二胎肩刀槽花纹59起到抑制第二胎肩陆地部38的不均匀磨损的作用。

如图7所示，外侧胎面部32a的陆地占比优选为，大于内侧胎面部32b的陆地占比。由此，外侧胎面部32a发挥出大的转向力，从而可发挥出优异的操纵稳定性。另外，在本说明书中。“陆地占比”是指实际的合计接地面积sb相对于填埋了全部的各槽及刀槽花纹后的虚拟接地面的总面积sa之比sb/sa。

以上，对本发明的实施方式的轮胎进行了详细地说明，但本发明并不局限于上述的实施方式，可变更成各种方式来实施。

【实施例】

基于表1的规范试制出具有图7的基本胎面图案的尺寸195/65r15的充气轮胎。作为比较例，可试制出第一胎肩横槽不具备扩宽槽部的轮胎。比较例的轮胎的图案除了上述结构以外，与图7所示的结构相同。对各测试轮胎的操纵稳定性以及乘坐舒适性进行测试。

各测试轮胎的共同规格、测试方法如下。

轮辋：15×6.0

轮胎内压：200kpa

测试车辆：排气量2000cc、前轮驱动车

轮胎装着位置：全轮

＜操纵稳定性＞

通过驾驶员的感官来评价上述测试车辆在干地状态的铺装路上行驶时的操纵稳定性(包括拐弯时的初始响应性)。结果显示：将比较例设为100的评分，数值越大，操纵稳定性越优异。

＜乘坐舒适性＞

通过驾驶员的感官来评价上述测试车辆在干地状态的铺装路上行驶时的乘坐舒适性。结果显示：将比较例设为100的评分，数值越大，乘坐舒适性越优异。

测试的结果示于表1。

【表1】

测试结果可确认出，实施例的轮胎提高乘坐舒适性以及操纵稳定性。

符号说明

1轮胎；

2胎面部；

2a胎面表面；

3槽；

3a扩宽槽部；

4第一槽部；

5第二槽部。