移除C9+烃，这种C9+烃经由料流40离开塔38。可按需要将料流40进一步处理。作为一替代方案，若需要，还可将C9烃移除，以使得所得料流42为含有C6至CS烃的裂解汽油流。
[0023]随后将来自再蒸馏塔38的所得料流42(其在此实施方案中为含有C6至C9烃的裂解汽油流(因为C5及C9+烃已在分馏工艺20期间经移除))分成第一流44A与第二流44B。优选，料流44A及44B均为液相流。
[0024]将料流44A及料流44B均导引至第二阶段反应器46中，其在此实施方案中优选为具有两个催化剂床(诸如在反应器的第一部分中的上部床及在反应器的第二部分中的下部床)的加氢处理反应器。在某些实施方案中，选择反应器46的催化剂及工艺参数以便选择性地使剩余烯烃及芳族化合物饱和，且在硫及氮物种的芳族化合物未经饱和的情况下对其加氢处理。可在第二阶段反应器46的两个部分中使用相同催化剂，或可在各部分中使用不同催化剂。此外，可在反应器46的各部分中使用两种或两种以上不同催化剂的混合物，由此在反应器46的两个部分中使用相同比率的催化剂组分或在反应器46的两个部分的每一个中使用不同比率的相同组分。最后，还预期具有两个以上床和/或具有两种以上进料的反应器也可用作反应器46。
[0025]在一个例示性实施方案中，第二阶段反应器46的第一及第二部分两者中的催化剂包含为N1-Mo催化剂与Co-Mo催化剂的组合的催化剂，其中存在20-30%的N1-Mo组分及70-80%的Co-Mo组分。如上文所提及，用于第一及第二部分的催化剂可为相同的(诸如N1-Mo/Co-Mo的30 %/70 %分流)，或可使用两种不同调配物(诸如30 %/70 %的N1-Mo/Co-Mo用于第一部分，N1-Mo/Co-Mo的20 % /80 %分流用于第二部分，或反之亦然)。
[0026]优选，第二补充氢气流16B(上文所提及)经构造以与料流44A合并，随后该合并料流45进入第二阶段反应器46。所需的补充氢气的量可以任何所要方式测定及控制。
[0027]在图1实施方案中，将来自第二阶段反应器46的流出物流48导引至分离器50中，且若需要，可将来自该分离器的液相流出物流52分成料流54A及54B。或者，可省略料流54A，因为再循环气体流63/66(下文所描述)将为多个应用提供充足冷却。
[0028]若提供任选的液相流54A，则其可用作向第二阶段反应器46的第一部分中的液体再循环进料。更确切而言，料流54A(若提供)与料流44A及补充氢气流16B合并以形成合并料流45，其随后经导入至第二阶段反应器46的第一部分中。
[0029]经由料流52，将来自分离器50的料流54B导引至脱丁烷塔58中，在该塔中处理该料流54B以形成含有C4烃的料流60及含有C6至C8烃的料流62。优选，料流62为液相流且料流60为气相流。
[0030]返回至图1的分离器50，除了液相流出物流52之外，分离器还产生气相流出物流63。此气相流出物流63经分离，以使得其可经由料流64以排出气体形式导引出，或其可经由再循环气体流66用作再循环气体。如图1中可见，再循环气体流66通过再循环气体压缩机68，随后与料流44A及16B合并以形成合并流45，将该合并流导引入第二阶段压缩机46中。
[0031]上述新流程的一些优势包括以下:
[0032](I)氢气在第一阶段二烯烃反应器中经单程处理。
[0033](a)当前方法提供低于先前方法的氢气与二烯烃摩尔比。
[0034](b)当前方法允许低于先前方法的操作温度。就当前方法的实施方案而言，操作温度在40°C至60°CS0R(开始运行)范围内，穿过第一阶段催化剂床的目标Λ温度为30°C至400C ο就当前方法而言，EOR (结束运行)温度通常在110 °C与120 °C之间。相比而言，在先前方法中，SOR温度接近110 °C，EOR温度的范围在160 °C与170 °C之间。
[0035](c)当前方法提供更佳的二烯烃(DO)饱和选择性。DO饱和选择性定义为DO比烯烃的饱和的摩尔选择性，且视存在于向该方法的进料中的DO的种类而在70 %至90 %以上的范围内。这与先前方法相比较，在先前方法中，在较高操作温度下，DO比烯烃的选择性的范围最佳在O至50%之间，DO反应物的其余部分一直继续进行至对应饱和链烷烃或环状环烷产物。
[0036](d)当前方法允许液体直接从第一阶段反应器再循环回至第一阶段反应器中，无需通过第二阶段反应器。
[0037](e)在本发明方法的优选实施方案中，不存在来自第二阶段的第2阶段的再循环气体(气体中无H2S)。就第一阶段中的进料H2而言，当前方法在极温和条件下，以液相形式运行单程操作以实现较高DO比烯烃的选择性。另外，第一阶段催化剂经充分预硫化的事实消除从该方法的第二阶段(料流66)再循环额外的IkSH2S的需要。这简化了该方法，且允许穿过第一阶段获得极高选择性且允许在第二阶段中(其中维持所有气相条件)实现出的再循环最大化。
[0038](2)可向当前方法中的第一及第二阶段反应器区段中添加补充氢气，而一些先前方法仅在第一阶段反应器中添加补充氢气。
[0039](3)当前方法的分馏工艺移动至第一与第二阶段之间。移动该分馏工艺能够仅加氢处理C6至C8(或C9)馏份，且降低向第二阶段的进料速率。
[0040](4)向第二阶段反应器的分离进料消除对于用以控制穿过反应器的AT的液体再循环的需要(但若某些实施方案需要，仍可提供该液体再循环)。
[0041](5)使用当前方法，归因于第一及第二阶段反应器两者中的受控氢气添加及下降的操作强度，可预期更好的芳族化合物保留。具体实施方案
[0042]尽管以下内容是结合具体实施方案描述，但应理解本描述意欲说明且不限制前述描述及所附权利要求的范围。
[0043]本发明的第一实施方案为一种处理裂解汽油的方法，其包括将裂解汽油流引入第一阶段反应器;在将该裂解汽油流导引通过第一阶段反应器之后，对其进行分馏工艺;在进行分馏工艺之后，将所得料流分成第一流及第二流;及将第一流导引至第二阶段反应器的第一部分中，且将第二流导引至第二阶段反应器的第二部分中。本发明的一个实施方案为本段的第一实施方案至本段的先前实施方案中的一个、任何或所有实施方案，其中第一阶段反应器包含二烯烃反应器;且第二阶段反应器包含加氢处理反应器。本发明的一个实施方案为本段的第一实施方案至本段的先前实施方案中的一个、任何或所有实施方案，其中分馏工艺包括将裂解汽油流导引通过脱戊烷塔;及将来自脱戊烷塔的所得液流导引至再蒸馏塔中。本发明的一个实施方案为本段的第一实施方案至本段的先前实施方案中的一个、任何或所有实施方案，其中分馏工艺包括将来自第一阶段反应器的裂解汽油流导引至平衡罐中；将来自平衡罐的所得料流导引至脱戊烷塔中；及将来自脱戊烷塔的所得液流导引至再蒸馏塔中。本发明的一个实施方案为本段的第一实施方案至本段的先前实施方案中的一个、任何或所有实施方案，其进一步包括导引氢气流，以使得该氢气流经构造以在第一阶段反应器的上游与裂解汽油流合并。本发明的一个实施方案为本段的第一实施方案至本段的先前实施方案中的一个、任何或所有实施方案，其进一步包括导引第一氢气流，以使得第一氢气流经构造以在第一阶段反应器的上游与裂解汽油流合并;及导引第二氢气流，以使得第二氢气流经构造以在第二阶段反应器的第二部分的上游与该第二流合并。本发明的一个实施方案为本段的第一实施方案至本段的先前实施方案中的一个、任何或所有实施方案，其进一步包括在第一阶段反应器