且500个/g以 下的特性。通过将每单位重量的接合点数设在上述范围，可以得到兼备品质和硬度的网状 结构体。每单位重量的接合点数能够通过保温筒距离、喷嘴面-冷却水温度、纺丝温度等进 行调整。其中，由于设置保温筒距离能提高接点强度而优选。优选单独或组合它们来调整 每单位重量的接合点数。
[0046] 对于50%恒定位移反复压缩后的硬度保持率高的本发明的网状结构体，例如可以 以如下方式得到。网状结构体可基于日本特开平7-68061号公报等记载的公知方法得到。 例如，通过具有多个孔口（orifice)的多列喷嘴，将聚酯系热塑性弹性体分配至喷嘴孔口， 以比该聚酯系热塑性弹性体的熔点高20°C以上且低于120°C的高纺丝温度，使其从该喷嘴 朝向下方喷出，在熔融状态下使连续线状体相互接触熔合，形成三维结构，且利用牵引输送 网（draw conveyor net)夹住，在冷却槽中用冷却水冷却后拉出，沥水后或干燥，从而获得 两面或单面平滑化的网状结构体。在仅使单面平滑化时，在具有倾斜的牵引网上使其喷出， 以熔融状态使其相互接触熔合而形成三维结构，且仅在牵引网面使形态缓和后冷却即可。 也可以将所得的网状结构体进行退火处理。需要说明的是，也可以将网状结构体的干燥处 理作为退火处理。
[0047] 为了得到本发明的网状结构体，必须使所得的网状结构体的连续线状体之间的熔 合牢固来增强连续线状体之间的接点强度。通过增强构成网状结构体的连续线状体之间的 接点强度，结果可以提高网状结构体的反复压缩耐久性。
[0048] 作为获得增强了接点强度的网状结构体的方法之一，例如可以举出：在纺出聚酯 系热塑性弹性体时，在喷嘴下方设置保温区域。也可以考虑提高聚酯系热塑性弹性体的纺 丝温度，但从防止聚合物的热劣化的观点出发，优选在喷嘴下方设置保温区域的方法。喷嘴 下方的保温区域的长度优选为20mm以上、更优选为35mm以上、进一步优选为50mm以上。作 为保温区域的长度的上限，优选70mm以下。若使保温区域的长度为20mm以上，则所得的网 状结构体的连续线状体的熔合变得牢固，连续线状体之间的接点强度变强，其结果可以提 高网状结构体的反复压缩耐久性。保温区域的长度低于20_时，无法提高接点强度到能够 满足反复压缩耐久性的程度。此外，若保温区域的长度超过70_，则表面品质变差。
[0049] 该保温区域也可以利用纺丝组件周边、聚合物带来的热量作为保温区域，也可以 利用加热器加热该保温区域来控制喷嘴正下方的纤维落下区域的温度。保温区域使用铁 板、铝板、陶瓷板等，以围绕喷嘴下方的落下的连续线状体的周边的方式设置保温体即可。 保温体更优选由上述原材料构成，利用隔热材料对保温区域进行保温。作为保温区域的设 置位置，若考虑保温效果，则优选在从距喷嘴下方50mm以下的位置朝向下方进行设置，更 优选为20mm以下，进一步优选为从喷嘴正下方进行设置。作为优选的实施方式之一，以使 喷嘴正下方的周边不接触丝条的方式，利用铝板从喷嘴正下方朝下方围绕20mm的长度进 行保温，进而利用保温材料将该铝板进行保温。
[0050] 作为获得增强了接点强度的网状结构体的其他方法，可以举出：提高牵引输送网 的连续线状体的落下位置周边的网表面温度、或提高连续线状体的落下位置周边的冷却槽 内的冷却水温度等。牵引输送网的表面温度优选为80°C以上、更优选为100°C以上。从良 好地保持连续线状体与输送网之间的剥离性的观点出发，输送网温度优选为聚合物的熔点 以下、更优选为熔点的20°C以下。此外，冷却水温度优选为80°C以上。
[0051] 对于构成本发明的网状结构体的连续线状体，在不损害本发明的目的的范围内， 可以为与其他热塑性树脂组合的复合线状。作为复合形态，在线状体本身复合化时，可以举 出：皮芯型、并列型、偏芯皮芯型等的复合线状体。
[0052] 对于本发明的网状结构体，在不损害本发明的目的的范围内，也可以进行多层结 构化。作为多层结构，可以举出：表层与里层由不同的纤度的线状体构成、表层与里层由具 有不同表观密度的结构体构成等的结构体。作为多层化方法，可以举出：将网状结构体彼此 重叠而在侧边等固定；通过加热进行熔融固定的方法；利用粘接剂粘接的方法；利用缝制、 带条等约束的方法等。
[0053] 对构成本发明的网状结构体的连续线状体的截面形状没有特别限定，但设为实心 截面、中空截面、圆形截面、异型截面、它们的组合，可以赋予优选的抗压缩性、触感。
[0054] 本发明的网状结构体在不使性能降低的范围内，自树脂制造过程起在对成型体进 行加工而产品化的任意阶段中可以进行添加赋予防臭抗菌、除臭、防霉、着色、芳香、阻燃、 吸放湿等功能的药剂等的处理加工。
[0055] 这样所得的本发明的网状结构体的反复压缩残余应变小，硬度保持率高，具有优 异的反复压缩耐久性。
[0056] 以下，列举实施例，对本发明进行具体说明，但本发明并不限定于这些。需要说明 的是，实施例中的特性值的测定和评价如下进行。
[0057] (1)纤度
[0058] 将试样切断成20cmX 20cm的尺寸，从10处采集线状体。使用密度梯度管测定在 10处采集的线状体的40°C下的比重。进而，通过用显微镜放大30倍的照片求出在上述10 处采集的线状体的截面积，由此求出线状体的长度10000m分量的体积。将所得的比重与体 积相乘而得到的值作为纤度（线状体10000m分量的重量）。（n = 10的平均值）
[0059] (2)试样厚度和表观密度
[0060] 将试样切断成30cmX30cm的尺寸，在无载荷下放置24小时后，利用Kobunshi Keiki Co.，Ltd.制造的FD-80N型测厚器测定4处的高度，将平均值作为试样厚度。试样重 量是将上述试样载置于电子天平进行测量的。此外，由试样厚度求出体积，以试样的重量除 以体积的值表示。（分别为η = 4的平均值）
[0061] (3)熔点（Tm)
[0062] 使用TA Instruments Co.，Ltd.制造的差示扫描量热计Q200,由以升温速度 20°C /分钟测定的吸放热曲线求出吸热峰（熔融峰）温度。
[0063] (4) 70 °C压缩残余应变
[0064] 将试样切断成30cmX 30cm的尺寸，利用（2)记载的方法测定处理前的厚度（a)。 将测定了厚度的样品以能够保持50%压缩状态的夹具夹住，放入设定为70°C的干燥机内， 放置22小时。然后取出样品，进行冷却，求出除去压缩应变放置1天后的厚度（b)，由处理 前的厚度（a)，通过公式{(a)-(b)} Aa) X 100算出：单位％ (η = 3的平均值）。
[0065] (5) 25 %和5〇 %压缩时硬度
[0066] 将试样切断成30cmX3〇Cm的尺寸，在20°C ±2°C的环境下，以无载荷放置24 小时后，通过处于20°C ±2°C的环境下的ORIENTEC Co. ,Ltd.制造的Tensilon并使用 q)200mm、厚度3mm的加压板，以IOmm/分钟的速度开始压缩试样的中心部，测量载荷达到 5N时的厚度，将其作为硬度计厚度。将此时的加压板的位置作为零点，以速度IOOmm/分钟 压缩至硬度计厚度的75%后，以速度IOOmm/分钟将加压板返回至零点。然后以速度IOOmm/ 分钟压缩至硬度计厚度的25%、50%，测量此时的载荷，分别作为25%压缩时硬度、50%压 缩时硬度：单位(Ν/φ200 (η = 3的平均值）。
[0067] (6) 50 %恒定位移反复压缩残余应变
[0068] 将试样切断成30cmX 30cm的尺寸，利用（2)记载的方法测量处理前的厚度（a)。 利用Shimadzu Corporation制造的Servopulser将测定了厚度的样品在20°C ±2°C环境 下，以IHz的周期反复压缩恢复直至成为50%厚度，将8万次后的试样静置1天后求出处理 后的厚度（b)，由处理前的厚度（a)，通过式{(a)-(b)} Aa) X 100算出：单位％ (η = 3的平 均值）。
[0069] (7) 50%恒定位移反复压缩后的50%压缩时硬度保持率
[0070] 将试样切断成30cmX 30cm的尺寸，利用（2)记载的方法测定处理前的厚度。将测 量了厚度的样品利用（5)记载的方法测定的50%压缩时硬度作为处理前载荷（a)。然后， 利用Shimadzu Corporation制造的Servopulser，在