专利名称：含有气泡的α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物及其制造方法
技术领域：
本发明涉及适宜用作为构成衣料用粉末洗涤剂组合物的表面活性剂的、含有气泡 的α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物及其制造方法。具体而言，涉及抑制向诸如粉末洗涤剂 组合物制造装置内部表面等硬表面的黏附、含有气泡的α -磺基脂肪酸烷基酯盐固形物及 其制造方法。
背景技术：
α -磺基脂肪酸烷基酯盐(α -SF盐)广泛用作为制造衣料用粉末洗涤剂组合物的 表面活性剂(例如，参照专利文献1)。
制造粉末洗涤剂组合物一般会将喷雾干燥后的α -SF盐与其他成分、例如漂白 剂、无机粉体增洁剂(IiA^—)等混合。通常，通过工厂内设置的输送管将α-SF盐从喷 雾干燥α-SF盐的地方运送到与其它成分混合的地方。此时，会出现α-SF盐粉末黏附在 配管的肘部(配管弯头部)的问题。
专利文献1国际公开第2004/111166号小册子发明内容
因此，本发明的目的在于提供抑制了向硬表面黏附的α -磺基脂肪酸烷基酯盐固 形物及其制造方法。
发明人经过锐意研究，结果发现通过将α -磺基脂肪酸烷基酯盐制成含有特定 比例的气泡的固形物可以实现上述目的。
S卩，本发明提供一种α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物，其特征在于，气泡容积率为 1 15%。
本发明还提供一种α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物的制造方法，包括使糊状的 α -磺基脂肪酸烷基酯盐含有气泡的工序，气泡容积率为1 15%。
本发明还提供一种α -磺基脂肪酸烷基酯盐固形物的制造方法，包括通过混炼固 体形状的α-磺基脂肪酸烷基酯盐将其制成糊状的同时使其含有气泡的工序，气泡容积率 为1 15%。
发明效果
本发明的固形物，由于向硬表面的黏附被抑制，因此，在配制洗涤剂组合物时，将 空气输送到与其它成分混合的地方，或在存在或不存在其它成分下进行粉碎时，操作变得 容易。根据本发明，即使不使用白色粉体，也能够获得白色度高的α-磺基脂肪酸烷基酯盐 固形物。
图1表示本发明的实施例中使用的螺旋挤压造粒机的概略结构的截面图。
图2表示本发明的实施例中使用的丙烯酸制简易空气输送装置的概略结构的截面图。
符号说明
100螺旋挤压式造粒机
110壳体
112原料投料口
114连接(、巧)投料口
118制品出口
122第一挡板
IM第二挡板
126第三挡板
130固定爪
140螺旋轴
144第一搅拌棒
146第二搅拌棒
150套管
200简易空气输送装置
210样品投料口
212上游侧垂直配管
214水平中间配管
216垂直中间配管
218水平下流侧配管
220分尘器部
230样品收集瓶
232第一垂直搬送配管
234第一水平搬送配管
236第二垂直搬送配管
238第二水平搬送配管
240吸引装置
250垂直出口搬送配管
262第一黏附物测定肘部
264第二黏附物测定肘部
266第三黏附物测定肘部
270风速·风温测定部位具体实施方式
本发明的含有气泡的α-磺基脂肪酸烷基酯盐(a-SF盐)可以通过以下方法来 制造
·将气体导入糊状的α -SF盐中或添加发泡剂，或者
·通过混炼固体形状的α -SF盐在将其制成糊状的同时导入气体。
作为第一方式，对将气体导入糊状的α-SF盐中或者添加发泡剂的方法进行说 明。
〔糊状的α-磺基脂肪酸烷基酯盐〕
< α-SF盐的原料〉
获得糊状α-SF盐的原料可以使用脂肪酸酯，优选脂肪酸烷基酯。脂肪酸烷基酯 可以单独使用一种，也可以使用两种以上的混合物。从经济性和α-SF盐在水中的溶解性 的观点考虑，优选混合物。
构成脂肪酸酯的脂肪酸可以例举碳原子数8 22、优选8 18、更优选14 18的 饱和或不饱和的直链或支链脂肪酸，例如，癸酸(碳原子数10)、月桂酸(碳原子数12)、肉 豆蔻酸(碳原子数14)、棕榈酸(碳原子数16)、硬脂酸(碳原子数18)、花生酸(碳原子数 20)。碘价低者由于更能够获得白色度高的α-SF盐固形物，故而优选。具体而言，优选0.5 以下、更优选0.2以下。碘价可以根据JIS K 0070 “化学制品的酸价，碱价，酯价，碘价，羟 基价以及非皂化物的实验方法”测定。
构成脂肪酸酯的醇可以例举碳原子数1 6、优选碳原子数1 3、更优选碳原子 数1的直链或者支链状的一元醇。
脂肪酸烷基酯优选碳原子数8 18的直链状饱和脂肪酸与碳原子数1 3的直 链醇的酯。特别优选碳原子数16 18的直链状饱和脂肪酸甲酯。
<糊状α -SF盐的制造>
首先，使用薄膜式反应装置等使原料脂肪酸酯与无水硫酸等接触磺化从而得到 α-磺基脂肪酸烷基酯(a-SF)。通常，SO3与脂肪酸烷基酯的反应摩尔比为1 1 2 1、 反应时间为5 180秒(使用薄膜式反应装置时)、反应温度为融点至比融点高70°C的温度。
然后，使其熟成规定的时间。通常，熟成通过在70 100°C放置1 120分钟进 行。熟成中可以不搅拌。
接着，通过碱中和得到的α-SF时，在磺酸部分形成盐从而得到a_SF盐糊。中和 通常在30 140°C下进行10 60分钟。中和所用的碱可以是碱金属氢氧化物、氨或者胺， 优选碱金属氢氧化物，更优选氢氧化钠或者氢氧化钾，更优选氢氧化钠。中和后的糊中的固 体成分量依赖于碱水溶液的浓度。例如，使15 50质量％的碱水溶液作用的话，可以得到 固体成分量60 80质量％的糊。中和前后可以用过氧化氢等进行漂白。本说明书中，固 体成分量可以通过用全体量减去水分含有量和醇含量来求得。
本发明的制造方法中使用的糊状α -SF盐可以直接使用如上述得到的糊状α _SF 盐，也可以通过闪蒸除去甲醇成分等溶剂成分，还可以使水分蒸发制成浓缩状态来使用。将 糊制成浓缩状态的装置没有特别限定，由于即使在90 130°C左右的较低温下也可以有效 地浓缩，因此优选真空薄膜蒸发装置。在较低温下浓缩的话，可以抑制α-SF的水解。真空 薄膜蒸发装置可以例举如下结构的装置等在具有耐压性且内壁为导热面的筒状处理部的 内部，采取以轴为中心进行旋转的叶片板状(搅拌叶)的设置作为刮取方式。浓缩条件优 选搅拌叶的前端周速为5 30m/s、更优选5 25m/s。前端周速在5m/s以上时，可以顺利 地进行存在于装置壁面上的糊状α-SF盐的薄膜化和液体交换。在30m/s以下时，装置壁 面与糊状α-SF盐之间基本不产生摩擦热，得到的浓缩物的温度也不会上升，对真空薄膜蒸发装置的机械负荷也不会变大。优选导热面的温度为100 160°C、处理部内部的压力为 0. 004MPa 大气压。通过在这样的浓缩条件下处理，可以有效地获得水分含量被降低到5 质量％以下的浓缩状态的糊。本说明书中，水分含量可以用卡尔费休水分计〔例如，京都电 子工业(株)制、型号MKC-210〕测定。
本发明的制造方法中使用的糊状α -SF盐可以使用将糊状α _SF盐冷却暂时固化 然后再次制成糊状的糊状α-SF盐。例如，可以使用将市售的α-SF盐直接加热溶融或者 加入适量的水制成糊状的α-SF盐。或者，将如上制造的α-SF盐的糊冷却暂时固化、放入 仓库或柔性容器(7 > 二^ )等中保存后，通过后述的混炼操作恢复至糊状。
〔使α-SF盐含有气泡的工序〕
使糊状α -SF盐含有气泡的方法可以例举，在α _SF盐糊中物理导入气体的方法、 在α -SF盐糊中添加发泡剂从而在糊内部产生气体的方法等。
含有气泡前的糊中的固体成分量优选95质量％以上、更优选97质量％以上。固 体成分量在此范围内的话，粘度更高、气泡不易逃逸，故而优选。固体成分量可以通过从全 体量中减去水分含量和醇含量来求得。
构成糊的固体成分中的α-SF盐的含量高些较好，这是因为，可以控制制成洗涤 剂组合物时的α -SF盐的含量、即洗涤剂组合物中表面活性剂的比例，理想的是至少70质 量％、优选80质量％以上、最优选90质量％以上。由于固体成分残留部是制造α-SF盐 时的未反应物或副生物等，因此可以通过萃取·重结晶等将其除去，从而提高固体成分中 α-SF盐的含量。
从保持高粘度的观点，混炼前糊的温度优选50 120°C、更优选50 110°C。本 说明书中，糊的温度是指糊的内部温度。
从易于保持气泡的观点，混炼前糊的粘度优选100 IOOOOPa · S、更优选500 80001 *s。糊的粘度可以用HAAKE社制的Iihec^tress RS75测定。作为使用HAAKE社制 RheoStress RS75测定时的条件可以如下所述
·测定模式[CR]型Y -变速流曲线
· Sh.压力 /Sh.速率 / 效果 0. 15 1. 2 [1/s]
·温度 60 120°C
·时间 180s
传感器 C20/4。
可以用剪切速度0.65[l/s]时的粘度作为代表值。
<气体的物理导入>
为了将气体物理导入α -SF盐，可以通过将糊状α -SF盐与气体一起混炼。混炼 可以使用混炼机进行，α-SF盐在混炼机中为糊状的话，可以使其含有气体。为了使糊中含 有气体，可以使用压缩气体将气体强制送入糊中，也可以事先打开混炼机的原料投料口，使 空气自然被卷入糊中。
使用糊状的α -SF盐时，可以将糊状的α -SF盐和气体同时投入混炼机、对两者进 行混炼、将空气强制送入糊中。为了将空气强制送入，向空气施加表压0. 1 2ΜΙ^左右的压 力进行压缩即可。从使其充分含有气泡的观点，供给α-SF盐的压缩气体量，相对于α-SF 盐Ikg为10_5 KT2Nm3左右。
使用固形α -SF盐时，将固形α -SF盐投入混炼机，然后，打开混炼机的原料投料 口进行混炼，一边将α -SF盐固形物制成糊状一边使其含有气体。
形成气泡的气体没有特别限制，优选选自空气、氮气、二氧化碳、氨气中的1种以 上气体，优选空气、氮气、二氧化碳，更优选空气、氮气。
相对于糊状α-磺基脂肪酸烷基酯盐，优选以0. 1 50kJ/kg、更优选0.3 30kJ/ kg、更优选0. 5 20kJ/kg的混炼能量下进行混炼。混炼能量可以如下求出。
(1)分批式
混炼能量=PXt+M
P 搅拌所需动力[kW]
t 混炼时间[S]
M α -SF 盐的质量 Rg]
(2)连续式
混炼能量=P +ν
P 搅拌所需动力[kW]
ν 向混炼机供给α -SF盐的速度(能力)Rg/s]
上述(1)和⑵的任一情况下，P (搅拌所需动力)可以按如下测定。
例1)发动机(电动机、内燃机等)与混炼旋转轴之间设置旋转转矩计，测定旋转 转矩和旋转数
P = TX2 π Xn+1000
T 旋转转矩[J]
η 旋转数[rps]
例2)读取发动机的负荷(电流值)
2-1.单相电动机
P = EXIX η Xpf
E 电压[V]
I 电流[Α]
η 电动机效率[-]
pf:电动机力率[-]
2-2.三相电动机
P = EXIX V 3X η Xpf
Ε:电压[V]
I:电流[A]
η:电动机效率[_]
pf:电动机力率[_]
使用压缩气体向糊中强制送入气体来进行例如0. 1 10分钟混炼时，事先开放混 炼机的原料投料口使糊中自然卷入空气例如0. 3 30分钟时，作为影响气泡混入的因子， 混炼能量的影响度大，因此通常优选通过改变混炼能量来控制气泡容积率。
混炼时可以加热糊。混炼中以及混炼后的糊状α -SF盐的温度优选40 95°C、更 优选45 85°C、更优选50 80°C、特别优选50 70°C。高于95°C的话，混入的气泡有时会在其后的冷却、固化时凝缩消失，此外，低于40°C的话，α-SF盐的粘度显著变高、混炼机 的负荷增大，生产率劣化。
可以使用的混炼机只要是连续式或者分批式的混炼机则无特别限定，也包括在装 置内部具有强制搅拌、促进内容物混合的叶片等的混合机类。连续式混炼机有例如，KRC捏 合机〔(株)栗本铁工所制〕、ΚΕΧ双轴混炼挤压机〔(株)栗本铁工所制〕、SC处理器〔(株) 栗本铁工所制〕、强力混炼造粒机(工夕7卜卟一 K ·才一 S 7夕7 )〔才、乂力7 S夕口 > (株)制〕、双轴单轴挤压机〔(株)* 制〕、给料式挤压机(7 ^—夕'一 > 一夕'一)〔 (株) 1J \ 7制〕等。分批式混炼机有例如，分批式捏合机/加压捏合机〔(株)栗本铁 工所制〕、万能混合搅拌机〔(株)夕^卜 > 制〕、一般型混合机〔(株) 1J 制〕、加压型 捏合机〔(株) 丨J W制〕、纳塔混合机(少々夕$矢寸)l·于、乂力7 $夕口 >(株)制〕、 莱迪盖混合机〔(株)7 7 制〕、ProSiare混合机〔大平洋机工(株)制〕等。考虑到能 够顺利地将因粘性高而操作困难的混炼品转移到后续工序等，优选连续式混炼机。
将气体物理导入α-SF盐中时，气泡容积率和气泡的大小可以通过适宜调节含有 气泡前的α-SF盐糊的固体成分量、气体导入时的压力、导入的气体量、混炼时的糊温度、 混炼时间、混炼方式、混炼后的冷却速度等来控制。
〈发泡剂的添加〉
发泡剂可以例举，通过热解产生气体的发泡剂、与酸反应产生气体的发泡剂等。
通过热解产生气体的发泡剂可以例举，在混炼中的混炼物温度为60 130°C下热 解的发泡剂，具体而言，可以例举碳酸氢钠、碳酸氢钾、碳酸氢铵等碳酸氢盐类。其中，特别 优选分解后大部分为气体的碳酸氢铵。
与酸反应产生气体的发泡剂可以例举，碳酸氢钠、碳酸氢钾。其中优选碳酸氢钠。
从反应中不需要水或酸的观点，本发明中使用的发泡剂优选通过热解产生气体的 发泡剂。
使用通过热解产生气体的发泡剂时，作为发泡剂，为了将气泡均勻分布在糊中，优 选在将糊的温度设定为低于发泡剂开始发泡的温度时添加发泡剂、充分混炼后再升温。此 时的温度在发泡剂的热解温度 95°C左右的话，可以有效地混入气泡，故而优选。
使用与酸反应产生气体的发泡剂作为发泡剂时，虽然也与添加的发泡剂的量和种 类有关，但为了使糊中酸的量为0. 1 10质量％，通常适宜添加酸。此时，CI-SF盐的糊中， 考虑磺酸基没有被中和而残留的α -SF的量、副产物的低级醇硫酸酯的量来决定追加酸的 量。追加的酸可以例举草酸、柠檬酸、苹果酸、琥珀酸、酒石酸、丙二酸、己二酸、马来酸、富马 酸、聚丙烯酸等。
与酸反应产生气体的类型的发泡剂，由于与酸接触就开始反应，因此，为了使气泡 在糊中均勻存在，优选使用混炼机迅速混入发泡剂、以便其在糊中均勻分布。通过在发泡结 束后继续混炼从而可以使气泡的分布更均勻。
发泡剂可以在将α -SF盐添加到混炼机后再添加，也可以与α -SF盐同时投入到 混炼机中。从生产效率的观点，优选与α-SF盐同时投入混炼机。
发泡剂的添加量以α-SF-Na固形物为基准优选5质量％以下、更优选4质量％以 下。发泡剂的量超过5质量％的话，有时气泡容积率变得过大，其结果导致，得到的固形物 强度降低，在与硬表面发生冲撞受到冲撞时等固形物受损，由于比表面积增大会使在硬表8面的黏附比例变高，或者白色度降低，进而商品价值降低，因此并不优选。即使加入超过5 质量％的量也不能得到相应的效果，从经济的观点来讲也不优选。
添加发泡剂时的混炼也和上述物理导入气体时一样，相对于糊状的α -磺基脂肪 酸烷基酯盐，优选以0. 1 50kJ/kg、更优选0. 3 30kJ/kg、更优选0. 5 20kJ/kg的混炼能量进行。
通过在α-SF盐中添加发泡剂而含有气泡时，气泡容积率以及气泡的大小可以通 过适宜调节含有气泡前的α-SF盐糊的固体成分量、气体导入时的压力、导入的气体量、混 炼时的糊温度、混炼时间、混炼方法、混炼后的冷却速度等来控制。
作为第二方式，对通过混炼固形α-SF盐，制成糊状的同时导入气体的方法进行 说明。
〔a-SF 盐原料〕
作为第二方式中可以使用的原料α-SF盐，可以使用将第一方式中所述的糊状 a -SF盐暂时冷却制成的固体状物。
〔固体状a-SF盐的糊化以及气体的导入〕
通过混炼固体形状a-SF盐，可以在制成糊状的同时，使其含有气泡。
混炼时，由于很容易做到不向固形a -SF盐加热而是将混炼机的搅拌能量转换成 热能从而使a -SF盐的温度上升制成糊状，因此，没有必要准备热源，在混炼机的套管等中 用温水或蒸气热等热媒体使a-SF盐的温度上升即可。任一种方法均适宜使用，但优选在 混炼中将固体状a -SF盐制成40 90°C的糊。
使之含有气泡的方法，与第一方式中所述的相同，为了在糊中含有气体，可以使用 压缩气体将气体强制送入糊中，也可以事先打开混炼机的原料投料口使空气自然卷入糊 中。压缩气体的压力、导入的气体量、可以使用的混炼机均与第一方式中所述的相同。
混炼固体形状a -SF盐所必要的混炼能量，由于需要使用该能量在混炼机内从固 体形状变成糊状，因此一般比直接将糊状a-SF盐投入混炼机中混炼所需的能量大。此时 的混炼能量优选10 500kJ/kg、更优选20 400kJ/kg、特别优选35 300kJ/kg。此外， 特别优选在将混炼机的原料投料口向空气开放的状态下进行混炼。经过这样的条件得到的 a-SF盐，无需使用过多的能量就能够有效地将a-SF盐白色化，故而优选。此时的混炼能 量和前文记载的混炼糊状a-磺基脂肪酸烷基酯盐时的混炼能量的求法一样。
不用说，第一方式中的通过在发泡剂存在下导入气体而含有气泡，或者，在第一或 第二方式中的以糊状a-SF盐和固形a-SF盐的混合物为起始，通过在存在或不存在发泡 剂下混炼导入气体而含有气体，这些可以分别相互组合。
将通过第一方式以及第二方式得到的含有气泡的a-SF盐固形物冷却固化制成 固形物。
〔a-SF盐固形物〕
得到的a -SF盐固形物是否含有气泡可以通过用切片机或镶刀切出固形物用SEM 等观察确认。
冷却可以通过室温下放置来进行，也可以使用鼓式制片机或带式制冷机等进行。 以固形物总质量为基准，优选含有70质量％以上的a-SF盐、更优选含有80质量％以上。 不足70质量％时，混合用于洗涤剂时清洗力劣化，故而不理想。
根据需要，冷却前也可以成形为块状、砖块、片状、条状、颗粒状(圆筒状物)、薄 片、粉粒体等形状。从易于操作的观点，优选颗粒、薄片、粉粒体，更优选颗粒。
欲制成条状，将事先在混炼机中混炼后的固形物接着通过挤压机等(例如挤压冲 模)成形为条状，或者将浓缩物或固形物投入同时进行混炼操作和挤压成形操作的挤压机 等中同时进行混炼·挤压，成形为条状即可。
为了获得条状，可以使用的挤压机有日本粉体工业技术协会编《造粒〃 > F 7'、y ”(才一 A社发行)第3章“挤压造粒”中记载的挤压造粒机、螺旋型、辊型、刮刀型、自己 成型型、活塞型(’ A型)等。其中，从可以获得高制造力的观点，优选螺旋型，尤其优选具 有在内部具备一个以上搅拌棒、固定爪和挡板，并在内部接受剪切作用的构造的螺旋型挤 压机。挤压线速度通常为0. lmm/s 100mm/s、优选lmm/s 70mm/s。挤压速度在此范围 时，不会降低生产率、且挤压时对冲模的付加也不会过大，因此较为理想。安装在挤压机内 部以及前端的挡板的孔形状可以是圆形、等边三角形、正方形等任何一种，从提高挤压时冲 模的强度的观点，优选圆形。
挤压冲模的挤压面积优选0. 1 200mm2/根、更优选0. 15 IOOmm2/根、更优选 0. 1 3mm2/根、更优选0. 15 2mm2/根。挤压面积在此范围内时，可以不降低生产率且在 挤压时对冲模的付加也不会过大，故而优选。
颗粒可以通过在挤压机的出口设置切刀来切断成形后的条状或者将条状冷却、固 化后通过破碎机破碎来获得。破碎机优选具有分级筛和旋转刮刀的机种。这样的粉碎机可 以例举7 ^ ^ A〔商品名、才、乂力7笑夕口 > (株)制〕、二-一 7 If — F ^ A〔商品名、 冈田精工(株)制〕、^ $ 二-一夕一〔商品名、不二"々夕^ (株)制〕、7工廿一 S A〔商 品名、才、乂力7笑夕口 > (株)制〕、二歹，〔商品名、'于、乂力7笑夕口 > (株)制〕、，> 尹S >〔商品名、(株)德寿工作所制〕等。此外，可以使用底面圆盘旋转型的整粒机作为破碎 机。这样的整粒机可以例举球形整粒机(^，4廿一)〔(株)夕^卜 > 制〕等。优选 组合上述破碎机分段破碎。此外，通过适宜设定破碎条件可以获得期望大小的颗粒。例如， 在具有分级筛和旋转刮刀的机种中，通过调整分级筛的孔径和旋转刮刀的周速进行破碎可 以得到平均直径0. 3 15mm且平均长度0. 3 IOOmm的颗粒。
欲制成薄片，通过例如鼓式切片机、带式制冷机等将混炼品冷却到20 40°C左 右，在固化的同时薄片化即可。
欲制成粉粒体，将薄片、条状、颗粒等固形物粉碎即可。粉碎机没有特别限定，一般 可以使用内部安装有旋转体和筛的破碎机，优选垂式研磨机、超微粉碎机、固体造粒机等冲 击式破碎机；刀片研磨机、羽式研磨机等切断·剪断式破碎机等。其中，由于冲击破碎产生 的微粉少，所以优选刀片研磨机、羽式研磨机、快速研磨机、破碎式造粒机、动力研磨机等切 断 剪断式破碎机等。此外，此时，由于用耐热耐磨硬质合金或炭化钨等处理过的刀片即使 在长时间的运转下也不易磨损，故而优选。也优选将粉碎后的粉碎品从规定孔径的筛中排 出的粉碎机。具体而言，可以例举菲兹研磨机l·+、〃力7 $々口 > (株)制〕、快速研磨机〔 冈田精工(株)制〕、破碎式造粒机 动力研磨机〔(株)夕^卜 >制〕、超微粉碎机〔不二〃 々夕^ (株)制〕、固体造粒机卜于、乂力7 S夕口 >(株)制〕、微细粉碎机〔不二"勺夕· ^ (株)制〕等。筛有金属网型、人字斜纹型、冲裁金属型等，没有特别限定，但从筛的强度、破 碎物的形状考虑，优选冲裁金属型。
粉碎时，为了防止破碎物由于破碎热而软化黏附在破碎机上，优选向破碎机内导 入冷风。此时，冷风温度优选5 30°C、更优选5 25°C。此外，冷风优选脱湿后使用。进 一步，冷风还可以使用用氮气将空气稀释后的气体。
〔 α -SF盐固形物的物性〕
〈气泡容积率〉
本发明中规定的气泡容积率根据下式(1)求出。
气泡容积率
权利要求
1.一种α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物，其特征在于，气泡容积率为1 15%。
2.如权利要求1所述的α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物，固形物是平均直径为0.3 15mm且平均长度为0. 3 IOOmm的颗粒。
3.如权利要求1或2所述的α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物，气泡的平均直径在 500 μ m以下。
4.一种洗涤剂组合物，含有如权利要求1 3中任一项所述的α-磺基脂肪酸烷基酯 盐固形物。
5.一种α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物的制造方法，包括使糊状的α-磺基脂肪酸烷 基酯盐含有气泡的工序，气泡容积率为1 15%。
6.如权利要求5所述的制造方法，通过一边向糊状α-磺基脂肪酸烷基酯盐中导入气 体一边混炼，使糊状α -磺基脂肪酸烷基酯盐中含有气泡。
7.如权利要求6所述的制造方法，相对于糊状α-磺基脂肪酸烷基酯盐，其导入气体的 量为 1(Γ5 l(T2Nm7kg。
8.如权利要求6或7所述的制造方法，以0.1 50kJ/kg的搅拌能量对糊状α -磺基 脂肪酸烷基酯盐进行混炼。
9.如权利要求5所述的制造方法，通过在有发泡剂的存在下，混炼糊状α-磺基脂肪酸 烷基酯盐使糊状α-磺基脂肪酸烷基酯盐中含有气泡。
10.如权利要求6 8中任一项所述的制造方法，混炼后的糊状α-磺基脂肪酸烷基酯 盐糊的温度为40 95°C。
11.一种α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物的制造方法，包括通过混炼固形α-磺基脂肪 酸烷基酯盐，一边制成糊状一边使其含有气泡的工序，气泡容积率为1 15%。
12.如权利要求11所述的制造方法，在混炼机的投料口对大气开放的状态下，以10 500kJ/kg的搅拌能量对固形α -磺基脂肪酸烷基酯盐进行混炼。
13.如权利要求5 12中任一项所述的制造方法，包括使混炼后的α-磺基脂肪酸烷 基酯盐糊通过挤压冲模的工序。
14.如权利要求13所述的制造方法，挤压冲模具有0.1 200mm2/根的挤压面积。
15.如权利要求5 14中任一项所述的制造方法，固形物是平均直径为0.3 2mm且 平均长度为0. 3 IOmm的颗粒。
16.如权利要求5 15中任一项所述的制造方法，α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物中 含有的气泡的平均直径在500 μ m以下。
全文摘要
本发明提供一种α-磺基脂肪酸烷基酯盐固形物，通过在糊状α-磺基脂肪酸烷基酯盐中导入气体或添加发泡剂使其含有气泡，气泡容积率为1～15％。
文档编号C07C309/17GK102037111SQ20098011888
公开日2011年4月27日 申请日期2009年5月25日 优先权日2008年5月23日
发明者中村直辉, 增井宏之, 松尾隆雄 申请人:狮王株式会社