专利名称：载重充气轮胎的制作方法
技术领域：
本发明涉及能够以高水平兼顾耐中央磨损性能以及耐踵趾磨损性能的载重充气轮胎。
背景技术：
对于卡车、客车等使用的载重充气轮胎，由于轮胎交換非常不容易，因此要求能够在全天候行驶且具有高的牵引性能。因此，在这样的载重充气轮胎的胎面部，广泛地采用划分有多个花纹块的块状花紋。 然而，这样的载重充气轮胎，存在接地压大的中央花纹块易产生相对大的磨损的所谓中央磨损的问题。为了防止这样的中央磨损，提出了下述专利文献I。专利文献I :日本特开2007-22151号公报在专利文献I的载重充气轮胎中，通过采用使中央横沟的沟倾斜角度大于胎肩横沟的倾斜角度的结构等，来相对地增大中央花纹块的花纹块刚性，从而提高耐中央磨损性倉^:。然而，在专利文献I的载重充气轮胎中，存在胎肩花纹块的花纹块刚性相对变小，使得花纹块的周向的先着地侧、后着地侧的端部易产生早期磨损的踵趾磨损的问题。
发明内容
本发明是鉴于以上的实际情况提出的，其主要目的在于提供ー种载重充气轮胎，通过在中央横沟、中间横沟以及胎肩横沟上分别设置使沟底隆起的中央拉筋、中间拉筋以及胎肩拉筋，并且将胎肩拉筋的隆起高度设为最大，且将中央陆地部的最大宽度Wcr、中间陆地部的最大宽度Wmi以及胎肩陆地部的最大宽度Wsh规定在一定范围，从而能够以高水平兼顾耐中央磨损性能及耐踵趾磨损性能。本发明中技术方案I所记载的发明是ー种载重充气轮胎，该载重充气轮胎通过在胎面部设置在轮胎赤道上沿轮胎周向连续延伸的中央主沟、在上述中央主沟的两外侧沿轮胎周向连续延伸的ー对中间主沟、以及在上述中间主沟的两外侧沿轮胎周向连续延伸的一对胎肩主沟，由此在上述胎面部划分有在上述中央主沟与上述中间主沟之间的中央陆地部、在上述中间主沟与上述胎肩主沟之间的中间陆地部、以及在上述胎肩主沟与胎面接地端之间的胎肩陆地部，并且上述中央陆地部、上述中间陆地部以及上述胎肩陆地部，分别被中央横沟、中间横沟以及胎肩横沟划分成中央花纹块、中间花纹块以及胎肩花纹块，该载重充气轮胎的特征在于，在上述中央横沟、中间横沟以及胎肩横沟，分别设置使沟底隆起的中央拉筋、中间拉筋以及胎肩拉筋，上述胎肩拉筋的隆起闻度为最大，并且在将上述中央陆地部的最大宽度设为Wcr、上述中间陆地部的最大宽度设为Wmi、以及上述胎肩陆地部的最大宽度设为Wsh时，满足下述关系O. 9 ^ Wmi/Wcr く O. 98I. I 彡 Wsh/Wcr 彡 I. 22。
此外，技术方案2所记载的发明是在技术方案I所记载的载重充气轮胎的基础上，上述比 ffsh/ffmi 为 I. 12 I. 36。此外，技术方案3所记载的发明是在技术方案I或2所记载的载重充气轮胎的基础上，上述中央拉筋及上述中间拉筋的轮胎轴向的中间点，位于上述中央横沟及上述中间横沟的轮胎轴向的中央区域，上述胎肩拉筋的轮胎轴向的中间点，位于上述胎肩横沟的轮胎轴向的外侧区域。此外，技术方案4所记载的发明是在技术方案I至3中任一项所记载的载重充气轮胎的基础上，上述胎肩拉筋的最大隆起高度为上述胎肩主沟的最大沟深度的70 85%。此外,技术方案5所记载的发明是在技术方案I至4中任一项所记载的载重充气轮胎的基础上，上述中央花纹块、上述中间花纹块以及上述胎肩花纹块分别在花纹块的轮胎周向的中央区域形成有沿轮胎轴向延伸的刀槽。 此外，技术方案6所记载的发明是在技术方案5所记载的载重充气轮胎的基础上，上述胎肩拉筋的最大沟深度与上述胎肩花纹块的上述刀槽的最大深度之差为上述胎肩主沟的最大沟深度的30%以上。另外，在本说明书中只要没有特别限定，则轮胎各部的尺寸为轮辋组装于正规轮辋并且填充了正规内压的无负载的正规状态下所确定的值。上述“正规轮辋”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中，按照每个轮胎规定该规格的轮辋，例如如果是JATMA则为“标准轮網”，如果是TRA则为“Design Rim”，如果是 ETRTO 则为 “Measuring Rim”。上述“正规内压”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中，按照每个轮胎规定各规格的空气压，如果是JATMA则为“最高空气压”，如果是TRA则为表“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” 所记载的最大值，如果是 ETRTO 则为“INFLATION PRESSURE”。本发明的载重充气轮胎，在胎面部设置在轮胎赤道上沿轮胎周向连续延伸的中央主沟、在中央主沟的两外侧沿轮胎周向连续延伸的ー对中间主沟、在中间主沟的两外侧沿轮胎周向连续延伸的一对胎肩主沟。由此，在胎面部划分成中央主沟与中间主沟之间的中央陆地部、中间主沟与胎肩主沟之间的中间陆地部、以及胎肩主沟与胎面接地端之间的胎肩陆地部。并且，中央陆地部、中间陆地部以及胎肩陆地部分别被中央横沟、中间横沟以及胎肩横沟划分成中央花纹块、中间花纹块以及胎肩花纹块。这样的块状花纹有助于发挥高的牵引性能。 此外，在中央横沟、中间横沟以及胎肩横沟内分别设置有使沟底隆起的中央拉筋、中间拉筋以及胎肩拉筋。这样的拉筋能够在各陆地部上减小在轮胎周向位置上的刚性差，能够提高耐踵趾磨损。而且，在各拉筋中，胎肩拉筋的隆起高度被设定为最大，因此能够有效地防止容易在胎肩陆地部产生的踵趾磨损和缺损磨损。另外，在将中央陆地部的最大宽度设为Wcr、中间陆地部的最大宽度设为Wmi、以及胎肩陆地部的最大宽度设为Wsh时，满足下述关系0. 9 ^ Wmi/Wcr く 0. 98I. I 彡 ffsh/ffcr 彡 I. 22。
由此，相对地提高接地压较大的中央花纹块的花纹块刚性，因此能够提高耐中央磨损性能。而且，由于还充分地确保胎肩花纹块的花纹块刚性，因而能够有效地防止踵趾磨损、缺损磨损。因此，本发明的载重充气轮胎，能够以高水平兼顾耐中央磨损性能及耐踵趾磨损性能。
图I为表示本实施方式的载重充气轮胎的胎面展开图。图2为图I的A-A剖视图。图3为中央陆地部的放大图。图4为中间陆地部的放大图。图5为胎肩陆地部的放大图。
图6为图I的B-B剖视图。附图符号说明I...载重充气轮胎；2...胎面部；3A...中央主沟；3B...中间主沟；3C...胎肩王沟；4A...中央陆地部；4B...中间陆地部；4C...胎肩陆地部；7A...中央横沟；7B...中间横沟；7C...胎肩横沟；8A...中央花纹块；8B...中间花纹块；8C...胎肩花纹块；16A...中央拉筋；16B...中间拉筋；16C...胎肩拉筋。
具体实施例方式以下，基于附图对本发明的一个实施方式进行说明。如图I所示，本实施方式的载重充气轮胎(以下，有时简称为“轮胎”)1，例如用于
卡车/客车等载重车辆。在本实施方式的轮胎I的胎面部2设置有在轮胎赤道C上沿轮胎周向延伸的中央主沟3A、在中央主沟3A的两外侧延伸的ー对中间主沟3B、以及在中间主沟3B的两外侧延伸的ー对胎肩主沟3C。由此，在胎面部2上划分有在中央主沟3A与中间主沟3B之间的ー对中央陆地部4A、在中间主沟3B与胎肩主沟3C之间的中间陆地部4B、以及在胎肩主沟3C与胎面接地端2t之间的胎肩陆地部4C。在本说明书中，上述“胎面接地端2T”被定义为在外观上能够通过清晰的边缘识别时则为该边缘，但在不能识别的情况下，则将对上述正规状态的轮胎I加载正规负载且使胎面部2以0°的外倾角接地为平面吋，在轮胎轴向最外侧接地为平面的接地端确定为胎面接地端2t。上述“正规载荷”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中，按照每个轮胎规定各规格的载荷，如果是JATMA则为“最大负载能力”，如果是TRA则为表“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” 所记载的最大值，如果是 ETRTO 则为“LOAD CAPACITY”。本实施方式的中央主沟3A、中间主沟3B以及胎肩主沟3C，以锯齿状弯曲并且沿轮胎周向连续地延伸。这样的主沟3A、3B、3C能够相对于轮胎周向发挥边缘成分的作用，有助于提高牵引性能。主沟3A、3B、3C的沟宽度Wla、Wlb、Wlc优选为6 9mm左右，最大沟深度Dla、Dlb、Dlc (如图2所示)优选为14 22mm左右。
如图3放大所示，上述中央主沟3A包括相对于轮胎周向以5 15度左右的角度a Ia倾斜的陡倾斜部5Α、相对于轮胎周向以30 50度左右的角度a Ib倾斜的缓倾斜部6Α，这些陡倾斜部5Α和缓倾斜部6Α在轮胎周向上交替地配置。这样的中央主沟3Α中上述角度a Ia小的陡倾斜部5Α能够将介于胎面部2的外表面2S与路面之间的水膜沿轮胎周向顺畅地引导，从而能够提高排水性能。此外，中央主沟3Α由于上述角度a Ib大的缓倾斜部6Α能够有效地发挥轮胎轴向的边缘成分的作用，从而能够提高牵引性能。并且，陡倾斜部5Α的轮胎周向的长度Lla优选设定为大于缓倾斜部6Α的轮胎周向的长度Lib。由此，陡倾斜部5A能够更顺畅地引导上述水膜，能够进ー步提高排水性能。陡倾斜部5A的长度Lla优选为缓倾斜部6A的长度Llb的5 10倍左右。如图4放大所示，上述中间主沟3B包括相对于轮胎周向向一侧倾斜的第一倾斜 部5B、和相对于轮胎周向向另ー侧倾斜的第二倾斜部6B，这些第一、第二倾斜部5B、6B在轮胎周向上交替地配置。并且，第一倾斜部5B和第二倾斜部6B相对于轮胎周向的各角度a 2a、a 2b以及轮胎周向的各长度L2a、L2b被设定为相同。由此，中间主沟3B能够均衡地提高由边缘成分带来的牵引性能和排水性能。各角度a 2a、a 2b优选为5 15度左右，轮胎周向的各长度L2a、L2b优选为上述长度(Lla+Llb)/2的40 60%左右。如图5放大所示，上述胎肩主沟3C与中间主沟3B同样，包括第一倾斜部5C和第ニ倾斜部6C，这些第一、第二倾斜部5C、6C在轮胎周向上交替地配置。并且，第一、第二倾斜部5C、6C相对于轮胎周向的各角度a 3a、a 3b以及轮胎周向的各长度L3a、L3b被设定为相同，并且其锯齿的相位与中间主沟3B错开一半间距配置，从而能够均衡地提高牵引性能和排水性能。各角度a 3a、a 3b也优选为5 15度左右，轮胎周向的各长度L3a、L3b优选为上述长度(Lla+Llb)/2的40 60%左右。如图I所示，在上述中央陆地部4A设置有中央横沟7A，该中央横沟7A在中央主沟3A与中间主沟3B之间延伸并且沿轮胎周向间隔设置。由此，在中央陆地部4A上沿轮胎周向间隔设置有由中央横沟7A划分的中央花纹块8A。如图3所示，上述中央横沟7A将中央主沟3A的陡倾斜部5A与中间主沟3B的在轮胎轴向内侧突出的锯齿顶点3Bi连通，并且以5 15度左右的角度a 7a倾斜延伸。这样的中央横沟7A能够发挥相对于轮胎周向和轮胎轴向的边缘成分的作用，从 而能够提高牵引性能和操纵稳定性能。并且，中央横沟7A能够沿着其倾斜将介于胎面部2的外表面2S(如图2所示)与路面之间的水膜顺畅地引导，从而能够提高排水性能。为了有效地发挥这样的作用，中央横沟7A的沟宽度W7a(如图I所示)优选为14 17mm左右，最大沟深度D7a (如图2所示)优选为15 25mm左右。并且，对于上述中央花纹块8A，中央花纹块8A的面对中央主沟3A的花纹块边缘8As由ー对陡倾斜部5A、5A以及缓倾斜部6A形成锯齿状。并且，中央花纹块8A的面对中间主沟3B的花纹块边缘SAt由该中间主沟3B的第一倾斜部5B和第二倾斜部6B形成向轮胎轴向外侧突出的横V字状。由此，中央花纹块8A的踏面的轮胎轴向的宽度W4a从轮胎周向的一端侧的花纹块边缘8Aa朝向中央逐渐増大，并且宽度W4a从轮胎周向的另一端侧的花纹块边缘SAb朝向中央形成为大致相同。这样的中央花纹块8A，能够有效地发挥相对于轮胎周向及轮胎轴向的边缘成分的作用，从而能够提高牵引性能及操纵稳定性能。并且，中央花纹块8A在其轮胎周向的中央区域T4a形成沿轮胎轴向延伸的刀槽SI。这样的刀槽SI使中央花纹块8A的刚性部分地降低，因而能够缓和中央陆地部4A的轮胎周向的刚性阶梯差，从而能够有效地防止中央磨损。其中，“中央花纹块8A的中央区域T4a”是指，具有中央花纹块8A的轮胎周向的最大长度L4a的35%的长度、并且其轮胎周向的中心与中央花纹块8A的轮胎周向的中心一致的区域，且该中央区域T4a的轮胎周向外侧设为“外侧区域”。上述刀槽SI包括从轮胎轴向两外侧的花纹块边缘8As、8At分别向内侧 以阶梯状延伸的ー对主部13A、13A、和在该主部13A、13A的轮胎轴向的内端之间相对于轮胎周向倾斜地延伸的副部14A，从而刀槽SI大致形成为倒Z字状。这样的刀槽SI与一条直线状的刀槽相比，能够增大边缘长度，并且能够缓和花纹块刚性，因此能够维持牵引性能并且有效地防止中央磨损。刀槽Si的最大深度(省略图示)优选为I 4mm左右。如图I所示，在上述中间陆地部4B设置中间横沟7B，该中间横沟7B将中间主沟3B与胎肩主沟3C连通并且沿轮胎周向间隔设置。由此，在中间陆地部4B沿轮胎周向间隔设置有由中间横沟7B划分而成的中间花纹块8B。如图4所示，上述中间横沟7B将中间主沟3B的在轮胎轴向外侧突出的锯齿顶点3Bo、和胎肩主沟3C的在轮胎轴向内侧突出的锯齿顶点3Ci之间连通。并且，如图I所示，中间横沟7B与在轮胎轴向上相邻的中央横沟7A沿轮胎周向错开大致一半间距配置，并且向与该中央横沟7A相反的方向倾斜延伸。这样的中间横沟7B也与中央横沟7A同样地，有助于提高牵引性能、操纵稳定性能以及排水性能。中间横沟7B的沟宽度W7b (如图I所示)优选为5 20mm左右，最大沟深度D7b (如图2所示)优选为18 22mm左右，相对于轮胎轴向的角度a 7b (如图4所示)优选为5 15度。上述中间花纹块8B的面对中间主沟3B的花纹块边缘8Bs，由该中间主沟3B的第一倾斜部5B和第二倾斜部6B形成为向轮胎轴向内侧突出的横V字状。另ー方面，面对胎肩主沟3C的花纹块边缘8Bt，由该胎肩主沟3C的第一倾斜部5C和第二倾斜部6C形成向轮胎轴向外侧突出的横V字状。由此，中间花纹块8B的踏面的轮胎轴向的宽度W4b，从其轮胎周向的两侧的花纹块边缘8Ba、8Bb分别朝向中央逐渐増大。这样的中间花纹块SB也能够有效地发挥相对于轮胎周向及轮胎轴向的边缘成分的作用，从而能够提高牵引性能及操纵稳定性能。并且，在中间花纹块8B上，在花纹块边缘8Bs的在轮胎轴向内侧突出的凸部17s处，设置减小橡胶体积的纵长的凹部18。这样的凹部18，在中间花纹块SB的踏面内能够缓和接地压相对増大的轮胎轴向内侧的花纹块刚性，能够有效地防止踵趾磨损。此外，在中间花纹块8B上，在其轮胎周向的中央区域T4b形成沿轮胎轴向延伸的刀槽S2。该刀槽S2也与设置于中央花纹块8A的刀槽SI同样地，包括ー对主部13B、13B和副部14B且形成为大致Z字状。这样的刀槽S2也能够维持牵引性能并且有效地防止踵趾磨损。刀槽S2的最大深度(省略图示)优选为I 4mm左右。
其中，“中间花纹块8B的中央区域T4b”是指，具有中间花纹块8B的轮胎周向的最大长度L4b的35%的长度、并且其轮胎周向的中心与中间花纹块8B的轮胎周向的中心一致的区域，且该中央区域T4b的轮胎周向外侧设为“外侧区域”。如图I所示，在上述胎肩陆地部4C设置胎肩横沟7C，该胎肩横沟7C将胎肩主沟3C与胎面接地端2t连通，并且沿轮胎周向间隔设置。由此，在胎肩陆地部4C沿轮胎周向间隔设置有被胎肩横沟7C划分的胎肩花纹块SC。如图5所示，上述胎肩横沟7C将胎肩主沟3C的在轮胎轴向外侧突出的锯齿顶点3Co与胎面接地端2t之间连通，且向与中间横沟7B相同的方向倾斜延伸。并且，如图I所示，胎肩横沟7C与在轮胎轴向上相邻的中间横沟7B错开大致一半间距配置。这样的胎肩横沟7C也有助于提高牵引性能、操纵稳定性能以及排水性能。并且，如图2所示，由于胎肩横沟7C的最大沟深度D7c被设定为比中央横沟7A及中间横沟7B的沟深度小，因此能够有效地缓和比较容易产生踵趾磨损的胎肩陆地部4C的轮胎周向的刚性阶梯差。胎肩横沟7C的沟宽度W7c (如图I所示)优选为5 20mm左右，最大沟深度 D7c优选为14 17mm左右，相对于轮胎轴向的角度a 7c (如图5所示)优选为5 15度左右。如图5所示，上述胎肩花纹块8C的面对胎肩主沟3C的花纹块边缘8Cs，由该胎肩主沟3C的第一倾斜部5C及第ニ倾斜部6C形成向轮胎轴向内侧突出的横V字状，并且面对胎面接地端2t的花纹块边缘SCt沿轮胎周向延伸。由此，胎肩花纹块SC的踏面，从其轮胎周向的两端侧的花纹块边缘8Ca、8Cb朝向中央，轮胎轴向的宽度W4c逐渐増大，从而能够提高牵引性能及操纵稳定性能。并且，在胎肩花纹块8C上且在其轮胎周向的中央区域T4c形成沿轮胎轴向延伸的刀槽S3。该刀槽S3也包括ー对主部13C、13C和副部14C且形成为大致倒Z字状，从而能够维持牵引性能并且有效地防止踵趾磨损。刀槽S3的最大深度D2c (如图6所示)优选为I 4mm左右ο其中，“胎肩花纹块SC的中央区域T4c”是指，具有胎肩花纹块SC的轮胎周向的最大长度L4c的35%的长度，并且其中心与胎肩花纹块8C的轮胎周向的中心一致的区域，且该中央区域T4c的轮胎周向外侧设为“外侧区域”。如图I所示，在本实施方式中，在中央横沟7A、中间横沟7B以及胎肩横沟7C内分别设置使沟底隆起的中央拉筋16A、中间拉筋16B以及胎肩拉筋16C。如图3所示，上述中央拉筋16A将在轮胎周向上相邻的中央花纹块8A、8A之间连接，且沿轮胎周向延伸。这样的中央拉筋16A将在轮胎周向上相邻的中央花纹块8A、8A连结，从而能够增大中央陆地部4A(如图I所示)的周向刚性，有助于提高牵引性能，并且能够有效地防止中央磨损。另外，如图2所示，虽然对于中央拉筋16A的最大隆起高度Hl能够适宜地设定，但若小，则有可能无法有效地发挥上述那样的作用。相反，即使最大隆起高度Hl过大，则中央横沟7A的沟容积过度减小，从而有可能降低排水性能。根据这样的观点，上述最大隆起高度Hl优选为中间主沟3B的最大沟深度Dlb的30%以上，更优选为40%以上，另外优选为70%以下，更优选为60%以下。
另外，拉筋的隆起高度是以该拉筋在轮胎轴向上相邻的主沟中、最大沟深度大的主沟为基准，用该主沟的最大沟深度与拉筋的最大沟深度之差求出的。对于中央拉筋16A的情况，是以中间主沟3B的最大沟深度Dlb与中央拉筋16A的最大沟深度D3a之差测量的。同样，如图3所示，中央拉筋16A的轮胎轴向的最大长度L6a优选中央横沟7A的轮胎轴向的最大长度L7a的30%以上，更优选为40%以上，另外优选为70%以下，更优选为60%以下。并且，在中央陆地部4A中，存在在轮胎轴向的中央部易产生中央磨损和踵趾磨损的趋势。因此，中央拉筋16A的轮胎轴向的中间点16Ac优选位于中央横沟7A的轮胎轴向的中央区域T7a。由此，中央拉筋16A在中央陆地部4A的轮胎轴向的中央部内，能够有效地缓和轮胎周向的刚性阶梯差，因此能够防止中央磨损。 其中，“中央横沟7A的中央区域T7a”是指，具有中央横沟7A的轮胎轴向的最大长度L7a的35%的长度，并且其中心与中央横沟7A的轮胎轴向的中心一致的区域，且该中央区域T7a的轮胎轴向外侧设为“外侧区域”。如图4所示，上述中间拉筋16B将在轮胎周向上相邻的中间花纹块8B、8B之间连接且沿轮胎周向延伸。这样的中间拉筋16B也能够防止踵趾磨损并且有助于提高牵引性倉^:。另外，如图2所示，根据与中央拉筋16A同样的观点，中间拉筋16B的最大隆起高度H2优选为中间主沟3B的最大沟深度Dlb的30%以上，更优选为40%以上，另外优选为70%以下，更优选为60%以下。同样，如图4所示，中间拉筋16B的轮胎轴向的最大长度L6b优选为中间横沟7B的轮胎轴向的最大长度L7b的30%以上，更优选为40%以上，另外优选为70%以下，更优选为60%以下。并且，中间拉筋16B的轮胎轴向的中间点16Bc优选位于中间横沟7B的轮胎轴向的中央区域T7b。由此，中间拉筋16B与中央拉筋16A同样地，能够有效地防止踵趾磨损。其中，“中间横沟7B的中央区域T7b”是指，具有中间横沟7B的轮胎轴向的最大长度L7b的35%的长度，并且其中心与中间横沟7B的轮胎轴向的中心一致的区域，且该中央区域T7b的轮胎轴向内侧设为“内侧区域”，轮胎轴向外侧设为“外侧区域”。如图5所示，上述胎肩拉筋16C也形成为将在轮胎周向上相邻的胎肩花纹块8C、8C之间连接且沿轮胎周向延伸，从而能够防止踵趾磨损并且有助于提高牵引性能。另外，如图2所示，与中央拉筋16A及中间拉筋16B相比，胎肩拉筋16C的最大隆起高度H3被设定为最大。由此，胎肩拉筋16C在全部陆地部4A、4B、4C中，能够有效地提高最易产生踵趾磨损和缺损磨损的胎肩陆地部4C的刚性。另外，当胎肩拉筋16C的最大隆起高度H3小吋，则有可能无法有效地发挥上述那样的作用。相反，即使最大隆起高度H3过大，也有可能降低排水性能。根据这样的观点，最大隆起高度H3优选为胎肩横沟7C的最大沟深度的70%以上，更优选为75%以上，另外优选为85%以下，更优选为80%以下。同样,如图5所不,胎肩拉筋16C的轮胎轴向的最大长度L6c优选为胎肩横沟7C的轮胎轴向的最大长度L7c的30%以上，更优选为40%以上，另外优选为70%以下，更优选为60%以下。
并且，在胎肩陆地部4C中，由于在轮胎轴向的外侧易产生踵趾磨损和缺损磨损，因此胎肩拉筋16C的轮胎轴向的中间点16Cc优选位于胎肩横沟7C的轮胎轴向的外侧区域T7c。其中，“胎肩横沟7C的外侧区域T7c”是指，具有胎肩横沟7C的轮胎轴向的最大长度L7c的40%的长度，并且其轮胎轴向外端与胎面接地端2t —致的区域，该外侧区域T7c的轮胎轴向内侧设为“内侧区域”。此外，如图6所示，胎肩拉筋16C的最大沟深度D3c与胎肩花纹块8C的刀槽S3的最大深度D2c之差(D3c-D2c)优选为胎肩主沟3C的最大沟深度Dlc的30%以下。由此，能够更有效地减小由肩花纹块8C和胎肩横沟7C形成的刚性阶梯差，从而能够有效地防止踵趾磨损。另外，当比((D3c-D2c)/Dlc)超过30%吋，则无法发挥上述那样的作用。相反，当 上述比(D3c-D2c)/Dlc)过小时，则胎肩花纹块8C彼此相互支承的カ减小，从而有可能产生踵趾磨损。根据这样的观点，上述比(D3c-D2c)/Dlc)优选为20%以下，另外优选为10%以上。此外，如图I所示，在本实施方式中，在将中央陆地部4A(中央花纹块8A)的最大宽度设为Wcr、中间陆地部4B (中间花纹块8B)的最大宽度设为Wmi、以及胎肩陆地部4C (胎肩花纹块8C)的最大宽度设为Wsh时，满足下述关系O. 9 彡 Wmi/Wcr 彡 O. 98。I. I 彡 Wsh/Wcr 彡 I. 22。由此，由于相对地提高接地压较大的中央花纹块8A的花纹块刚性，因此能够有效地防止中央磨损。而且，由于还充分地确保胎肩花纹块8C的花纹块刚性，因此能够有效地防止踵趾磨损、缺损磨损。此外，在确保胎肩陆地部4C的刚性的基础上，使其陆地部宽度相对地变窄，从而减小在轮胎轴向上的接地压之差。在本发明中，由于使胎肩陆地部4C的陆地部宽度相对地变窄，并且将胎肩拉筋16C设定得大，因此能够减小胎肩陆地部4C中、在拉筋设置区域与非设置区域产生的刚性差，减小在宽度方向上的磨损量之差，因此能够抑制偏磨损的产生。因此，本实施方式的轮胎I能够以高水平兼顾耐中央磨损性能及耐踵趾磨损性倉^:。当上述比(Wmi/Wcr)超过O. 98时，则中央花纹块8A的花纹块刚性过度减小，从而有可能无法充分地防止中央磨损。相反，当上述比(Wmi/Wcr)小于O. 9吋，则中间花纹块8B的花纹块刚性过度减小，从而有可能无法充分地防止踵趾磨损。根据这样的观点，上述比(Wmi/Wcr)优选为O. 98以下，更优选为O. 96以下，另外优选为O. 9以上，更优选为O. 92以上。根据同样的观点，上述(Wsh/Wcr)优选为I. 22以下，更优选为I. 18以下，另外优选为I. 10以上，更优选为I. 14以上。此外，当将上述比(Wmi/Wcr)的上述范围的中央值O. 94以及比(Wsh/Wcr)的上述范围的中央值I. 16设为各比的基准值时，则该比(Wmi/Wcr)及比(Wsh/Wcr)优选为均在基准值以下，或在基准值以上。由此，能够维持中间花纹块8B与胎肩花纹块8C的刚性平衡，从而能够有效地抑制踵趾磨损。
另外，当上述比(Wmi/Wcr)大于基准值,并且上述比(Wsh/Wcr)小于基准值时,贝丨J中间花纹块8B与胎肩花纹块8C的刚性差过度减小，从而有可能无法充分地防止胎肩花纹块8C的踵趾磨损。相反，当上述比(Wmi/Wcr)小于基准值,并且上述比(Wsh/Wcr)大于基准值时，则中间花纹块8B与胎肩花纹块8C的刚性差过度増大，从而有可能无法充分地防止中间花纹块8B的踵趾磨损。以上，对本发明的优选实施方式进行了详细说明，但本发明不限于图示的实施方式，还可变形为各种方式来实施。实施例制造形成图I所示的基本构造，且具有表I表示的中央陆地部、中间陆地部以及胎肩陆地部等的轮胎，并对它们的各性能进行了测试。其中，共通规格如下。轮胎尺寸11.00R20
轮辋尺寸20X 8. 00中央主沟、中间主沟、胎肩主沟沟宽度Wla、Wlb、Wlc :6 9mm最大沟深度Dla、Dlb、Dlc :20. 4mm缓倾斜部角度a la :10 度长度Lla :45mm陡倾斜部角度alb:40 度长度Llb :5mm第一、第二倾斜部角度a 2a、a 2b、a 3a、a 3b :10 度长度L2a、L2b、L3a、L3b :22mm中央横沟、中间横沟、胎肩横沟角度a 7a、a 7b、a 7c :10 度沟宽度W7a、W7b、W7c :5 20mm最大沟深度D7a、D7b、D7c :15. 4 20. 4mm最大长度L7a、L7b、L7c :20 50mm中央花纹块最大长度L4a 40mm中央区域T4a :14mm比(T4a/L4a)35%中间花纹块最大长度L4b :42_中央区域T4b :14. 7mm比(T4b/L4b)35%胎肩花纹块最大长度L4c :40_
中央区域T4c :14mm比(T4c/L4c)35%中央拉筋最大沟深度D3a :10. 2mm最大隆起闻度Hl 10. 2mm最大长度L6a 16mm中央区域T7a :11. 2mm比(Hl/Dla)50% 比(L6a/L7a)50%比(T7a/L7a)35%中间拉筋最大沟深度D3b 10. 2mm最大隆起高度H2 10. 2mm最大长度L6b:16_中央区域T7b :11. 2mm比(H2/Dlb)50%比(L6b/L7b)50%比(T7b/L7b)35%胎肩拉筋最大长度L6c :20_外侧区域T7c:16_比(L6c/L7c)50%tt (T7c/L7c) 40%刀槽SI、S2的最大深度2. 5mm测试方法如下。〈耐中央磨损性能〉将各测试轮胎轮辋组装于上述轮辋，并填充780kPa的内压后，安装于载重8吨的2-D车的全部的轮子，在恒定载荷的状态下在一般道路/高速道路上行驶了 8万km后，測量了中央花纹块的最大磨损量与胎肩花纹块的最大磨损量之比(中央磨损指数)。此外，对于胎肩花纹块的先着地侧和后着地侧的磨损量之差与胎肩主沟的最大沟深度之比(踵趾磨损指数)也进行了同样的测量。均为数值越小越好。<中间花纹块及胎肩花纹块的耐踵趾磨损性能>在上述条件下对各测试轮胎进行轮辋组装，并安装于上述车辆，在恒定载荷的状态下在一般道路/高速道路上行驶了 8万km后，对中间花纹块的先着地侧和后着地侧的磨损量之差与中间主沟的最大沟深度之比(中间花纹块的踵趾磨损指数)，以及胎肩花纹块的先着地侧和后着地侧的磨损量之差与胎肩主沟的最大沟深度之比(胎肩花纹块的踵趾磨损指数)进行了測量。均为数值越小越好。〈排水性能〉在上述条件下对各测试轮胎进行轮辋组装，并安装于上述车辆，使该车辆在水深1.4 I. 6mm的浙青路面上，毎次在开启了防抱死刹车系统(ABS)的条件下从速度60km/h开始进行全制动，并测量了制动距离。评价以将实施例I的制动距离为100的指数来表示。数值越小越好。测试的结果不于表I。表I
权利要求
1.ー种载重充气轮胎，该载重充气轮胎通过在胎面部设置在轮胎赤道上沿轮胎周向连续延伸的中央主沟、在上述中央主沟的两外侧沿轮胎周向连续延伸的ー对中间主沟、以及在上述中间主沟的两外侧沿轮胎周向连续延伸的ー对胎肩主沟，由此在上述胎面部划分有在上述中央主沟与上述中间主沟之间的中央陆地部、在上述中间主沟与上述胎肩主沟之间的中间陆地部、以及在上述胎肩主沟与胎面接地端之间的胎肩陆地部，并且 上述中央陆地部、上述中间陆地部以及上述胎肩陆地部，分别被中央横沟、中间横沟以及胎肩横沟划分成中央花纹块、中间花纹块以及胎肩花纹块， 该载重充气轮胎的特征在干， 在上述中央横沟、中间横沟以及胎肩横沟，分别设置使沟底隆起的中央拉筋、中间拉筋 以及胎肩拉筋， 上述胎肩拉筋的隆起高度为最大，并且 在将上述中央陆地部的最大宽度设为Wcr、上述中间陆地部的最大宽度设为Wmi、以及上述胎肩陆地部的最大宽度设为Wsh时，满足下述关系0.9 彡 Wmi/Wcr く O. 98 1.I く ffsh/ffcr 彡 I. 22。
2.根据权利要求I所述的载重充气轮胎，其特征在干，上述比 ffsh/ffmi 为 I. 12 I. 36。
3.根据权利要求I或2所述的载重充气轮胎，其特征在干， 上述中央拉筋及上述中间拉筋的轮胎轴向的中间点，位于上述中央横沟及上述中间横沟的轮胎轴向的中央区域， 上述胎肩拉筋的轮胎轴向的中间点，位于上述胎肩横沟的轮胎轴向的外侧区域。
4.根据权利要求I至3中任一项所述的载重充气轮胎，其特征在干， 上述胎肩拉筋的最大隆起高度为上述胎肩主沟的最大沟深度的70 85%。
5.根据权利要求I至4中任一项所述的载重充气轮胎，其特征在干， 上述中央花纹块、上述中间花纹块以及上述胎肩花纹块分别在花纹块的轮胎周向的中央区域形成有沿轮胎轴向延伸的刀槽。
6.根据权利要求5所述的载重充气轮胎，其特征在干， 上述胎肩拉筋的最大沟深度与上述胎肩花纹块的上述刀槽的最大深度之差为上述胎肩主沟的最大沟深度的30%以上。
全文摘要
本发明公开了载重充气轮胎，能够以高水平兼顾耐中央磨损性能和耐踵趾磨损性能。载重充气轮胎(1)在胎面部(2)通过中央主沟(3A)、中间主沟(3B)及胎肩主沟(3C)划分为中央陆地部(4A)、中间陆地部(4B)及胎肩陆地部(4C)。中央陆地部、中间陆地部及胎肩陆地部被中央横沟(7A)、中间横沟(7B)及胎肩横沟(7C)划分成中央花纹块(8A)、中间花纹块(8B)以及胎肩花纹块(8C)。在中央横沟、中间横沟以及胎肩横沟内设置中央拉筋(16A)、中间拉筋(16B)以及胎肩拉筋(16C)。中央陆地部的最大宽度(Wcr)、中间陆地部的最大宽度(Wmi)以及胎肩陆地部的最大宽度(Wsh)被设定在规定的范围。
文档编号B60C11/11GK102689568SQ201210071520
公开日2012年9月26日 申请日期2012年3月16日 优先权日2011年3月25日
发明者前原敦史 申请人:住友橡胶工业株式会社