本发明涉及一种充气轮胎，更详细而言，涉及一种能够通过设计刀槽花纹的倒角形状来兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高，而且能够改善噪声性能的充气轮胎。
背景技术：
以往，充气轮胎的胎面花纹中，在由多个主槽所划分出的肋形成有多条刀槽花纹。通过设置这种刀槽花纹来确保排水性，发挥在潮湿路面的驾驶稳定性能。然而，存在如下缺点：在为了改善在潮湿路面的驾驶稳定性能而在胎面部配置了许多刀槽花纹的情况下，肋的刚性降低，因此在干燥路面的驾驶稳定性能、耐不均匀磨耗性能会降低。此外，在胎面部配置了许多刀槽花纹的情况下，行驶时的气泵噪音(pumping音)、花纹噪声会放射至车外，会存在轮胎的噪声增加的倾向，因此难以兼顾噪声性能(噪声的降低)和在潮湿路面的驾驶稳定性能。
另一方面，在充气轮胎中，提出了各种在胎面花纹形成刀槽花纹且实施其倒角的充气轮胎(例如，参照专利文献1)。在形成刀槽花纹且实施其倒角的情况下，可能会因倒角的形状而丧失边缘效果，此外，在干燥路面的驾驶稳定性能或在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高可能会因倒角的尺寸而不充分。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特表2013-537134号公报
技术实现要素：
发明要解决的问题
本发明的目的在于提供一种能够通过设计刀槽花纹的倒角形状来兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高，而且能够改善噪声性能的充气轮胎。
技术方案
用于达到上述目的的本发明的充气轮胎在胎面部具有在轮胎的周向上延伸的多条主槽，并且在由该主槽所划分出的肋具备在轮胎宽度方向延伸的刀槽花纹，其特征在于，所述刀槽花纹具有踏入侧的边缘和踢出侧的边缘，在这些踏入侧的边缘和踢出侧的边缘分别形成有比所述刀槽花纹的刀槽花纹长度短的倒角部，所述刀槽花纹的两端部中一方的端部在所述主槽开口且另一方的端部在所述肋内终止，在所述刀槽花纹的与各倒角部对置的部位存在不具有其他倒角部的非倒角区域，所述刀槽花纹的最大深度x(mm)和所述倒角部的最大深度y(mm)满足下述算式(1)的关系，在从所述倒角部的位于轮胎径向内侧的端部到所述刀槽花纹的槽底的范围，所述刀槽花纹的刀槽花纹宽度固定。
x×0.1≤y≤x×0.3+1.0(1)
有益效果
在本发明中，在由主槽所划分出的肋具备在轮胎宽度方向延伸的刀槽花纹的充气轮胎中，分别在刀槽花纹的踏入侧的边缘和踢出侧的边缘设置比刀槽花纹的刀槽花纹长度短的倒角部，另一方面，在该刀槽花纹的与各倒角部对置的部位存在不具有其他倒角部的非倒角区域，由此能够在基于倒角部来改善排水效果的同时，在非倒角区域通过边缘效果来有效地去除水膜。因此，能够大幅提高在潮湿路面的驾驶稳定性能。并且，在踏入侧的边缘和踢出侧的边缘分别混有倒角部和非倒角区域，因此在制动时以及驱动时能够最大限度地享受上述的潮湿性能的改善效果。此外，与以往的实施倒角的刀槽花纹相比，能够将实施倒角的面积设为最小限度，因此能够提高在干燥路面的驾驶稳定性能。其结果是，能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。而且，刀槽花纹的两端部中一方的端部在主槽开口且另一方的端部在肋内终止，由此能够发挥在行驶时产生的噪声的抑制效果，并且还能够同时兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。
在本发明中，优选的是，倒角部从刀槽花纹的另一方的端部突出并在刀槽花纹的长度方向延伸。通过以这种方式配置倒角部，能够兼顾花纹块的刚性的提高和排水性的改善。
在本发明中，优选的是，充气轮胎是指定有相对于车辆的装接方向的充气轮胎，刀槽花纹朝向车辆内侧开口。由此，能够抑制车外放射音，其结果是，能够提高噪声性能。
在本发明中，优选的是，刀槽花纹的刀槽花纹长度为肋的肋宽的0.2-0.9倍。通过以这种方式将刀槽花纹的刀槽花纹长度设定为适当的长度，能够提高噪声性能，并且能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。更优选0.3-0.8倍为好。
在本发明中，优选的是，刀槽花纹相对于轮胎周向倾斜。通过以这种方式使刀槽花纹倾斜，能够提高花纹刚性，能够进一步提高在干燥路面的驾驶稳定性能。
在本发明中，优选的是，刀槽花纹相对于轮胎周向的锐角侧的倾斜角度是40°-80°。通过以这种方式设定刀槽花纹相对于轮胎周向的锐角侧的倾斜角度，能够更有效地提高在干燥路面的驾驶稳定性能。更优选50°-70°为好。
在本发明中，优选的是，倒角部配置于刀槽花纹的锐角侧。由此，能够进一步改善耐不均匀磨耗性能。或者，优选的是，倒角部配置于刀槽花纹的钝角侧。由此，边缘效果增强，能够进一步提高在潮湿路面的驾驶稳定性能。
在本发明中，优选的是，刀槽花纹的至少一部分在俯视时弯曲或折曲。通过以这种方式形成刀槽花纹的至少一部分，各刀槽花纹的边缘总量增大，能够提高在潮湿路面的驾驶稳定性能。刀槽花纹的整体可以是弧状。
在本发明中，优选的是，倒角部在主槽开口。由此，能够进一步提高在潮湿路面的驾驶稳定性能。或者，优选的是，倒角部在肋内终止。由此，能够进一步提高在干燥路面的驾驶稳定性能。
在本发明中，优选的是，形成于刀槽花纹的踏入侧的边缘的倒角部与形成于刀槽花纹的踢出侧的边缘的倒角部的重叠长度是刀槽花纹长度的-30％-30％。通过以这种方式相对于刀槽花纹长度适当地设定倒角部的重叠长度，能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。更优选-15％-15％为好。
在本发明中，优选的是，倒角部在刀槽花纹的踏入侧的边缘和踢出侧的边缘分别配置有一处。通过以这种方式配置倒角部，能够提高耐不均匀磨耗性能。
在本发明中，优选的是，倒角部的最大宽度设为刀槽花纹的刀槽花纹宽度的0.8-5.0倍。通过以这种方式相对于刀槽花纹宽度适当地设定倒角部的最大宽度，能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。更优选1.2倍-3.0倍为好。
在本发明中，优选的是，倒角部与刀槽花纹平行地延伸。由此，能够提高耐不均匀磨耗性能，并且能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。
附图说明
图1是表示包含本发明的实施方式的充气轮胎的子午线剖面图。
图2是表示本发明的充气轮胎的胎面部的一部分的立体图。
图3是表示本发明的充气轮胎的胎面部的一部分的俯视图。
图4是表示形成于图3的胎面部的刀槽花纹以及其倒角部的俯视图。
图5是图3的x-x向视剖面图。
图6是表示形成于本发明的胎面部的刀槽花纹以及其倒角部的改进例的俯视图。
图7(a)、图7(b)示出了本发明的充气轮胎的刀槽花纹以及其倒角部的其他改进例，图7(a)、图7(b)是各改进例的俯视图。
图8(a)-图8(e)示出了本发明的充气轮胎的刀槽花纹以及其倒角部的其他改进例，图8(a)-图8(e)是各改进例的俯视图。
具体实施方式
以下，一边参照附图，一边对本发明的构成进行详细说明。需要说明的是，图1中，cl是轮胎中心线。
如图1所示，包含本发明的实施方式的充气轮胎具备在轮胎的周向上延伸并呈环状的胎面部1、配置于该胎面部1的两侧的一对侧壁部2,2、以及配置于这些侧壁部2的轮胎径向内侧的一对胎圈部3,3。
一对胎圈部3,3之间装架有胎体层4。该胎体层4包含在轮胎径向延伸的多条增强帘线，绕着配置于各胎圈部3的胎圈芯5从轮胎内侧向外侧折回。在胎圈芯5的外周上配置有剖面为三角形的由橡胶组合物形成的胎边芯6。
另一方面，在胎面部1的胎体层4的外周侧埋设有多层带束层7。这些带束层7包含相对于轮胎周向倾斜的多条增强帘线，并且被配置为增强帘线在层间相互交叉。在带束层7，增强帘线相对于轮胎周向的倾斜角度设定在例如10°-40°的范围。作为带束层7的增强帘线，优选使用钢帘线。以提高高速耐久性为目的，在带束层7的外周侧配置有相对于轮胎周向例如以5°以下的角度来排列增强帘线而成的至少一层带束覆盖层8。作为带束覆盖层8的增强帘线，优选使用尼龙、芳纶等有机纤维帘线。
此外，在胎面部1形成有在轮胎的周向上延伸的多条主槽9，通过这些主槽9而在胎面部1划分出多列肋10。
需要说明的是，上述轮胎内部构造示出了充气轮胎的代表性示例，但并不限定于此。
图2是表示胎面部1的一部分的立体图，图2所示的tc是轮胎周向，tw是轮胎宽度方向。如图2所示，肋10包含在轮胎宽度方向延伸的多条刀槽花纹11和由多条刀槽花纹11所划分出的花纹块101。多个花纹块101配置为在轮胎周向并列。刀槽花纹11是指槽宽为1.5mm以下的细槽。
如图3所示，刀槽花纹11具有端部11c,11d，是仅其一方的端部11c与主槽9连通的半封闭刀槽花纹。即，刀槽花纹11的一方的端部11c与位于肋10的单侧的主槽9连通，另一方的端部11d在肋10内终止。
此外，刀槽花纹11的整体形状具有弯曲状，在肋10内在轮胎周向隔开间隔地形成。此外，刀槽花纹11具有相对于旋转方向r而言为踏入侧的边缘11a和相对于旋转方向r而言为踢出侧的边缘11b。在踏入侧的边缘11a和踢出侧的边缘11b分别形成有倒角部12。
倒角部12具有相对于旋转方向r而言为踏入侧的倒角部12a和相对于旋转方向r而言为踢出侧的倒角部12b。在与这些倒角部12对置的部位存在不具有其他倒角部的非倒角区域13。即，在与倒角部12a对置的部位存在相对于旋转方向r而言为踢出侧的非倒角区域13b，在与倒角部12b对置的部位存在相对于旋转方向r而言为踏入侧的非倒角区域13a。如上所述，倒角部12和不存在其他倒角部的非倒角区域13以分别在刀槽花纹11的踏入侧的边缘11a和踢出侧的边缘11b邻接的方式配置。
如图4所示，在刀槽花纹11以及倒角部12a,12b，分别将轮胎宽度方向的长度设为刀槽花纹长度l、倒角长度la、lb。这些刀槽花纹长度l、倒角长度la、lb是刀槽花纹11或倒角部12a,12b的从各自的一方的端部到另一方的端部的轮胎宽度方向的长度。倒角部12a,12b的倒角长度la、lb均形成为比刀槽花纹11的刀槽花纹长度l短。
图5是相对于刀槽花纹11正交且在铅垂方向切开胎面部1的剖面图。如图5所示，当将刀槽花纹11的最大深度设为x(mm)、将倒角部12的最大深度设为y(mm)时，刀槽花纹11和倒角部12形成为：最大深度x(mm)和最大深度y(mm)满足下述算式(1)的关系。刀槽花纹11的最大深度x优选为3mm-8mm。在从倒角部12的位于轮胎径向内侧的端部121到刀槽花纹11的槽底的范围，刀槽花纹11的刀槽花纹宽度w实质上固定。例如，在刀槽花纹11的槽壁存在突条的情况下，该刀槽花纹宽度w为在刀槽花纹宽度中不包含此突条的高度的值，或者，在刀槽花纹11的刀槽花纹宽度随着朝向槽底而逐渐变窄的情况下，该刀槽花纹宽度w为在刀槽花纹宽度中不包含变窄的部分，为实际所测定的刀槽花纹11的宽度。
x×0.1≤y≤x×0.3+1.0(1)
在上述充气轮胎中，在刀槽花纹11的踏入侧的边缘11a和踢出侧的边缘11b分别设置比刀槽花纹11的刀槽花纹长度l短的倒角部12，在与刀槽花纹11的各倒角部12对置的部位存在不具有其他倒角部的非倒角区域13，由此能够在基于倒角部12来改善排水效果的同时，在没有设置倒角部12的非倒角区域13通过边缘效果来有效地去除水膜。因此，能够大幅提高在潮湿路面的驾驶稳定性能。并且，在踏入侧的边缘11a和踢出侧的边缘11b分别混有倒角部12和不具有倒角部的非倒角区域13，因此在制动时以及驱动时能够最大程度地享受上述的潮湿性能的改善效果。而且，刀槽花纹11的一方的端部11c在主槽9开口且另一方的端部11d在肋10内终止，由此能够发挥行驶时产生的噪声的抑制效果，并且能够同时兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。
此外，在上述充气轮胎中，最大深度x(mm)和最大深度y(mm)需要满足上述算式(1)的关系。通过以满足上述算式(1)的关系的方式来设置刀槽花纹11和倒角部12，与以往实施倒角的刀槽花纹相比，能够将实施倒角的面积设为最小限度，因此能够提高在干燥路面的驾驶稳定性能。其结果是，能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。在此，当y<x×0.1时，基于倒角部12的排水效果变得不充分，相反地，当y>x×0.3+1.0时，在干燥路面的驾驶稳定性能会因肋10的刚性下降而降低。特别是，满足y≤x×0.3+0.5的关系为好。
图6是表示形成于胎面部1的刀槽花纹11以及其倒角部12a,12b的改进例的俯视图，内(in)表示车辆内侧，外(out)表示车辆外侧。如图6所示，倒角部12a形成为从刀槽花纹11的端部11d突出，并在刀槽花纹11的长度方向延伸。即，倒角部12a在不不存在刀槽花纹11的区域还作为装饰槽延伸。通过以这种方式配置倒角部12a，能够兼顾花纹块101的刚性的提高和排水性的改善。
此外，图6所示的充气轮胎指定有相对于车辆的装接方向。在指定有相对于该车辆的装接方向的充气轮胎中，刀槽花纹11朝向车辆内侧开口。即，刀槽花纹11的端部11c与位于肋10的车辆内侧的主槽9连通。通过以这种方式配置刀槽花纹11，能够抑制车外放射音，其结果是，能够进一步提高噪声性能。
如图6所示，肋10在轮胎宽度方向具有固定的宽度，将肋10的宽度设为肋宽l0。此时，优选的是，刀槽花纹11的刀槽花纹长度l为肋10的肋宽l0的0.2-0.9倍，更优选0.3-0.8倍为好。通过以这种方式将刀槽花纹11的刀槽花纹长度l设定为适当的长度，能够提高噪声性能，并且能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。在此，当刀槽花纹11的刀槽花纹长度l小于肋10的肋宽l0的0.2倍时，无法得到倒角方向的交叉效果，另一方面，当超过0.9倍时，主槽9的槽壁与刀槽花纹11的边缘11a,11b之间的距离变短，有时会成为在硫化时、使用时产生裂纹的原因。
如图4所示，刀槽花纹11形成为相对于轮胎周向具有倾斜角度θ。该倾斜角度θ称为连结刀槽花纹11的两端部的虚拟线(图4所示的虚线)与花纹块101的侧面所成的角度，倾斜角度θ中存在锐角侧的倾斜角度和钝角侧的倾斜角度，图4中示出了锐角侧的倾斜角度θ。此外，倾斜角度θ以肋10内的中间间距的刀槽花纹11的倾斜角度为对象。此时，优选的是，锐角侧的倾斜角度θ为40°-80°，更优选50°-70°为好。通过以这种方式使刀槽花纹11相对于轮胎周向倾斜，能够提高花纹刚性，能够进一步提高在干燥路面的驾驶稳定性能。在此，当倾斜角度θ小于40°时，耐不均匀磨耗性能会恶化，当超过80°时，无法充分提高花纹刚性。
在本发明中，将刀槽花纹11的具有锐角侧的倾斜角度θ的一侧设为锐角侧，将刀槽花纹11的具有钝角侧的倾斜角度θ的一侧设为钝角侧。分别形成于刀槽花纹11的边缘11a,11b的倒角部12a,12b形成于刀槽花纹11的锐角侧。通过以这种方式在刀槽花纹11的锐角侧实施倒角，能够进一步改善耐不均匀磨耗性能。或者，倒角部12a,12b也可以形成于刀槽花纹11的钝角侧。通过以这种方式在刀槽花纹11的钝角侧形成倒角部12a,12b，边缘效果增强，能够进一步提高在潮湿路面的驾驶稳定性能。
在本发明中，上述刀槽花纹11的整体形状为弯曲状，由此能够提高在潮湿路面的驾驶稳定性能，而且，刀槽花纹11的一部分也可以在俯视时具有弯曲或折曲的形状。通过以这种方式形成刀槽花纹11，各刀槽花纹11的边缘11a,11b的总量增大，能够提高在潮湿路面的驾驶稳定性能。
如图2、3所示，倒角部12a的位于主槽9附近的端部在肋10内终止。通过倒角部12a以这种方式终止，能够进一步提高在干燥路面的驾驶稳定性能，而且，倒角部12a,12b的位于主槽9附近的端部也可以分别在肋10内终止。此外，在本发明中，通过上述倒角部12b的位于主槽9附近的端部与邻接于肋10的主槽9连通，能够提高在潮湿路面的驾驶稳定性能，而且，倒角部12a,12b的位于主槽9附近的端部也可以分别与主槽9连通。通过倒角部12a,12b以这种方式在主槽9开口，能够进一步提高在潮湿路面的驾驶稳定性能。
如图7(a)所示，倒角部12a和倒角部12b形成为：倒角部12a,12b这两方的一部分在刀槽花纹11的中央部重合。在此，将作为倒角部12a和倒角部12b重合的部分的重叠部的轮胎宽度方向的长度设为重叠长度l1。另一方面，如图7(b)所示，在倒角部12a和倒角部12b这两方的一部分不重合而是隔开固定间隔分离的情况下，用负值来表示重叠长度l1与刀槽花纹长度l的比例。优选的是，重叠部的重叠长度l1为刀槽花纹长度l的-30％-30％，更优选-15％-15％为好。通过以这种方式相对于刀槽花纹长度l适当地设定倒角部12a,12b的重叠长度l1，能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。在此，当重叠长度l1大于30％时，在干燥路面的驾驶稳定性能的提高变得不充分，当小于-30％时，在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高变得不充分。
如图3所示，倒角部12在刀槽花纹11的踏入侧的边缘11a和踢出侧的边缘11b分别配置一处。通过以这种方式配置倒角部12，能够提高耐不均匀磨耗性能。在此，当倒角部12在刀槽花纹11的踏入侧的边缘11a和踢出侧的边缘11b分别形成两处以上时，分节增多，存在使耐不均匀磨耗性能恶化的倾向。
此外，将沿着与刀槽花纹11正交的方向测定的倒角部12的宽度的最大值设为宽度w1。此时，优选的是，倒角部12的最大宽度w1为刀槽花纹11的刀槽花纹宽度w的0.8-5.0倍，更优选1.2倍-3.0倍为好。通过以这种方式相对于刀槽花纹宽度来适当地设定倒角部12的最大宽度w1，能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。在此，当倒角部12的最大宽度w1小于刀槽花纹11的刀槽花纹宽度w的0.8倍时，在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高变得不充分，当大于5.0倍时，在干燥路面的驾驶稳定性能的提高变得不充分。
而且，倒角部12的长尺寸方向的外缘部与刀槽花纹11的延伸方向平行地形成。如此，通过倒角部12与刀槽花纹11平行地延伸，能够提高耐不均匀磨耗性能，并且能够兼顾在干燥路面的驾驶稳定性能的提高和在潮湿路面的驾驶稳定性能的提高。
作为刀槽花纹11的倒角部12a,12b，除了图2-图4、图7(a)、图7(b)所示，还可以举例示出以下情况：如图8(a)所示，在刀槽花纹11的钝角侧实施倒角的情况；如图8(b)所示，刀槽花纹11的一部分折曲的情况；以及如图8(c)所示，倒角部12a,12b的各自的位于主槽9附近的端部不在主槽9开口而是在肋10内终止的情况。此外，还可以举例示出以下情况：如图8(d)所示，刀槽花纹11以及倒角部12a,12b与轮胎宽度方向平行地形成的情况；以及如图8(e)所示，倒角部12a与倒角部12b的轮胎宽度方向的边界线从刀槽花纹11的中心大幅偏移的情况。
实例
制造如下以往例1、2、比较例1、2以及实例1-13的轮胎：充气轮胎的轮胎尺寸为245/40r19，在胎面部具有在轮胎的周向上延伸的多条主槽，并且在由主槽所划分出的肋具备在轮胎宽度方向延伸的刀槽花纹，其中，如表1以及表2那样设定以下内容：倒角的配置(两侧或单侧)、刀槽花纹的构造(连通或不连通)、刀槽花纹长度l与倒角长度la和lb的长短、与倒角部对置的部位的倒角的有无、刀槽花纹的最大深度x(mm)、倒角部的最大深度y(mm)、刀槽花纹相对于轮胎周向的锐角侧的倾斜角度、刀槽花纹的倒角部位(钝角侧或锐角侧)、刀槽花纹的整体形状(直线或弯曲)、倒角部朝向主槽的开口的有无、倒角部的重叠长度l1与刀槽花纹长度l的比例、倒角部位的个数(一处或两处)、倒角部的最大宽度w1相对于刀槽花纹宽度w(w1/w)、倒角的形状(平行或不平行)、刀槽花纹的开口方向(内侧或外侧)、刀槽花纹长度l相对于肋宽l0(l/l0)。
对这些试验轮胎实施由试驾员进行的关于在干燥路面的驾驶稳定性能以及在潮湿路面的驾驶稳定性能的感官评价、关于耐不均匀磨耗性能的视觉评价、以及关于噪声性能的感官评价，并将其结果一并表示在表1以及表2中。
在表1以及表2中，关于刀槽花纹的构造，将刀槽花纹的两端部与位于肋两侧的主槽连通的情况设为“连通”，将刀槽花纹的两端部中一方的端部不与主槽连通而在肋内终止的情况设为“不连通”。在以往例1、比较例1、2以及实例1-13的轮胎中，在从倒角部的位于轮胎径向内侧的端部到刀槽花纹的槽底的范围，刀槽花纹宽度固定。
在关于在干燥路面的驾驶稳定性能以及在潮湿路面的驾驶稳定性能的感官评价中，将各试验轮胎组装在轮辋尺寸19×8.5j的车轮并装接于车辆，在气压260kpa的条件下进行。评价结果以将以往例1设为100的指数来表示。该指数值越大，意味着在干燥路面的驾驶稳定性能以及在潮湿路面的驾驶稳定性能越优异。
在关于耐不均匀磨耗性能的视觉评价中，将各试验轮胎组装在轮辋尺寸为19×8.5j的车轮并装接于车辆，在气压260kpa的条件下行驶4000km后，对轮胎的外观进行视觉上的评价。评价结果以将以往例1设为100的指数来表示。该指数值越大，意味着耐不均匀磨耗性能越优异。
在关于噪声性能的感官评价中，将各试验轮胎组装在轮辋尺寸19×8.5j的车轮并装接于车辆，在气压260kpa的条件下进行。评价结果以将以往例1设为100的指数来表示。该指数值越大，意味着噪声性能越优异。
由这些表1以及表2判断出，通过设计形成于刀槽花纹的倒角部的形状，实例1-13的轮胎改善了耐不均匀磨耗性能，并且在干燥路面的驾驶稳定性能和在潮湿路面的驾驶稳定性能同时得到改善。此外，实例1-13的轮胎还同时改善了噪声性能。
另一方面，在比较例1中，非常浅地设置了倒角部的最大深度y，因此无法得到在潮湿路面的驾驶稳定性能的改善效果。此外，在比较例2中，非常深地设置了倒角部的最大深度y，因此也无法得到在干燥路面的驾驶稳定性能的改善效果。
符号说明
1胎面部
2侧壁部
3胎圈部
9主槽
10肋
101花纹块
11刀槽花纹
11a踏入侧的边缘
11b踢出侧的边缘
11c在主槽开口的端部
11d在肋内终止的端部
12倒角部
12a踏入侧的倒角部
12b踢出侧的倒角部
13非倒角区域
13a踏入侧的非倒角区域
13b踢出侧的非倒角区域