挡板主体321的部分振动能量，减少向主体部31的振动传递。
[0043]可选地，与主体部31直接相连的U型部的侧壁与主体部31的表面贴合。例如，如图3所示，与主体部31直接相连的U型部的侧壁与主体部31之间180度折弯贴合过渡。由此可以简化微波炉I壳体组件20的结构，使得壳体组件20的结构更加紧凑、合理。可以理解的是，与主体部31直接相连的U型部的侧壁与主体部31的连接形式并不限于此，例如，与主体部31直接连接的U型部的侧壁直接由主体部31的部分构造成。由此可以进一步降低挡板主体321与主体部31的连接刚度，提高减振降噪的效果。
[0044]可选地，主体部31直接相连的U型部的封闭端内表面形成第一弧形面3231，利用第一弧形面3231可以使得连接部323的成型圆滑过渡，避免因应力集中使连接部323产生疲劳破坏。进一步地，第一弧形面3231的曲率半径可以为R1，且Rl满足:3彡Rl彡5mm。由此既可以降低主体部31与挡板主体321的连接刚度，达到减振的效果，同时也使挡板组件32的结构较为紧凑，合理利用空间。
[0045]根据本发明的一个实施例，与挡板主体321直接相连的U型部的侧壁由挡板主体321的部分构造成，即挡板主体321与U型部直接相连且挡板主体321形成为U型部的一侧壁。例如，如图2和图3所示，主体部31与挡板组件32 —体折弯成型，挡板组件32的连接部323包含有两个U型部，一个U型部与主体部31相连，一个U型部与挡板主体321相连，与主体部31直接连接的U型部一侧的侧壁与主体部31贴合，与挡板主体321直接连接的U型部的一侧壁由挡板主体321构造成，两个U型部共用一个侧壁。
[0046]进一步地，与挡板主体321直接相连的U型部的封闭端内表面形成第二弧形面3232，第二弧形面3232的曲率半径可以为R2，且R2满足:5彡R2彡10mm。由此既可以减小挡板主体321与变压器10之间的距离，使得挡板主体321能够最大限度的起到隔离变压器10漏磁的效果，又可以避免挡板主体321和变压器10接触，使得变压器10的振动直接传递到挡板主体321上，增大壳体组件20的振动噪音。
[0047]例如，在如图3所示的示例中，主体部31和挡板主体321之间的连接部323包含了两个U型部，两个U型部的封闭端内表面均形成为弧形面，与主体部31相连的U型部的封闭端内表面形成为第一弧形面3231，与挡板主体321相连的U型部的封闭端内表面形成为第二弧形面3232，第一弧形面3231的曲率半径Rl小于第二弧形面3232的曲率半径R2。第一弧形面3231的曲率半径Rl较小可以使得挡板组件32保持合适的刚度，避免挡板主体321的振动幅度过大；第二弧形面3232的曲率半径R2较大，可以缩短挡板主体321与变压器10之间的距离，提高挡板组件32的隔磁效率。第一弧形面3231和第二弧形面3232共同构造成的连接部323降低了挡板主体321与主体部31之间的连接刚度，减小振动的传递。
[0048]根据本发明的一个实施例，U型部的封闭端与底板40之间的最小距离可以为H1，且Hl满足:2彡Hl彡8mm。需要说明的是，U型部的封闭端与底板40之间的最小距离是指U型部的封闭端下表面的最低点与底板40的上表面之间的距离。由此才可以避免U型部的弧形外表面与底板40上表面直接接触，减少振动的传递。
[0049]进一步地，邻近挡板主体321的U型部与底板40的距离最近。由此可以提高挡板主体321对变压器10所产生的漏磁的隔离效率，减少漏磁对主体部31的影响，降低振动噪声。可以理解的是，变压器10安装在底板40上，直接连接挡板主体321的U型部的一侧壁由挡板主体321的部分构造成，为提高挡板对变压器10漏磁的隔离效率，需要增大挡板主体321与变压器10的正对面积，因此需要减小直接连接挡板主体321的U型部与底板40之间的距离。例如，如图2和图3所示，邻近挡板主体321的U型部与底板40的距离小于邻近主体部31的U型部与底板40之间的距离。
[0050]可选地，U型部的封闭端与底板40之间的最大距离可以为H2，所述H2满足:20 ^ H2 ^ 38mm。由此不仅有利于连接部323的加工成型，使挡板组件32的结构更为紧凑、合理，而且能进一步的降低挡板主体321与主体部31之间的连接刚度，减少振动的传递。
[0051]根据本发明的一些实施例，挡板组件32在侧板30上的正投影面积大于变压器10在侧板30上的正投影面积，由此挡板组件32可以隔离变压器10产生的漏磁对侧板30的电磁激励作用。
[0052]可选地，挡板主体321的宽度为a，且a满足:120彡a彡200_。由此可以有效地隔离变压器10所产生的漏磁，提高减振降噪的效果。可选地，挡板主体321的高度为b，且b满足:85彡b彡150mm。由此可以有效地隔离变压器10所产生的漏磁，提高减振降噪的效果。
[0053]在本发明的一些实施例中，挡板主体321在侧板30上的正投影的宽度(在如图1中所示的前后方向上宽度)大于变压器10在侧板30上的正投影的宽度(在如图1中所示的前后方向上宽度)，由此可以降低漏磁对主体部31的电磁激励力作用，减小主体部31的振动。更进一步地，当挡板主体321在侧板30上的正投影的宽度(在如图1中所示的前后方向上宽度)大于变压器10在侧板30上所产生漏磁的辐射范围的宽度时，可以进一步降低漏磁对主体部31的电磁激励力作用，减小主体部31的振动。
[0054]在本发明的另一些实施例中，挡板主体321在侧板30上的正投影的高度(在如图1中所示的上下方向上的高度)大于变压器10在侧板30上的正投影的高度(在如图1中所示的上下方向上的高度)，由此可以降低漏磁对主体部31的电磁激励力作用，减小主体部31的振动。更进一步地，当挡板主体321在侧板30上的正投影的高度(在如图1中所示的上下方向上高度)大于变压器10在侧板30上所产生漏磁的辐射范围的高度时，可以进一步降低漏磁对主体部31的电磁激励力作用，减小主体部31的振动。
[0055]例如，如图6-图8所示，挡板组件32设置在变压器10与主体部31之间，挡板主体321的宽度和高度均大于变压器10上变压器10与挡板主体321相对一侧的宽度和高度，且挡板主体321在高度方向上不与磁控管80发生干涉。由此挡板主体321可以隔离变压器10对主体部31的电磁激励力的作用，从而起到减振降噪的效果。可以理解的是，挡板主体321可以是平面呈矩形或者是弧形，由此可以根据具体情况设计挡板主体321的形状，使得挡板主体321的结构更为合理。
[0056]根据本发明的一个实施例，主体部31的与变压器10相对的一侧铺设有高分子阻尼涂层90。由此可以减小主体部31的振动，降低噪声。当主体部31产生振动时，高分子阻尼涂层90随主体部31 —起振动，高分子阻尼层内部会产生拉压变形而消耗主体部31的振动能量，从而达到减振降噪的效果。优选地，高分子阻尼涂层90可以为高分子颗粒状的耐高温阻尼涂层，高分子颗粒状的耐高温阻尼涂层熔点温度超过微波炉I工作温度，粘结强度高，由此不仅可以增强减振效果，还可以提高高分子阻尼涂层90的使用寿命。
[0057]可选地，高分子阻尼涂层90可以形成为方形(长方形或正方形)、圆形或椭圆形。由此可以方便高分子阻尼涂层90的铺设，简化壳体组件20的加工工艺，提高生产效率。例如，如图6-图8所示，在主体部31与变压器10相对一侧，高分子阻尼涂层90铺设为长方形，由此可使得加工简单方便。优选地，高分子阻尼涂层90可以铺设在主体部31与变压器10相对的一侧的侧壁面的中部，由此可以进一步提高高分子阻尼涂层90对主体部31的减振效果。
[0058]进一步地，高分子阻尼涂层90的面积为SI，主体部31的与变压器10相对的一侧的表面积为S2，且4S1 ^ S2，即高分子阻尼涂层90在主体部31的铺设面积不应小于主体部31面积的四分之一。由此可以最优化的发挥高分子阻尼涂层90的减振效果。例如，如图1所示，高分子阻尼涂层90铺设在主体部31与变压器10相对一侧的中部，且形成为方形，高分子阻尼涂层90所喷涂的长度和宽度均大于主体部31高度和宽度的二分之一，即高分子阻尼涂层90的喷涂总面积大于主体部31面积的四分之一，由此可以使高分子阻尼涂层90对主体部31起到有效的减振效果。
[0059]根据本发明的一个实施例，挡板组件32在侧板30上的正投影与高分子阻尼涂层90至少部分不重合。也就是说，挡板组件32在侧板30上的正投影与高分子阻尼涂层90不会完全重合，或者说挡板组件32在侧板30上的正投影可以与高分子阻尼涂层90部分重合，也可以与高分子阻尼涂层90完全不重合。例如，如图1和图6-图7所示，高分子阻尼涂层90设在主体部31的中上部，挡板组件32在侧板30上的正投影位于主体部31的中下部，由此高分子阻尼涂层90与挡板组件32在侧板30上的正投影完全不重合。
[0060]根据本发明的一些实施例，