专利名称：真空蒸馏的脱沥青油在具有再循环的fcc中的加工的制作方法
真空蒸馏的脱沥青油在具有再循环的FCC中的加工相关申请的交叉引用
本申请要求2010年6月10日申请的美国专利申请系列号12/813081的优先权，其通过引用并入本文。
背景技术：
发明领域。本发明的实施方案通常涉及用于升级烃的系统和方法。更具体地，本发明的实施方案涉及用于在流化催化裂化单元中升级脱浙青油的系统和方法。相关技术的说明
常规的精炼蒸馏方法将轻质烃化合物从给料中分离出来，留下主要为重质烃的大体积的渣油。已经使用溶剂脱浙青(“SD A”)方法来借助溶剂处理重质烃，以产生浙青质和脱浙青油产物(“DA0”)。该浙青质和DAO产物通常经过处理和/或加工成为有用的产物。当下游处理设施如加氢处理或者流化催化裂化(“FCC”)充分设计为加工重质烃处理时所产生的DAO时，DAO会是有经济吸引力的。但是，加氢裂化DAO需要资金密集型的、高压系统来加工大量的DA0，特别是当中间产物例如柴油、粗柴油和/或煤油为优选的时候更是如此。此外，源自真空蒸馏过程的DAO产物对于在FCC系统中的有效催化裂化来说是过粘的。此外，大部分DAO的沸点会高于常规FCC系统的正常提升管-反应器操作温度。这会导致过多的焦炭产生、差的产出选择性和在FCC系统的部件上发生焦炭沉积的可能性。所以需要改进的系统和方法用于在FCC系统中升级DA0。
通过参考实施方案，能够更详细地理解本发明所述的特征，并且可以对本发明作更具体的说明，一些实施方案例示在附图中。但是，要注意的是附图仅仅例示了本发明的典型实施方案，因此不应视为对其范围的限制，因为本发明可以采取其他等效的实施方案。图1描绘了根据所述的一种或多种实施方案的示例性的流化催化裂化系统。图2描绘了根据所述的一种或多种实施方案的示例性烃加工系统。图3描绘了根据所述的一种或多种实施方案的示例性溶剂萃取系统。
具体实施例方式现在将提供详细描述。后附的权利要求各自限定了单独的发明，为了防止侵权的目的其应当视为包括了权利要求中限定的各种要素和限制条件的等同方式。取决于上下文，下文所有提及“(本)发明”之处在一些情形中可能仅表示某些具体实施方案。在其他情形中应当认为提及“(本)发明”时是表示在一个或多个(但不必是全部的)权利要求中记载的主题。现在下文将更详细地描述各项发明，包括具体实施方案、变型和实施例，但本发明并不限于这些实施方案、变型或实施例，包括这些是为了使本领域普通技术人员在将本专利中的信息与公众可获取的信息和技术结合时能够制造和使用本发明。
本发明可以提供用于加工烃的方法和系统。在一种或多种实施方案中，这样的方法可以包括将包含脱浙青油的第一烃与再循环的烃产物合并以产生合并的烃，裂化该合并的烃以产生裂化的烃产物，以及将该裂化的烃产物的至少一部分再循环以提供所述再循环的烃产物，其中该再循环的烃产物包含循环油产物、石脑油产物，或者它们的组合。图1描绘了根据一种或多种实施方案的示例性催化裂化系统100。该催化裂化系统100可以包括一个或多个流化催化裂化器(“FCC”)101或者用于升级重质烃的任何其他合适的系统。FCC 101可以包括一个或多个提升管120，一个或多个分离器或者分离区124，和一个或多个再生器或者再生区126。取道管线102的烃可以引入到FCC 101中来产生取道管线104的烃产物混合物。管线102中的烃可以包括但不限于脱浙青油(“DA0”)，其可以源自常压塔底渣油、真空塔底渣油或者它们的组合。取道管线104的烃产物混合物可以引入到精馏单元105来产生两种或者更多种分离的烃产物。如图1所示，分别取道管线106、108、110和112的第一、第二、第三和第四烃产物可以从精馏单元105中回收。精馏单元105可以包括一个或多个蒸馏柱、汽提器、沉降器、泵、冷凝器和/或类似装置来将管线104中的烃产物混合物分离成分别取道管线106、108、110和112的第一、第二、第三和第四烃产物。管线106、108、110和/或112内的烃产物中的一个或多个的至少一部分可以再循环到管线102内的烃中来产生合并的烃。例如，管线108和管线110中的烃产物的至少一部分可以分别取道管线114、116转向或者再循环到管线102的烃中。将烃产物的至少一部分取道管线114和/或管线116再循环到管线102的烃中能够降低管线102中的烃的粘度和/或沸点。取道管线114和/或管线116再循环的烃产物可以与管线102中的烃合并，例如使用任何适当配置的喷嘴和/或混合器(未示出)合并。管线102中的烃在与取道管线114和/或管线116的烃产物混合之后，可以更容易地输送和/或可 以在FCC 101中更有效地裂化。例如，在与取道管线114和116的烃产物混合之前，与其他FCC给料例如加氢脱硫的常压渣油相比，管线102中的烃可具有相对较高的粘度和/或相对较高的沸点。例如管线102中的烃可以具有从大约2. 0wt%、从大约2. 5wt%或者从大约3. 0wt%到大约4. 0wt%、到大约4. 5wt%或者到大约5. 0wt%的含硫量。管线102中的烃还可以具有从大约3wt%、从大约5. 0wt%或者从大约7. 5wt%到大约9. 0wt%、到大约11. 5wt%或者到大约14wt%的康氏残炭。管线102中的烃在40°C的粘度可以是从大约1000厘沲(“cSt”)到大约100，OOOcSt，从大约5000cSt到大约8500cSt，或者大约8000cSt。管线102中的烃的初始沸点(“IBP”)可以是从大约350°C或者从大约375°C到大约425°C或者到大约450°C，或者例如该IBP可以是大约400°C。作为本文所用的术语，IBP通常指第一滴馏出物从冷凝器中落下时蒸馏温度计上显示的温度。此外，管线102中的烃的50vol%蒸馏温度可以是从大约600°C、从大约625°C或者从大约650°C到大约700°C、到大约725°C或者到大约750°C。管线102中的烃的最终沸点(“FBP”)可以大于大约750°C、大于大约800°C或者大于大约850°C。管线102中的烃的钒浓度可以是从大约5ppmw、从大约6ppmw或者从大约7ppmw到大约9ppmw、到大约IOppmw或者到大约llppmw。管线102中的烃的镍浓度可以是从大约O. 5ppmw、从大约1. 5ppmw或者从大约2. 5ppmw到大约3. 5ppmw、到大约4. 5ppmw或者到大约5. 5ppmw。作为本文所用的术语，FBP通常指蒸馏过程中液态烃所达到的最高温度；即通常指没有更多的蒸气被驱出到冷凝设备中的温度。管线102中的烃相对较高的沸点和较高的粘度会导致该烃在引入到FCC 101中时抵抗雾化和/或汽化，这会降低对于催化裂化反应而言至关重要的汽化，由此抑制了产出并促进了高结焦。此外，在这样的高粘度下，所述烃难以输送通过管线102。使取道管线108、110、112、114的第一、第二、第三和/或第四烃产物中的一个或多个再循环可降低管线102中的烃的粘度、分压、沸点和/或优化其他性质。在一种或多种实施方案中，管线108中的第一烃产物可以是轻质石脑油产物，管线Iio中的第二烃产物可以是重质石脑油产物，管线110中的第三烃产物可以是循环油产物，和管线112中的第四烃产物可以是澄清油产物。在一种或多种实施方案中，作为管线106、108、110和/或112中的四种烃产物的替代或者在它们之外，也可以在FCC 101和/或精馏单元105中产生其他产物。示例性的另外的烃产物可以包括但不限于油浆、酚类酸水、废气等。 管线106中的轻质石脑油产物可以包括具有7个或者更少碳原子(即C7或者更低)的烃。该轻质石脑油产物在大约15°C的密度可以是从大约O. 5g/cm3、从大约O. 6g/cm3或者从大约O. 65g/cm3到大约O. 70g/cm3、到!大约O. 75g/cm3或者到大约O. 8g/cm3。该轻质石脑油产物的10vol%蒸馏温度可以是从大约30°C、从大约35°C或者从大约40°C到大约40°C、到大约45°C或者到大约50°C。该轻质石脑油产物的50vol%蒸馏温度可以是从大约45°C、从大约50或者从大约55°C到大约60°C、到大约65°C或者到大约70°C。该轻质石脑油产物的FBP可以是从大约65°C、从大约70°C或者从大约75°C到大约80°C、到大约85°C或者到大约90°C。管线108中的重质石脑油产物可以包括具有7-12个碳原子(C7-C12)的烃。该重质石脑油产物在大约15°C的密度可以是从大约O. 6g/cm3、从大约O. 7g/cm3或者从大约O. 75g/cm3到大约O. 8g/cm3、到!大约O. 85g/cm3或者到大约O. 9g/cm3。该重质石脑油产物的10vol%蒸馏温度可以是从大约60°C、从大约65°C或者从大约70°C到大约75°C、到大约80°C、到大约85°C或者到大约90°C。该重质石脑油产物的50vol%蒸馏温度可以是从大约105°C、从大约110°C或者从大约115°C到大约120°C、到大约125°C或者到大约130°C。该重质石脑油产物的FBP可以是从大约195°C、从大约200°C、从大约205°C到大约210°C、到大约215°C或者到大约220°C。该重质石脑油产物的馏分范围可以是从大约70°C、从大约80°C、从大约90V、从大约100°C或者从大约110°C到大约200°C、到大约210°C、到大约220°C、到大约230°C或者到大约240°C。管线110中的循环油产物可以包括具有10-20个碳原子(即Cltl-Cj的烃。例如管线110中的循环油产物可以是或者包括轻质循环油、重质循环油、中级循环油、油浆、澄清油或者倾析油。该循环油产物在大约15°c的密度可以是从大约O. 80g/cm3、从大约O. 85g/cm3或者从大约O. 90g/cm3到大约1. Og/cm3、到大约1. 05g/cm3或者到大约1. 10g/cm3。该循环油产物的API比重度数可以是从大约10°、从大约12°或者从大约13°到大约14°、到大约16°或者到大约18°。该循环油产物的10vol%蒸馏温度可以是从大约200°C、从大约205°C、从大约210°C到大约220°C、到大约225°C或者到大约230°C。该循环油产物的50vol%蒸馏温度可以是从大约250°C、从大约260°C或者从大约270°C到大约285°C、到大约295°C、到大约305°C。该循环油产物的FBP可以是从大约350°C、从大约360°C或者从大约370°C到大约380°C、到大约390°C或者到大约400°C。该循环油产物在40°C的动力学粘度可以是从大约2 cSt、从大约3 cSt或者从大约4 cSt到大约6 cSt、到大约7 cSt或者到大约8 cSto管线112中的澄清油产物可以包括具有12-30个碳原子(C12-C3tl)的烃。该澄清油产物在大约15°C的密度可以是从大约O. 90g/cm3、从大约O. 95g/cm3或者从大约1. Og/cm3到大约1. 10g/cm3、到大约1. 15g/cm3或者到大约1. 20g/cm3。该澄清油产物的API比重度数可以是从大约-8°、从大约-4°或者从大约0°到大约4°、到大约5°或者到大约6°。该澄清油产物的10vol%蒸馏温度可以是从大约250°C、从大约260V、从大约270°C到大约280°C、到大约290°C或者到大约300°C。该澄清油产物的50vol%蒸馏温度可以是从大约350°C、从大约375°C或者从大约400°C到大约450°C、到大约475°C或者到大约500°C。该澄清油产物的FBP可以是从大约600°C、从大约625°C或者从大约650°C到大约700°C、到大约725°C或者到大约750°C。该澄清油产物在40°C的动力学粘度可以是从大约220cSt、从大约230cSt或者从大约240cSt到大约250cSt、到大约260cSt或者到大约270cSt。该澄清油产物在100°C的动力学粘度可以是从大约6 cSt、从大约7 cSt或者从大约8 cSt到大约lOcSt、到大约11 cSt或者到大约12 cSt。在一种或多种实施方案中，管线106、108、110、112中的任何烃产物的至少一部分可以使用例如可变流率阀或者一个或多个任何其他合适的流率控制装置转向到管线114和/或管线116中用于再循环并与管线102中的烃合并。在一种或多种实施方案中，该催化裂化系统100可以包括与管线114、116和/或管线102流体连通的混合器(未示出)，使得所转向的部分与管线102中的烃充分混合。在一种或者多种实施方案中，管线114、116可以包括喷嘴(未示出)来促进管线102中的烃与管线114、116中一种或多种产物的混合。在一种或者多种实施方案中，可以使用任何适于混合两种烃的装置，或者不需要使用。在一种或者多种实施方案中，管线114和/或管线116还可以包括一个或多个储存器(未示出)来收集所转向的烃产物部分，并储存在其内用于后续使用。此外，在一种或者多种实施方案中，管线114可以将循环油产物提供到取道管线102的烃中，使得在混合后取道管线102的烃包含从大约25wt%、从大约30wt%或者从大约35wt%到大约45wt%、到大约50wt%或者到大约55wt%的轻质循环油。在一种或者多种实施方案中，在管线102中的烃与取道管线114和/或116的再循环的烃产物合并之前或者之后，管线102中的烃还可以与取道管线118引入的蒸汽合并。取道管线118的蒸汽可以例如由连接到水源的锅炉来提供。取道管线118引入到管线102内的烃中的蒸汽能够降低所述混合物的烃分压，使得重质油(例如包括管线102内的烃中的DA0)在FCC 101中更完全地汽化。取道管线118引入的蒸汽的量和热力学状态取决于FCC 101期望的产物收率和/或管线102中的烃的组成、粘度、流率和/或温度。例如，如果期望较低的烃分压，则可以提高取道管线118的蒸汽的流率。在一种或者多种实施方案中，蒸汽可以与管线102中的烃混合，以在该烃/蒸汽混合物中提供大约lwt%到大约15wt%，或者大约5wt%到大约10wt%的蒸汽浓度。通常，当管线102中的烃的残炭含量和平均沸点升高时，可以提高取道管线118提供的蒸汽的流率。这会使焦炭的产生最小化，但是要损失更有价值的液体产物来平衡。此夕卜，蒸汽流率可能受到其他因素的限制，例如各种组件在酸水加工设施中冷凝和加工所形成的水的能力。在一种或者多种实施方案中，管线118中的蒸汽可以是饱和蒸汽。饱和蒸汽的压力可以从低至大约500kPa、大约IOOOkPa或者大约2000kPa到高至大约3000kPa、大约4500kPa或者大约6000kPa。在一种或者多种实施方案中，该饱和蒸汽的压力可以是从大约IOOkPa到大约8300kPa、从大约IOOkPa到大约4000kPa或者从大约IOOkPa到大约2000kPa。在一种或者多种实施方案中，管线118中的蒸汽可以为过热蒸汽。该过热蒸汽的压力可以是从低至大约500kPa、大约IOOOkPa或者大约2000kPa到高至大约3000kPa、大约4000kPa或者大约6000kPa。在一种或者多种实施方案中，该过热蒸汽的压力可以是从大约IOOkPa到大约8300kPa、从大约IOOkPa到大约4000kPa或者从大约IOOkPa到大约2000kPa。在一种或者多种实施方案中，该过热蒸汽的温度可以是大约200°C、大约230°C、大约260°C或者大约290°C的温度。在一种或者多种实施方案中，在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃在大约15°C的密度可以是从大约O. 75g/cm3、从大约O. 85g/cm3或者从大约O. 95g/cm3到大约O. 98g/cm3、至Ij大约1. 05g/cm3或者到大约1. 15g/cm3。在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃可以具有从低至大约150°C、大约170°C或者大约190°C到高至大约210°C、大约230°C或者大约250°C的IBP。在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃的50vol%蒸馏温度可以是从大约400°C、从大约450°C、从大约500°C到大约575°C、到大约625°C或者到大约675°C，或者例如小于大约600°C。在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃的FBP可以大于大约750°C、大于大约800°C或者大于大约 850 0C ο 在一种或者多种实施方案中，在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃可以具有从大约150°C到大约300°C，例如到大约200°C或者到大约25 0°C的温度。在一种或者多种实施方案中，在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃在40°C的粘度可以是从大约70cSt到大约750cSt。例如在至少一种实施方案中，在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃在40°C的粘度可以是从大约80cSt、从大约90cSt或者从大约IOOcSt到大约120cSt、到大约130cSt或者到大约140cSt。在另外一种实施方案中，在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃在40°C的粘度可以是从大约600cSt、从大约620cSt或者从大约640cSt到大约680cSt、到大约700cSt或者到大约720cSt。在一种或者多种实施方案中，在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃在50°C的粘度可以是从大约25 cSt到大约300cSt。例如在至少一种实施方案中，在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃在50°C的粘度可以是从大约40cSt、从大约45 cSt或者从大约50cSt到大约55 cSt、到大约60cSt或者到大约65 cSt。在至少另一实施方案中，在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃在50°C的粘度可以是从大约215 cSt、从大约225 cSt或者从大约235 cSt到大约245 cSt、到大约255 cSt或者到大约265 cSt。在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃在99°C的粘度可以是从大约5 cSt、从大约6 cSt或者从大约7 cSt到大约14 cSt、到大约15 cSt或者到大约16 cSt。在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃在135°C的粘度可以是从大约2 (^〖、从大约2.5 cSt或者从大约3 cSt到大约6 cSt、到大约6. 5 cSt或者到大约7 cSt。在一种或者多种实施方案中，在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃可以具有从大约1. 8wt%、从大约2. 0wt%或者从大约2. 2wt%到大约2.4wt%、到大约2. 6wt%或者到大约2. 8wt%的硫含量。在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃可以具有从大约3. 5wt%、从大约3. 75wt%或者从大约4wt%到大约5wt%、到大约5. 25wt%或者到大约5. 5wt%的康氏残炭。在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后,管线102中的烃可以具有从大约3. 5ppmw、从大约3. 75ppmw或者从大约4ppmw到大约5ppmw、到大约5. 25ppmw或者到大约5. 5ppmw的钥;含量。在与取道管线114和/或116再循环的烃产物和/或取道管线118的蒸汽混合之后，管线102中的烃可以具有从大约1. Oppmw、从大约1. 25ppmw或者从大约1. 5ppmw到大约2. Oppmw、到大约
2.25ppmw或者到大约2. 5ppmw的镍含量。再循环管线114，116中的烃产物的组成和/或取道管线118引入的蒸汽的温度、状态和/或流率可以根据管线102中的烃的性质确定。例如，为了获得期望的给料组成和/或性质，可以计算和提供取道管线114和/或管线116的烃产物的组成和/或引入速率和取道管线118引入的蒸汽的温度和/或流率。这进而会在管线104中产生期望的烃产物组成和/或期望的FCC 101收率。取道管线114和/或管线116再循环的烃产物可以自动或者手动控制。例如，所述流率和/或组成可以响应耦联到控制器(未示出)的一个或者多个传感器或者传感器阵列，例如温度和压力表，所产生的信号而自动改变。因此，催化裂化系统100可以通过控制附连到任意或者全部的管线106、108、110、112的阀门来提高或者降低引入到再循环管线114和/或116中的任何烃产物的量，由此改变再循环管线114、116中的烃的特性和影响所述烃产物的收率和/或组成。重新参见FCC 101，在一种或者多种实施方案中，蒸汽还可以取道管线130引入提升管120，由此在提升管120中形成蒸汽、催化剂和所述烃的流化混合物(“反应混合物”)。取道管线130的蒸汽可以由管线118内的蒸汽或者由任何其他合适的蒸汽源提供。此外，取道管线130的蒸汽和取道管线128的催化剂可以如所示的分别供给到提升管120，或者该蒸汽和催化剂可以混合并作为混合物引入到提升管120中。在一种或者多种实施方案中，管线130中的蒸汽可以是饱和蒸汽。该饱和蒸汽的压力可以是从低至大约500kPa、大约IOOOkPa或者大约2000kPa到高至大约3000kPa、大约4500kPa或者大约6000kPa。在一种或者多种实施方案中，该饱和蒸汽的压力可以是从大约IOOkPa到大约8300kPa、从大约IOOkPa到大约4000kPa，或者从大约IOOkPa到大约2000kPa。在一种或者多种实施方案中，管线130中的蒸汽可以是过热蒸汽。该过热蒸汽的压力可以是从低至大约500kPa、大约IOOOkPa或者大约2000kPa到高至大约3000kPa、大约4000kPa或者大约6000kPa。在一种或者多种实施方案中，该过热蒸汽的压力可以是从大约IOOkPa到大约8300kPa、从大约IOOkPa到大约4000kPa或者从大约IOOkPa到大约2000kPa。在一种或者多种实施方案中，该过热蒸汽的温度可以是大约200°C、大约230°C、大约260°C或者大约290°C的温度。在一种或者多种实施方案中，管线128中的催化剂可以包括但不限于一种或多种沸石、八面沸石、改性的八面沸石、Y型沸石、超稳定的Y型沸石(USY)、稀土元素交换的Y型沸石(REY)、稀土元素交换的超稳定的Y型沸石(REUSY)、无稀土元素的Z-21、SoconyMobil#5沸石(ZSM-5)或者高活性沸石催化剂。在一种或者多种实施方案中，催化剂油重量比可以是从大约3 :1到大约40 :1、从大约4 :1到大约25 :1或者从大约6 :1到大约10 :1。在一种或者多种实施方案中，在引入到提升管120之前，催化剂的温度可以是从大约400°C到大约815°C、从大约500°C到大约760°C或者从大约650°C到大约730°C。虽然没有示出，但是新的或者补充的催化剂可以引入到管线128内的催化剂中和/或直接引入到提升管120 中。在一种或者多种实施方案中，管线128中的催化剂的温度可以是大约700°C。催化剂和热的组合会使取道管线102引入到提升管120中的烃的至少一部分汽化，由此将提升管中的操作温度降低至从大约400°C到大约680°C，或者从大约500°C到大约650°C的温度。在一种或者多种实施方案中，可以使用由一个或多个再生区126提供的废热来向所述一个或多个提升管120提供补充的热和/或点火。在提升管120中，反应混合物中的烃可以裂化成一种或多种烃和烃副产物从而提供产物混合物。在一种或者多种实施方案中，来自提升管120的产物混合物可以经由管道122流到一个或多个分离区124中，在这里可以使结焦的催化剂粒子与产物混合物、蒸汽和惰性物质分离。在一种或者多种实施方案中，产物混合物可以取道管线104从分离区124中除去。固体(即结焦的催化`剂粒子)会下落通过或者被引导通过分离区排放管线127去往再生区126。下落通过分离区排放管线127的结焦的催化剂粒子可以进入到再生器126中。在一种或者多种实施方案中，在再生区126内，该结焦的催化剂粒子可以与一种或多种氧化剂和/或含有一种或多种氧化剂的任何其他流体合并，所述氧化剂包括但不限于空气、氧气、富氧空气。该一种或多种氧化剂可以与结焦的催化剂粒子上的碳质物质反应，来燃烧或者烧掉该催化剂粒子表面上的碳(“焦炭”)。在一种或者多种实施方案中，可以将新鲜的、未使用过的催化剂取道管线132加入到再生区126中。从催化剂粒子表面上除去焦炭能够重新曝露出催化剂的反应性表面，由此“再生”该催化剂粒子，使得它能够重新使用。燃烧副产物例如一氧化碳、硫氧化物、氮氧化物、氮氧化物前体和二氧化碳可以作为废气或者烟道气取道管线134从再生区126除去。在一种或者多种实施方案中，再生区126可以完全燃烧模式、部分燃烧模式或者处于二者之间的任何模式来操作。在再生区126中以完全燃烧模式操作可以提供取道管线134的废气或者烟道气，其可以包含相对于部分燃烧模式而言更大量的氮氧化物(“NOx”)和NOx前体和更低量的一氧化碳(CO)。在再生区126中以部分燃烧模式操作可以提供取道管线134的废气或者烟道气，其可以包含相对于完全燃烧模式更大量的一氧化碳(CO)和更少量的NOx和NOx前体。在再生区126中以介于完全燃烧和部分燃烧的两个极端之间的模式来操作可以提供取道管线134的废气，其包含比完全燃烧模式更少的NOx和NOx前体和更多的CO。在再生区126中以介于完全燃烧和部分燃烧的两个极端之间的模式来操作可以提供取道管线134的废气，其包含比部分燃烧模式更多的NOx和NOx前体和更少的CO。在一种或者多种实施方案中，NOx气体可以包括但不限于NO、NO2和N20。在一种或者多种实施方案中，NOx前体可以包括但不限于HCN、NH3> CN和ΗΝ0。在一种或者多种实施方案中，在再生区126内，含有基本上脱焦的(即“清洁的”)催化剂粒子、一氧化碳、二氧化碳、氮氧化物和一种或多种氧化剂的流化混合物可以与一种或多种任选的掺杂剂合并。该一种或多种掺杂剂在再生的催化剂上的散布和沉积可以通过再生区126中存在的高温和湍流来增强。在一种或者多种实施方案中，再生区126的操作温度可以是从大约400°C到大约1100°C、从大约480°C到大约1000°C、从大约590°C到大约900°C或者从大约650°C到大约815°C。在一种或者多种实施方案中，所述一种或多种任选的掺杂剂可以与补充的燃料如天然气混合，并且引入到再生区126中。补充燃料的使用能够在再生区126内提供额外的热，进一步增强其中的结焦的催化剂粒子的再生。在一种或者多种实施方案中，再生区126内的湍流能够帮助所述一种或多种掺杂剂在流化混合物中均匀分散，提高所述一种或多种掺杂剂与再生催化剂上的反应性表面的接触。相反，在常规、均匀掺杂的催化剂中，所述一种或多种掺杂剂是分散在催化剂粒子内的。结果，可以使用较少的掺杂剂来实现在再生的催化剂粒子表面上的相同的掺杂剂浓度。并且，根据加工条件和/或烃组成的变化来改变掺杂剂可更加容易实现，因为在催化剂粒子内(即催化剂粒子的内部基质)存在很少的或者没有夹带的掺杂剂。例如，该掺杂剂可以简单地通过改变加入到再生区126中的掺杂剂的类型和/或组成来改变。在一种或者多种实施方案中，可以根据取道管线102引入的烃的组成，和/或取道管线104离开分离区124的产物混合物中所期望的气态烃来选择适当的掺杂剂或添加剂或者两种或更多种 掺杂剂或添加剂的混合物。例如，加入类型2的掺杂剂例如镁或者钡能够优先提高产物混合物中乙烯的生产。加入类型13的掺杂剂例如镓能够导致产物混合物中芳烃生产的提高。加入类型8、9或者10的掺杂剂例如钌、铑或者钯能够优先提高第一产物混合物中丙烯的生产。在一种或者多种实施方案中，包含具有或者不具有一种或多种掺杂剂或者添加剂的再生催化剂粒子的掺杂的催化剂粒子可以取道管线128再循环到一个或多个提升管120中。在一种或者多种实施方案中，来自再生区126的再生催化剂流可以使用一个或多个阀门(未示出)来控制，其可以根据源于工艺温度、压力、流率和/或其他工艺条件的参数来手动或者自动调整或者控制。在一种或者多种实施方案中，取道管线128初始引入到提升管120中的总掺杂催化剂的至少大约90wt%、至少大约95wt%、至少大约99wt%、至少大约99. 99wt%、至少大约99. 9975wt%或者至少大约99. 999wt%可以再生，任选地用一种或多种掺杂剂掺杂，并再循环回到提升管120。虽然在图1的示意图中没有示出，但是在一种或者多种实施方案中，分离区124可以位于提升管120之上。在一种或者多种实施方案中，分离区124可以包括分离区排放管线(未示出)，其可以在分离区124和一个或多个再生区126之间提供流体连通。分离区124排放管线可以包括一个或多个阀门，以根据源于工艺温度、压力、流率和/或其他工艺条件的参数来手动或者自动调节或者控制结焦的催化剂粒子向再生区126的流动。图2描绘了根据一种或多种实施方案的示例性烃加工系统200。该烃加工系统200可以包括一个或多个蒸馏单元(两个表示为210、220)。在一种或者多种实施方案中，蒸馏单元210可以是常压蒸馏单元(“ADU”)，和该蒸馏单元220可以是真空蒸馏单元(“VDU”)220。烃加工系统200还可以包括一个或多个溶剂萃取系统230，例如两级溶剂萃取系统，其可以在下文参考图3来讨论和描述。烃加工系统200可以进一步包括FCC 101，其可以基本上如上文参照图1所述。一种或多种烃可以取道管线205引入烃处理系统200中用于在其中进行精炼。管线205中的烃可以包含一种或多种C1-Ciqq化合物。例如，管线205中的烃可以包括但不限于浙青质、环烷烃、芳烃和链烷烃。管线205中的烃的浙青质浓度可以是大约5wt%或者更高、大约10wt%或者更高、大约15wt%或者更高、大约20wt%或者更高、大约25wt%或者更高或者大约30wt%或者更高。管线205中的烃的环烷烃浓度可以是大约5wt%到大约25wt%、大约10wt%到大约20wt%，或者大约13wt%到大约18wt%。管线205中的烃的芳烃浓度可以是大约5wt%到大约25wt%、大约10wt%到大约20wt%,或者大约13wt%到大约18wt%。管线205中的烃的链烷烃浓度可以是大约50wt%到大约85wt%、大约60wt%到大约75wt%，或者大约63wt%到大约70wt%。管线205中的所述一种或多种烃还可以包括一种或多种重质金属，包括但不限于镍和/或钒。管线205中的烃的镍浓度可以是大约25ppmw或者更高、大约50ppmw或者更高、大约IOOppmw或者更高、大约200ppmw或者更高,或者大约400ppmw或者更高。管线205中的烃的I凡浓度可以是大约125ppmw或者更高、大约250ppmw或者更高、大约500ppmw或者更高、大约750ppm w或者更高,或者大约IOOOppmw或者更高。管线205中的所述一种或多种烃可以包括一种或多种惰性材料，例如沙子、页岩、粘土、淤泥或者它们的任意组合。在一种或者多种实施方案中，该惰性材料的浓度可以从低至大约lwt%、大约2wt%、大约5wt%或者大约10wt%到高至大约35wt%、大约40wt%、大约50wt%或者大约70wt%。管线205中的所述一种或多种烃可以包括一种或多种油页岩。管线205中的所述一种或多种烃可以包括一种或多种浙青饱和的浙青砂。在一种或者多种实施方案中，管线205中的所述一种或者多种烃的浙青浓度可以是大约lwt%到大约30wt%、大约3wt%到大约25wt%、大约5wt%到大约21wt%或者大约8wt%到大约15wt%。在一种或者多种实施方案中，管线205中的所述一种或多种烃中所包含的浙青的最大硫含量可以是大约2wt%、大约3wt%、大约4wt%、大约5wt%或者大约6wt%。在一种或者多种实施方案中，管线205中的粗烃中所包含的浙青的最大芳烃含量可以是大约20wt%、大约25wt%、大约30wt%、大约35wt%或者大约40wt%。烃可以取道管线205引入到所述一个或多个蒸馏单元210、220中。例如，取道管线205的烃可以首先引入到ADU 210中。该ADU 210可以是任何适于将管线205中的烃分离成两种或者更多种馏分或者产物的常压蒸馏单元。ADU 210可以在大致环境压力条件下将管线205中的所述一种或多种烃全部或者一部分加热到大约300°C至大约500°C之间，例如到大约400°C，由此将蒸馏柱中的烃分离成汽化部分(“ADU产物”)和残留的液体部分(“ADU残余物”)。ADU产物可以取道管线212回收。管线212中的ADU产物可以进一步加工，例如分馏，来提供两种或者更多种的产物。取道管线215的ADU残余物可以引入到VDU 220中。管线215中的ADU产物可以包含一种或多种烃的混合物，例如一种或多种轻质石脑油和/或一种或多种重质石脑油。取道管线215的ADU残余物可以包含一种或多种烃的混合物，其包括任意浓度的C16-Cltltl烃。在一种或者多种实施方案中，VDU 220可以是任何适于将管线205中的烃分离成两种或者更多种馏分或者产物的真空蒸馏单元。例如，VDU 220可以配置来进一步蒸馏取道管线215来自ADU 210的ADU残余物。该VDU 220可以对ADU残余物施加减压，这提高了其挥发性，并且可以加热ADU残余物。VDU 220由此能够在低于ADU残余物的一部分的常压沸点的温度下使ADU残余物的这一部分汽化。因此，VDU 220能够将ADU残余物分离成汽化部分(“VDU产物”)和残留部分(“VDU残余物”)。
VDU产物可以取道管线225回收，并且可以进一步加工，例如分馏，以提供两种或者更多种产物。管线235中的VDU残余物的全部或者一部分可以引入到溶剂萃取系统230中。在一种或者多种实施方案中，管线225中的VDU产物可以是含有一种或多种C2-C2tl烃化合物，例如一种或多种轻质石脑油和/或一种或多种重质石脑油，的混合物。取道管线235导入到溶剂萃取系统230中的VDU残余物可以包括C5和更重质的烃、浙青质、有机金属化合物、有机硫化合物、它们的混合物、它们的衍生物、或者它们的任意组合、和/或类似的化合物。在一种或者多种实施方案中，管线235中的VDU残余物的浙青质烃浓度可以是从低至大约lwt%、大约5wt%或者大约10wt%到高至大约40wt%、大约50wt%或者大约60wt%。如上面参考图1所述的那样，取道管线102的由溶剂萃取系统230产生的烃可以与取道管线118引入的蒸汽混合。如上所述，FCC 101能够催化裂化管线102中的烃产生一种或多种产物。由FCC 101产生的烃可以取道管线102离开烃加工系统200。但是，如上所述，所述烃产物的至少一部分可以取道管线240转向或者再循环回到管线102，使得该转向的烃产物能够与管线102中的烃混合。在一种或者多种实施方案中，虽然未示出，但是来自其他系统或者过程的烃产物可以混合来用作取道管线240再循环的烃产物的补充或者替代。图3描绘了根据一种或多种实施方案的示例性溶剂萃取系统230。溶剂萃取系统230也可以称作溶剂脱浙青系统或者渣油超临界萃取单元。在一种或者多种实施方案中，溶剂萃取系统230可以从VDU残余物中除去浙青质烃部分。在本文中使用时，术语“浙青质”、“浙青质类”、“浙青质烃”和“浙青质烃类”可以指一种或多种这样的烃，其不溶于正烷烃，但是至少部分溶于芳烃例如苯和/或甲苯中。浙青质的主要组成可以是碳、氢、氮、氧和硫以及痕量的钒和镍。浙青质的碳氢比(“C :H”)可以是大约1:2、大约1:1. 5、大约1:1. 2或者大约1:1。在一种或者多种实施方案中，浙青质可以是碳质材料例如原油、浙青或者煤的、正庚烷(C7H16)不溶且甲苯(C6H5CH3)可溶的组分。在一种或者多种实施方案中，浙青质的分子量分布可以是大约400u到大约1500u。在一种或者多种实施方案中，溶剂萃取系统230可以基本上如美国专利7347051中所述来提供，其全部内容通过引用以不与本发明相矛盾的程度并入本文。在一种或者多种实施方案中，溶剂萃取系统230可以是两级溶剂萃取系统230 ;但是，包括二级或者更多级或者单级的溶剂萃取系统230也在本发明的范围内。
在一种或者多种实施方案中，两级溶剂萃取系统230可以包括一个或多个混合器310、分离器320、350和汽提器330、360。取决于待加工的烃量，可以使用任何数目的混合器、分离器和汽提器。在一种或者多种实施方案中，取道管线235的VDU残余物可以与取道管线377引入的溶剂混合或者合并。在本文中使用时，术语“溶剂”和“混合溶剂”可以指一种或多种具有3-7个碳原子(C3-C7)的烷烃或者烯烃、它们的混合物、它们的衍生物及它们的组合。在一种或者多种实施方案中，该溶剂的正常沸点(对于纯溶剂)或者大部分(bulk)的正常沸点(对于溶剂混合物)可以小于538°C。在一种或者多种实施方案中，该溶剂可以是正丁烷溶剂。VDU残余物和溶剂可以在一个或多个混合器310中混合或者合并，来提供取道管线312的烃混合物。溶剂烃重量比可以取决于所述烃的物理性质和/或组成而变化。例如，溶剂烃混合物的体积稀释率可以是大约4 1到大约12 :1、大约7 1到大约9 :1，或者大约8 :1。所述一个或多个混合器310可以是适用于所述烃和溶剂的间歇、断续和/或连续混合的一个或多个系统、装置或者系统和/或装置的组合。混合器310能够均化不混溶流体。示例性的混合器可以包括但不限于喷射器、在线静态混合器、在线机械/动力混合器、均化器或者它们的组合。混合器310的操作温度可以是大约25°C到大约600°C、大约25°C到大约500°C或者大约25°C到大约300°C。混合器310的操作压力可以稍高于分离器320中的压力。在一种或者多种实施方案中，混合器可以在大约101 kPa到高于溶剂的临界压力(“PG，S”)大约 2100kPa、大约 Pas _700kPa 到大约 Pas +2100kPa、大约 Pas _500kPa 到大约Pas +1500kPa、大约Pas -300kPa到大约Pqs +700kPa的压力下操作。管线312中的烃混合物可以引入到一个或多个分离器(“浙青质分离器”)320中，来提供取道管线322的脱浙青油混合物和取道管线328的浙青质混合物。管线322中的DAO混合物可以包含脱浙青油和所述溶剂的第一部分。管线328中的浙青质混合物可以包含不溶性浙青质和所述溶剂的余量。在一种或者多种实施方案中，管线322中的DAO浓度可以是大约lwt%到大约50wt%、大约5wt%到大约40wt%或者大约14wt%到大约34wt%。在一种或者多种实施方案中，管线322中的溶剂浓度可以是大约50wt%到大约99wt%、大约60wt%到大约95wt%或者大约66wt%到大约86wt%。在一种或者多种实施方案中，管线322中的DAO混合物的API比重度数可以是大约10°到大约100°、大约30°到大约100°或者大约50。到大约100。。在一种或者多种实施方案中，管线328中的浙青质混合物的浙青质浓度可以是大约10wt%到大约99wt%、大约30wt%到大约95wt%或者大约50wt%到大约90wt%。在一种或者多种实施方案中，管线328中的浙青质混合物中的溶剂浓度可以是大约lwt%到大约90wt%、大约5wt%到大约70wt%或者大约10wt%到大约50wt%。 所述一个或多个分离器320可以包括适于从烃与溶剂的混合物中分离出一种或多种浙青质来提供取道管线322的脱浙青油和取道管线328的浙青质的一个或多个系统、装置或者系统和/或装置的组合。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个分离器320可以包括一种或多种内部结构，包括泡罩板、填料元件例如环形或者鞍形填料元件、规整填料或者它们的组合。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个分离器320可以是没有内部结构的空心柱。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个分离器320可以是一个或多个包括一种或多种内部结构的部分中空的柱。在一种或者多种实施方案中，分离器320的操作温度可以为大约15°C到比所述一种或多种溶剂的临界温度(“Tas”)高大约150°C、大约15°C到大约Tas +100°C，或者大约15°C到大约Tas +50°C。在一种或者多种实施方案中，分离器320的操作压力可以为大约101 kPa到比所述溶剂的临界压力(“Pas”)高大约2100kPa、大约 Pqs -700kPa 到大约 Pas +2100kPa、大约 Pe s -500kPa 到大约 Pqs +1500kPa、大约 Pas -300kPa 到大约 Pqs +700kPa。在一种或者多种实施方案中，管线328中的浙青质在引入到所述一个或多个汽提器330之前,可以使用一个或多个热交换器315加热。在一种或者多种实施方案中，管线328中的浙青质可以使用一个或多个热交换器315加热到大约100°C到大约Tqs +150°C、大约150°C到大约Tqs +100°C，或者大约300°C到大约Tas +50°C的温度。所述一个或多个热交换器315可以包括适于提高管线328中的浙青质温度的一个或多个系统、装置或者系统和/或装置的组合。示例性的热交换器系统或者装置可以包括壳管式交换器、板框式交换器、螺旋式交换器或者它们的任意组合。在一种或者多种实施方案中，传热介质例如蒸汽、热油、热工艺流体、电阻热、热的废流体或者它们的组合可用于将热传递到管线328中的浙青质。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个热交换器315可以是直接点火的加热器或者等同物。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个热交换器315的操作温度可以是大约25°C到大约Tqs +150°C、大约25°C到大约Tas +100°C，或者大约25°C到大约Tas +50°C。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个热交换器315的操作压力可以是大约101 kPa到大约Pas +2100kPa、大约101 kPa到大约Pqs +1500kPa,或者大约101 kPa到大约Pas +700kPa。在汽提器330内，管线328内的浙青质中的溶剂可以选择性分离，来提供取道管线332的回收溶剂和取道管线333的浙青质(“浙青质产物”)。在一种或者多种实施方案中，管线332中的回收溶剂可以包含所述溶剂的第一部分和少量残留的DA0，并且管线333中的浙青质可以包含不溶性浙青 质与所述溶剂的余量的混合物。在一种或者多种实施方案中，管线332中的回收溶剂的溶剂浓度可以是从低至大约50wt%、大约70被％或者大约80被％到高至大约90wt%、大约95wt%、大约99wt%或者更高。在一种或者多种实施方案中，管线332中的回收溶剂可以包含小于大约5wt%、小于大约3wt%、小于大约lwt%或者小于大约O. 5wt%的DAO。在一种或者多种实施方案中，管线333中的浙青质产物的浙青质浓度可以是从低至大约20wt%、大约40wt%或者大约50wt%到高至大约75wt%、大约80wt%、大约95wt%或者更闻。在一种或者多种实施方案中，蒸汽，例如饱和或者过热的蒸汽，可以取道管线334注入到所述一个或多个汽提器330中来进一步增强浙青质与溶剂的分离。在一种或者多种实施方案中，取道管线334引入到所述一个或多个汽提器330中的蒸汽可以处于大约200kPa到大约2160kPa、大约300kPa到大约1375 kPa或者大约400kPa到大约1130kPa的压力范围。在一种或者多种实施方案中，管线333中的浙青质产物的溶剂浓度可以是从低至大约lwt%、大约5wt%、大约10wt%或者大约20wt%到高至大约50wt%、大约60wt%、大约70wt%或者大约80wt%。在一种或者多种实施方案中，管线133中的浙青质产物的API比重度数可以是从低至大约-15°、大约-10°或者大约-5°到高至大约5°、大约10°或者大约15°或者更高。在一种或者多种实施方案中，管线333中的浙青质产物的至少一部分可以经干燥和制粒。在一种或者多种实施方案中，管线333中的浙青质产物的至少一部分可以经气化来提供一种或多种气体产物，用于发电、工艺加热或者它们的组合。在一种或者多种实施方案中，管线333中的浙青质产物的至少一部分可以经燃烧或者转化来提供蒸汽、机械动力、电力或者它们的任意组合。所述一个或多个汽提器330可以包括适于选择性分离管线328中的浙青质以提供取道管线332的回收溶剂和取道管线333的浙青质产物的一个或多个系统、装置或者系统和/或装置的组合。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器330可以包括一种或多种内部结构，包括泡罩板、填料元件例如环形或者鞍形填料元件、规整填料或者它们的组合。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器330可以是没有内部结构的空心柱。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器330可以是一个或多个包括一种或多种内部结构的部分中空的柱。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器330的操作温度可以是大约30°C到大约600°C、大约100°C到大约550°C或者大约300°C到大约550°C。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器330可以在接近于O压力，例如在大约O.1 kPa下操作。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器330的操作压力可以是从低至大约30kPa、大约lOOkPa、大约500kPa或者大约IOOOkPa到高至大约 2500kPa、大约 3300kPa、大约 4000kPa 或者大约 4500kPa。再次提及所述一个或多个 浙青质汽提器320，从所述一个或多个浙青质汽提器320排出的位于管线322中的DAO混合物可以使用一个或多个热交换器345、348加热，来提供取道管线324的加热后的DAO混合物。在一种或者多种实施方案中，管线324中的加热后的DAO混合物的温度可以增加到高于所述溶剂的临界温度TQS。在一种或者多种实施方案中，管线324中的加热后的DAO混合物的温度可以是大约25°C到大约Tqs +150°C、大约Tas -100°c到大约 Tqs +100°C，或者大约 Tqs -50°c到大约 Tas +50°C。所述一个或多个热交换器345、348可以包括适于提高管线322中的DAO混合物的温度的一个或多个系统、装置或者系统和/或装置的组合。在一种或者多种实施方案中，热交换器345可以是再生型热交换器，其使用高温工艺物流来在引入到分离器350之前加热管线322中的DAO混合物。在一种或者多种实施方案中，回收溶剂可以取道管线352引入到热交换器345中，来加热取道管线322引入的DAO混合物。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个热交换器345、348的操作压力可以是大约101 kPa到大约Pas +2100kPa、大约101 kPa到大约Pas +1500kPa，或者大约101 kPa到大约Pas +700kPa。取道管线324的加热后的DAO混合物可以引入到所述一个或多个分离器350中，并且在其中选择性分离来提供取道管线352的回收溶剂和取道管线358的浓缩的DAO混合物。在一种或者多种实施方案中，管线352中的回收溶剂可以包含所述溶剂的第一部分，并且管线358中的浓缩的DAO混合物可以包含DAO和所述溶剂的余量。在一种或者多种实施方案中，管线352中的回收溶剂的溶剂浓度可以是从低至大约50wt%、大约70wt%或者大约85wt%到高至大约95wt%、大约98%、大约99%或者更高，并且余量是DA0。在一种或者多种实施方案中，在管线358内的浓缩的DAO混合物中，DAO浓度可以是从低至大约20wt%、40wt%或者大约50wt%到高至大约80wt%、大约90wt%、大约95wt%或者更高，并且余量是溶齐U。在一种或者多种实施方案中，管线358内的DAO混合物的API比重度数可以是从低至大约5°、大约10°、或者大约12°到高至大约20°、大约25°、大约30°或者更高。所述一个或多个分离器350可以包括适于分离取道管线322引入的DAO混合物来提供位于管线352中的回收溶剂和位于管线358中的浓缩的DAO混合物的一个或多个系统、装置或者系统和/或装置的组合。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个分离器350可以包括一种或多种内部结构，包括泡罩板、填料元件例如环形或者鞍形填料元件、规整填料或者它们的组合。在一种或者多种实施方案中，该一个或多个分离器350可以是没有内部结构的空心柱。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个分离器350可以是一个或多个包括一种或多种内部结构的部分中空的柱。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个分离器350的操作温度可以是大约15°C到大约600°C、大约15°C到大约500°C或者大约15°C到大约400°C。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个分离器350的操作压力可以是大约Pas -700kPa到大约Pas +2lOOkPa、大约Pqs -500kPa到大约Pqs +1500kPa,或者大约Pas -300kPa到大约Pqs +700kPa。 在一种或者多种实施方案中，管线358中的浓缩的DAO混合物的至少一部分可以导入到所述一个或多个汽提器360中，并且在其中选择性分离来提供取道管线362的回收溶剂和取道管线102的DAO溶液。在一种或者多种实施方案中，管线362中的回收溶剂可以包含所述溶剂的第一部分，并且管线102中的DAO产物可以包含DAO溶液，该溶液包括DAO和所述溶剂的余量。在一种或者多种实施方案中，管线362中的回收溶剂的溶剂浓度可以是大约70wt%到大约100wt%、大约85wt%到大约99. 9wt%或者大约90wt%到大约99. 9wt%或者更高，并且余量是DA0。在一种或者多种实施方案中，管线102中的DAO溶液的DAO浓度可以是大约50wt%到大约100wt%、大约60wt%到大约90wt%、大约70wt%到大约80wt%,或者大约77wt%,并且余量基本上为所述溶剂。在一种或者多种实施方案中，管线102，如图1和2所示其可以与FCC 101连接，中的DAO溶液在15. 6°C时的比重可以是大约O. 5到大约1. 5、大约O. 7到大约1. 3、大约O. 9到大约1. O、大约O. 96到大约O. 98，或者大约O. 9790。。在一种或者多种实施方案中，蒸汽，例如饱和或者过热的蒸汽，可以取道管线364引入到汽提器360中来进一步增强DAO与溶剂的分离。在一种或者多种实施方案中，管线364中的蒸汽压力可以是大约200kPa到大约2160kPa、大约300kPa到大约1375 kPa或者大约400kPa到大约1130kPa。所述一个或多个汽提器360可以包括适于分离管线358中的浓缩的DAO混合物来提供取道管线362的回收溶剂和取道管线102的DAO溶液的一个或多个系统、装置或者系统和/或装置的组合，如上文参见图1和2所述该DAO溶液可以输送到FCC 101。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器360可以包括一种或多种内部结构,包括但不限于泡罩板、填料元件例如环形或者鞍形填料元件、规整填料或者它们的组合。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器360可以是没有内部结构的空心柱。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器360可以是一个或多个包括一种或多种内部结构的部分中空的柱。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器360的操作温度可以是大约15°C到大约600°C、大约15°C到大约500°C或者大约15°C到大约400°C。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器360中的压力可以在接近于O压力，例如在大约O.1 kPa操作。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个汽提器360的操作压力可以是从低至大约30kPa、大约lOOkPa、大约500kPa或者大约IOOOkPa到高至大约2500kPa、大约3300kPa、大约4000kPa或者大约4500kPa。在一种或者多种实施方案中，管线332和362中的回收溶剂的至少一部分可以合并来提供取道管线338的再循环溶剂。虽然未示出，但是管线352中的回收溶剂的至少一部分可以与管线332中的回收溶剂的至少一部分和/或管线362中的回收溶剂的至少一部分合并来提供在管线338中的再循环溶剂。在一种或者多种实施方案中，管线338中的再循环溶剂可以是含有液体和蒸气二者的两相混合物。在一种或者多种实施方案中，管线338中的再循环溶剂的温度可以是大约30°C到大约600°C、大约100°C到大约550°C或者大约300°C到大约500°C。在一种或者多种实施方案中，管线338中的再循环溶剂可以使用一个或多个冷凝器335冷凝，来提供位于管线339中的冷凝溶剂。在一种或者多种实施方案中，管线339中的经冷却的溶剂的温度可以是从低至大约10°C、大约20°C或者大约30°C到高至大约100°C、大约200°C、大约400°C或者更高。管线339中的溶剂浓度可以是从低至大约80wt%、大约85wt%或者大约90wt%到高至大约95wt%、大约98wt%、大约99wt%或者更高。所述一个或多个冷凝器335可以包括适于降低管线338中的再循环溶剂的温度来提供取道管线339的冷凝溶剂的一个或多个系统、装置或者系统和/或装置的组合。在一种或者多种实施方案中，冷凝器335可以包括但不限于液体或者空气冷却的壳管式、板框式、翅片式和/或螺旋式冷却器设计。在一种或者多种实施方案中，冷却介质例如水、制冷剂、空气或者它们的组合可以用于从管线338中的再循环溶剂中除去必要的热。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个冷凝器335的操作温度可以是大约-20°C到大约Tas°C、大约-10°C到大约300°C，或者大约0°C到大约300°C。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个冷凝器335可以在接近于O压力，例如在大约O.1 kPa操作。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个冷凝器335的操作压力可以是大约30kPa到大约Pqs +700kPa，或者大约IOOkPa到 大约Pas +500kPa，或者大约IOOkPa到大约Pas +300kPa。在一种或者多种实施方案中，管线339中的冷凝溶剂的至少一部分可以储存在所述一个或多个储存器340中。所述一个或多个储存器340中的溶剂的至少一部分可以使用一个或多个泵392取道管线386再循环。管线386中的再循环溶剂可以与管线352中的回收溶剂的至少一部分合并来提供取道管线377的再循环溶剂。管线377中的再循环溶剂的第一部分可以再循环到混合器310中。管线377中的溶剂的第二部分可以取道管线378再循环到一个或多个外部系统，例如一个或多个溶剂脱水系统(未示出)。管线378中的再循环溶剂的温度可以通过使适量的加热或者冷却介质流过一个或多个热交换器375来调整。在一种或者多种实施方案中，取决于是否使用热交换器375，管线378或者379中的溶剂可以具有从低至大约10°C、大约20°C或者大约30°C到高至大约100°C、大约200°C、大约400°C或者更高的温度。所述一个或多个热交换器375可以包括液体或者空气冷却的壳管式、板框式、翅片式或者螺旋式冷却器设计。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个热交换器375的操作温度可以是大约_20°C到大约TQS°C、大约-10°C到大约300°C或者大约0°C到大约300°C。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个冷凝器375可以在接近于O压力，例如在大约O.1 kPa操作。在一种或者多种实施方案中，所述一个或多个冷凝器375的操作压力可以是大约30kPa到大约P。』+700kPa，或者大约IOOkPa到大约Pas +500kPa，或者大约 IOOkPa 到大约 Pas +300kPa。在一种或者多种实施方案中，管线333中的浙青质产物可以引入到一个或多个后处理过程390中来提供取道管线363的一种或多种最终的浙青质产物。另外参见图1和2，在一种或者多种实施方案中，管线333中的浙青质产物的全部或者一部分可以在一个或多个燃烧和/或热回收系统390中燃烧来向ADU 310、VDU 320、管线118中的蒸汽和/或催化裂化系统100提供热和/或蒸汽。在一种或者多种实施方案中，可以使用所述蒸汽来提供溶剂萃取系统230所需的热能的至少一部分，来提供激励(stimulation)另外的粗烃所需的蒸汽的至少一部分例如通过SAGD，来提供所需电能的至少一部分例如通过使用一个或多个蒸汽涡轮发电机，或者它们的任意组合。在一种或者多种实施方案中，管线333中的浙青质产物的全部或者一部分可以引入到一个或多个处理过程390中，来提供取道管线363的一种或多种最终的浙青质产物。在一种或者多种实施方案中，处理过程390可以包括将存在于管线333内的浙青质产物中的浙青质的全部或者一部分制粒。各种制粒方法描述在美国专利7101499 ；6499979 ；6361682 ；6331245 ；4931231和3847751中，各自的全部内容均通过引用以不与本发明相矛盾的程度并入本文。在一种或者多种实施方案中，取道管线333引入到处理过程390中的浙青质产物的至少一部分可以用于产生取道管线363的一种或多种烃基催化剂。用于生产一种或多种烃催化剂的各种方法公开在美国专利5288681和5171727中，二者的全部内容均通过引用以不与本发明相矛盾的程度并入本文。在一种或者多种实施方案中，取道管线333引入到处理过程390中的浙青质产物的至少一部分可以用于产生一种或多种浙青基的建筑产品。生产浙青建筑产品的方法公开在美国专利6899839中，其全部内容通过引用以不与本发明相矛盾的程度并入 本文。在一种或者多种实施方案中，引入到处理过程390中的浙青质产物的至少一部分可以气化来产生取道管线363的氢气、一氧化碳、二氧化碳或者它们的任意组合。气化浙青质烃的方法公开在美国专利6773630中，其全部内容通过引用以不与本发明相矛盾的程度并入本文。在一种或者多种实施方案中，取道管线333引入到处理过程390中的浙青质产物的至少一部分可以转化来提供取道管线363的一种或多种烯烃。用于将浙青质烃转化成烯烃的方法公开在美国专利6303842中，其全部内容通过引用以不与本发明相矛盾的程度并入本文。实施例:
前文讨论可以参考下面的非限定性实施例来进一步描述。参考图1-3，如表I所示，与设计用于渣油加工的FCC单元中所加工的典型的加氢脱硫常压渣油相比，来源于真空渣油的DAO具有相对更高的粘度和温度沸点(“TBP”)。在表I所示的实施例中，来自真空渣油的DAO来源于阿拉伯轻原油，其至少在VDU例如VDU220中蒸馏，并且渣油通过溶剂萃取系统230脱浙青。来源于真空渣油的烃的汽化会对具有操作温度为例如低于550°C的提升管120的FCC 101提出挑战，因为来源于真空渣油的DAO的大部分具有高于这个操作温度的沸点。此外，高粘度降低了通过例如喷嘴的雾化。此外，在这样的高粘度时，将烃引导通过管线102和通过任何附连到其上的装置会存在困难。
权利要求
1.加工烃的方法，其包括 将包含脱浙青油的第一烃与再循环的烃产物合并产生合并的烃； 使该合并的烃裂化产生裂化的烃产物；以及 将该裂化的烃产物的至少一部分再循环来提供所述再循环的烃产物，其中该再循环的烃产物包含循环油产物、石脑油产物或者它们的组合。
2.权利要求1的方法，其中所述循环油是轻质循环油、重质循环油、中级循环油、油浆、澄清油或者倾析油。
3.权利要求1的方法，其中所述循环油产物在大约15°C的密度是大约0.8g/cm3至大约1. lg/cm3。
4.权利要求1的方法，其中所述石脑油产物在大约15°C的密度是大约0.6g/cm3至大约 0. 9g/cm3。
5.权利要求1的方法,其中所述合并的烃包含大约25wt%至大约55wt%的再循环的烃。
6.权利要求1的方法，其中所述合并的烃的50vol%蒸馏温度小于大约600°C。
7.权利要求6的方法，其中所述合并的烃在大约40°C的粘度是大约IOOcSt至大约675cSto
8.权利要求1的方法，其进一步包括将蒸汽引入到所述合并的烃中来产生包含大约5wt%至10wt%的蒸汽的混合物。
9.权利要求1的方法，其中所述再循环的烃的最终沸点是大约350°C至大约400°C且初始沸点是大约150°C至大约250°C。
10.权利要求1的方法，其中所述再循环的烃产物进一步包含密度为大约0.9g/cm3至大约1. 15g/cm3的澄清油。
11.权利要求1的方法，其中所述脱浙青油的初始沸点是大约375°C至大约425°C，最终沸点高于大约800°C，在40°C的粘度是大约IOOOcSt至大约lOOOOOcSt且康氏残炭是大约3.0wt% 至大约 14. 0wt%o
12.权利要求11的方法，其中所述合并的烃的粘度小于所述脱浙青油的粘度的大约50%。
13.加工烃的方法，其包括 使回收自真空塔底渣油的脱浙青油裂化来产生烃产物； 将该烃产物的至少一部分转向，其中该烃产物的所述至少一部分包含密度为大约0.6g/cm3至大约0. 9g/cm3的石脑油； 在裂化所述脱浙青油之前，将经转向的所述烃产物的所述至少一部分与该脱浙青油合并；以及 在裂化所述脱浙青油之前，将蒸汽引入到该脱浙青油中。
14.权利要求13的方法，其中经转向的所述产物的所述至少一部分进一步包含密度为大约0. 8g/cm3至大约1. lg/cm3的轻质循环油。
15.权利要求13的方法，其中在将所述烃产物的所述至少一部分与脱浙青油合并之后，所形成的合并的烃包含大约35wt%至大约50wt%的所述烃产物。
16.用于加工烃的系统，其包括 包括产物输出管线的流化催化裂化器，其中该流化催化裂化器配置为产生导入该产物输出管线的烃产物； 流体偶联到溶剂脱浙青系统和所述流化催化裂化器的FCC输入管线，其中经由该FCC输入管线将脱浙青油溶液从溶剂脱浙青系统导入到流化催化裂化器中；和 流体偶联到所述产物输出管线和所述FCC输入管线的产物再循环管线，其中经由该产物再循环管线将所述烃产物的一部分从产物输出管线导入到FCC输入管线，并且将其与所述脱浙青油溶液合并，其中导入到产物再循环管线中的所述烃产物的所述部分包含循环油、轻质石脑油、重质石脑油或者它们的组合。
17.权利要求16的系统，其进一步包括配置为接收烃和产生真空塔底渣油的真空蒸馏单元，其中所述溶剂脱浙青系统流体偶联到该真空蒸馏单元，所述溶剂脱浙青系统配置为接收所述真空塔底渣油和将所述脱浙青油溶液供给到所述流化催化裂化器。
18.权利要求16的系统，其进一步包括流体连接到所述FCC输入管线的蒸汽输入管线，其中将蒸汽流引导通过该蒸汽输入管线并导入FCC输入管线，并且将其与所述脱浙青油溶液合并，其中所述蒸汽流构成所述脱浙青油溶液的大约5wt%到大约10wt%。
19.权利要求16的系统，其中 所述重质石脑油的最终沸点是大约195°C至大约220°C且初始沸点是大约35°C至大约50 0C ； 所述轻质石脑油的最终沸点是大约65°C至大约90°C且初始沸点是大约65°C至大约80 0C ;和 所述循环油的最终沸点是350°C至大约400°C且初始沸点是大约190°C至大约205°C。
20.权利要求19的系统，其中 所述脱浙青油溶液的50vol%蒸馏温度是大约625°C至大约725°C ;和 所述流化催化裂化器进一步包括流体连接到所述FCC输入管线的提升管，其中该提升管的操作温度是大约500°C至大约600°C。
全文摘要
用于加工烃的系统和方法。该方法的一种或多种实施方案包括将包含脱沥青油的第一烃与再循环的烃产物合并产生合并的烃，使该合并的烃裂化产生裂化的烃产物，以及将该裂化的烃产物的至少一部分再循环来提供所述再循环的烃产物，其中该再循环的烃产物包含循环油产物、石脑油产物或者它们的组合。
文档编号C10C1/18GK103038318SQ201180038515
公开日2013年4月10日 申请日期2011年6月7日 优先权日2010年6月10日
发明者P.K.尼库姆, V.K.帕特尔 申请人:凯洛格·布朗及鲁特有限责任公司