及与两个凹部72中的任意一个相连且形成突出部77的接触区域79。此外，也可以使非接触区域78与接触区域79的位置关系相反，但在非接触区域78处于凹部72侧的情况下，凸部82没有进入凹部72至其根部。由此，为了增大由凸部82所产生的紧固力，优选将接触区域79设置于凹部72侧。虽然能够任意地设定非接触区域78与接触区域79的面积比，但优选接触区域79的面积比非接触区域78的面积小。即，优选为:在一个分割铁芯74的外周面71的切槽73与两个凹部72中的每一个之间的区域内，接触区域79所占的比例低于50 %。
[0098]优选定子41的外周面71整体中的接触区域79所占的比例在30%以下。在本实施方式中，相对于定子铁芯43整体的角度，分割铁芯74的角度为360°/9 = 40°。由此，若一个分割铁芯74的外周面71中的切槽73与一侧的凹部72之间的区域所包含的接触区域79的角度为40° X0.3/2 = 6°以下，则定子41的外周面71整体中的接触区域79所占的比例在30%(=6°X2X9/360° X 100)以下。为了更加可靠地固定定子41，优选定子41的外周面71整体中的接触区域79所占的比例在1%以上。在本实施方式中，若一个分割铁芯74的外周面71中的切槽73与一侧的凹部72之间的区域所包含的接触区域79的角度在40° X 0.0I/2 = 0.2°以上，则定子41的外周面71整体中的接触区域79所占的比例在I % ( = 0.2° X 2 X 9/360° X 100)以上。为了切实地兼顾定子41可靠的固定以及定子41的内径真圆度的提高，最优选定子41的外周面71整体中的接触区域79所占的比例在3?15%。在本实施方式中，若一个分割铁芯74的外周面71中的切槽73与一侧的凹部72之间的区域所包含的接触区域79的角度在40° X0.03/2 = 0.6°以上且在40° X0.15/2 = 3°以下，则定子41的外周面71整体中的接触区域79所占的比例为3?15%。这里，为了简化说明，使定子铁芯43的轴向的长度一致，并且在“角度”为N倍时，使相当于“所占比例”的“面积”也为N倍。“角度”也可以认为是圆周方向的长度。
[0099]一个突出部77从定子41的外周面71突出的长度可以是任意的长度。一个突出部77从定子41的外周面71突出的长度是相对于一个非接触区域78而与该非接触区域78邻接的接触区域79向定子铁芯43的径向突出的长度，是图9中以P所表示的尺寸。
[0100]在本实施方式中，电动机40的定子41通过热压配合而嵌入密闭容器20的内侧，从而密闭容器20的内周面81与突出部77接触。在仅通过热压配合将电动机40的定子41固定于密闭容器20的内侧的情况下，定子铁芯43的内径真圆度会变差，从而使定子41与转子42之间的气隙变得不均匀，有可能会引起磁失衡音。但是，在本实施方式中，在电动机40的定子41与密闭容器20的相互对应的多个部位，两个凸部82进入两个凹部72而夹持电动机40的定子41的形成有切槽73的部分，因此能够降低通过热压配合而进行的固定的程度。即，在定子铁芯43的外周面71，能够使通过热压配合而形成的紧固部位仅留在接触区域79。假设不存在非接触区域78，则即使采用如下结构，S卩:分割铁芯74的外周面71的切槽73与两个凹部72中的每一个之间的区域整体与密闭容器20的内周面81接触，其与仅通过热压配合将电动机40的定子41固定于密闭容器20的内侧的结构相比，也能够减小通过热压配合而形成的紧固部位的面积。因此，能够提尚定子铁芯43的内径真圆度，从而能够抑制磁失衡首的广生。此夕卜，也可以通过冷装将电动机40的定子41嵌入密闭容器20的内侧。
[0101]在本实施方式中，两个凹部72分开配置于多个分割铁芯74各自的圆周方向上的中央位置的两侧。此外，在图9中，表示分割铁芯74的圆周方向上的中央位置的中心线由点划线D来表示。
[0102]* * *步骤的说明* * *
[0103]作为压缩机12的制造方法亦即本实施方式所涉及的压缩机制造方法所具备的工序，存在如下的工序。
[0104].收纳工序:将压缩机构30收纳于密闭容器20的内侧的工序。
[0105].设置工序:将电动机40的定子41设置于密闭容器20的内侧的工序。
[0106].加工工序:对密闭容器20的内周面81的圆周方向上的多个部位进行加热，并对加热后的多个部位进行加工，从而形成进入两个凹部72的两个凸部82的工序。
[0107].固定工序:使两个凸部82热收缩而利用两个凸部82来夹持电动机40的定子41的形成有切槽73的部分，从而将电动机40的定子41固定于密闭容器20的内侧的工序。
[0108]按照收纳工序、设置工序、加工工序、固定工序的顺序来实施上述四个工序。
[0109]以下，对加工工序以及固定工序进行说明。
[0110]图10、图11以及图12是用于将电动机40的定子41固定于密闭容器20的内侧的各工序中的电动机40的定子41以及密闭容器20的局部剖视图。此外，在图10、图11以及图12中，省略了表示剖面的阴影线。
[0111]在加工工序中，如图10所示，在密闭容器20的外周面83中，在以与各固定部76的两个凹部72之间的中心位置对应的位置为中心的一定的范围内，从密闭容器20的外侧对密闭容器20中的与各固定部76对置的部分进行局部加热。在通过加热使密闭容器20热膨胀后，如图11所示，从密闭容器20的外侧朝向两个凹部72笔直地对按压夹具91进行按压。具体而言，将具有比凹部72的宽度稍小的宽度且端面为四边形状的平坦面的按压夹具91的两个前端部92同时向两个凹部72按压。由此，如图12所示，在密闭容器20的外周面83，形成有与按压夹具91的前端部92宽度相等的加工孔84。在密闭容器20的内周面81形成有进入两个凹部72的两个凸部82。即，形成有具有两个铆接点的铆接部85。相对于三个固定部76中的每一个，分别使用一个按压夹具91。即，使用三个按压夹具91来形成三个铆接部85。将三个按压夹具91几乎同时按压于定子铁芯43的外周面71的三个部位，从而形成三个铆接部85。
[0112]在固定工序中，如图12所示，冷却热膨胀的密闭容器20。若密闭容器20冷却，则两个凸部82因热收缩而被朝向加热的范围的中心吸引。因此，利用两个凸部82，将固定部76的接近的两个凹部72沿圆周方向紧固。由此，包括定子铁芯43的电动机40的定子41被固定于密闭容器20。由于不像现有的利用热压配合的固定方法那样借助径向的力来固定电动机40的定子41，而是借助圆周方向的力来固定电动机40的定子41，所以能够减小施加于定子铁芯43的应变。
[0113]图13是图12的E向视图。即，图13是从图12所示的E方向观察密闭容器20的外周面83的图。
[0114]如图13所示，在加工工序中，对密闭容器20进行局部加热，由此，例如在圆形的加热范围93内，通过热的影响而使密闭容器20软化。若在加热范围93内对按压夹具91的两个前端部92进行按压，则在密闭容器20的外周面83形成接近的两个加工孔84。在密闭容器20的内周面81的对应的位置形成两个凸部82。在固定工序中，密闭容器20冷却，从而两个凸部82被朝向加热中心94吸引。
[0115]* * *效果的说明* * *
[0116]以下，对本实施方式所起到的效果进行说明。
[0117]在本实施方式中，形成于压缩机12的密闭容器20的两个凸部82进入形成于压缩机12的电动机40的定子41的两个凹部72，从而夹持上述两个凹部72之间的形成有切槽73的部分，由此将电动机40的定子41固定于密闭容器20的内侧。由于存在切槽73，从而对成为损失的重要因素的应力集中进行缓解。另外，在定子41的外周面71的切槽73与两个凹部72中的每一个之间的区域，形成有比定子41的外周面71的其他区域更朝径向外侧突出的突出部77。代替定子41的外周面71整体与密闭容器20的内周面81接触的情况，使突出部77与密闭容器20的内周面81接触，从而提高定子41的内径真圆度。因此，根据本实施方式，能够抑制电动机效率的降低。
[0118]根据本实施方式，通过将电动机40的定子41的铁损的产生以及内径真圆度的变差抑制为最小限度，从而能够获得电动机效率高且噪声小的密闭型电动压缩机。能够提供如下电气效率优良的密闭型电动压缩机，其即使长期使用，也不会产生由电动机40的定子41的松动而引起的噪声或振动的增加等不良状况，因而可靠性高，并能够减小由定子41的应力集中而产生的铁损。
[0119]根据本实施方式，利用密闭容器20的接近的两个凸部82使电动机40的定子41的两个凹部72之间产生足够的夹持力，