20°C ±2°C环境下以IHz的周期反复 压缩恢复直至成为处理前厚度的50%厚度，将8万次后的试样静置30分钟后，将利用（5) 记载的方法测定的50%压缩时硬度作为处理后载荷（b)。通过式（b) Aa) X 100算出50% 恒定位移反复压缩后的50%压缩时硬度保持率：单位％ (η = 3的平均值）。
[0071] (8) 50 %恒定位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率
[0072] 将试样切断成30cmX 30cm的尺寸，利用（2)记载的方法测定处理前的厚度。将测 定了厚度的样品利用（5)记载的方法测定的25%压缩时硬度作为处理前载荷（c)。然后， 利用Shimadzu Corporation制造的Servopulser，在20°C ±2°C环境下以IHz的周期反复 压缩恢复直至成为处理前厚度的50%厚度，将8万次后的试样静置30分钟后，将利用（5) 记载的方法测定的25%压缩时硬度作为处理后载荷（d)。通过式（d) Ac) X 100算出50% 恒定位移反复压缩后的25%压缩时硬度保持率：单位％ (η = 3的平均值）。
[0073] (9)滞后损耗
[0074] 将试样切断成30cmX3〇Cm的尺寸，在20°C ±2°C的环境下，以无载荷静置24 小时后，通过处于20 °C ±2°C的环境下的ORIENTEC Co. ,Ltd.制造的Tensilon并使用 (p200mm、厚度3mm的加压板，以IOmm/分钟的速度开始压缩试样的中心部，测量载荷达到 5N时的厚度，将其作为硬度计厚度。将此时的加压板的位置作为零点，以速度IOOmm/分钟 压缩至硬度计厚度的75%，无滞留时间（no hold time)地以同一速度将加压板返回至零 点（第一次应力应变曲线）。然后，无滞留时间地以速度IOOmm/分钟压缩至硬度计厚度的 75%，无滞留时间地以同一速度返回至零点（第二次应力应变曲线）。
[0075] 将第二次压缩时应力曲线所示的压缩能量作为（WC)、将第二次除压时应力曲线所 示的压缩能量作为（wc '），依照下述式求出滞后损耗。
[0076] 滞后损耗（％ ) = (WC-WC '）/WCX100
[0077] WC = J PdT(从0%压缩至75%时的功）
[0078] WC '= J PdT (从75%除压至0%时的功）
[0079] 简单而言，得到例如图1那样的应力应变曲线后，可以通过利用电脑的数据解析 而算出。此外，也可以将斜线部分的面积作为WC，将网格部分的面积作为WC '，由切除后的 部分的重量求出其面积比。（η = 3的平均值）
[0080] (10)每单位重量的接合点数
[0081] 首先，将试样以长度方向5cmX宽度方向5cm的尺寸、以包含试样表层面2个面且 不包含试样耳部的方式切断成长方体形状，制作单个片。接着，测定该单个片的4角的高度 后，求出体积（单位 ：cm3)，将试样的重量（单位：g)除以体积，从而算出表观密度（单位：g/ cm3)。接着，计数该单个片的接合点的数量，将该数量除以单个片的体积，从而算出每单位 体积的接合点数（单位：个/cm 3)，将每单位体积的接合点数除以表观密度，从而算出每单 位重量的接合点数（单位：个/g)。需要说明的是，接合点设为2条线条之间的熔合部分， 通过拉伸2条线条而剥离熔合部分的方法测量接合点数。此外，每单位重量的接合点数为 η = 2的平均值。此外，在试样的长度方向或宽度方向上表观密度为0. 005g/cm3以上的带 状的具有疏密差的试样的情况下，以密的部分与疏的部分的分界线为单个片的长度方向或 宽度方向的中间线的方式切断试样，通过同样的方法测量每单位重量的接合点数（η = 2)。
[0082] 实施例
[0083] [实施例1]
[0084] 作为聚酯系弹性体，将对苯二甲酸二甲酯（DMT)和1，4- 丁二醇（1，4-BD)与少量 催化剂一起投入，通过常规方法进行酯交换后，添加聚四亚甲基二醇（PTMG)，且升温減压 使其缩聚，从而生成聚醚酯嵌段共聚弹性体，接着添加抗氧化剂2%并混炼后进行造粒，在 50°C下真空干燥48小时，将所得的热塑性弹性树脂原料的配方示于表1。
[0085] 在宽度方向1050mm、厚度方向的宽度为45mm的喷嘴有效面上，将孔口的形状设为 外径2mm、内径1.6mm、且三重桥（triple bridge)的中空形成性截面，并将该孔口形成孔 间间距为5_的交错排列，利用该喷嘴，将所得的热塑性弹性树脂（A-I)在熔融温度230°C 下，以单孔喷出量为2. 4g/分钟的速度向喷嘴下方喷出，经过设置在喷嘴正下方的长度 30mm的保温区域，在喷嘴面28cm下方配置30°C冷却水，将宽度150cm的不锈钢制的环形网 (endless net)、以平行地开口宽度40mm间隔按照一对牵引输送网局部露出于水面上的方 式配置，在该水面上的输送网为未利用红外线加热器加热而表面温度40°C的网上，使该熔 融状态的喷出线状弯曲而形成环，使接触部分熔合，同时形成三维网状结构，一边用牵引输 送网夹着该熔融状态的网状体的两面一边以每分钟I. 2m的速度向30°C的冷却水中牵引使 其固化而将两面平坦化后，切断成规定的尺寸，在ll〇°C热风中进行15分钟干燥热处理，从 而得到网状结构体。将所得的由热塑性弹性树脂形成的网状结构体的特性示于表2。
[0086] 对于所得的网状体，由截面形状为三角饭团型的中空截面、中空率为34%、纤 度为3300分特的线条形成，表观密度为0. 038g/cm3，表面平坦化的厚度为38mm，70 °C 压缩残余应变为12. 2%，50%恒定位移反复压缩残余应变为3. 3%，25%压缩时硬度为 1281^~20〇111?1，5〇%压缩时硬度为241凡>20〇111111，5〇%恒定位移反复压缩后的 50%压缩时硬度保持率为90. 5%，50%恒定位移反复压缩后的25 %压缩时硬度保持率为 90. 8%，滞后损耗为27. 2%，每单位重量的接合点数为134. 4个/g。将所得的网状结构体 的特性示于表2。所得的网状结构体满足本发明的特征，为反复压缩耐久性优异的网状结构 体。
[0087] [实施例2]
[0088] 在喷嘴正下方未设置保温区域，将单孔喷出量设为4g/分钟，将牵引速度设为 I. 5m/分钟，将喷嘴面-冷却水距离设为28cm，将宽度150cm的不锈钢制环形网设为平行地 开口宽度为41mm，以将输送网的表面温度设为120°C的方式利用红外线加热器进行加热， 除此之外，与实施例1同样进行操作，对于所得的网状结构体，由截面形状为三角饭团型的 中空截面、中空率为35%、纤度为2800分特的线条形成，表观密度为0. 052g/cm3,表面平坦 化的厚度为41mm，70°C压缩残余应变为18. 6%，50%恒定位移反复压缩残余应变为2. 9%， 25%压缩时硬度为220N/(p200mm，： 50%压缩时硬度为433N/(p200mm，50%恒定位移 反复压缩后的50%压缩时硬度保持率为99. 6%，50%恒定位移反复压缩后的25%压缩时 硬度保持率为92. 8%，滞后损耗为26. 5%，每单位重量的接合点数为322. 2个/g。将所得 的网状结构体的特性示于表2。所得的缓冲物满足本发明的特征，为反复压缩耐久性优异的 网状结构体。
[0089] [实施例3]
[0090] 在喷嘴正下方未设置保温区域，将纺丝温度设为230°C，将单孔喷出量设为2. Sg/ 分钟，将宽度150cm的不锈钢制的环形网设为平行地开口宽度为36mm，将水面上的输送网 设为未利用红外线加热器加热而表面温度为40°C的网，将冷却水温度设为80°C，除此之 外，与实施例1同样进行操作，对于所得的网状结构体，由截面形状为三角饭团型的中空截 面、中空率为30%、纤度为3000分特的线条形成，表观密度为0. 043g/cm3,表面平坦化的厚 度为35mm，70°C压缩残余应变为17. 9%，50%恒定位移反复压缩残余应变为4. 4%，25%压 缩时硬度为155祕$20〇111111，5〇%压缩时硬度为270^)20〇111〇1，5〇%恒定位移反复压 缩后的50%压缩时硬度保持率为93. 9%，50%恒定位移反复压缩后的25%压缩时硬度保 持率为90. 3%，滞后损耗为27. 0%，每单位重量的接合点数为237. 5个/g。将所得的网状 结构体的特性示于表2。所得的缓冲物满足本发明的特征，为反复压缩耐久性优异的网状结