[0038] (2)f凡能显著地改善普通低碳低合金钢的焊接性能。
[0039] 8、铌在钢中的作用 (1)铌和碳、氮、氧都有极强的结合力，并与之形成相应的极为稳定的化合物，因而能细 化晶粒，降低钢的过热敏感性和回火脆性。
[0040] (2)有极好的抗氢性能。
[0041] (3)银能提尚钢的热强性 9、铝在钢中的作用 (1)用作炼钢时的脱氧定氮剂，细化晶粒，抑制低碳钢的时效，改善钢在低温时的韧性， 特别是降低了钢的脆性转变温度。
[0042]实施例2: -种采煤机摇臂的铸造工艺，所述的摇臂本体按质量百分比由下表中的 元素成分组成如下表所示(其余为Fe):
实施例3: -种采煤机摇臂的铸造工艺，所述的摇臂本体按质量百分比由下表中的元素 成分组成如下表所示(其余为Fe):
实施例4:经申请人试验发现，当力学机械性能如下表所示时，其工作效果和使用寿命 最为优越：
实施例5:所述摇臂本体的热处理工艺，依次包括以下步骤； a、 首次正火:如附图1所示，是将摇臂本体先在7小时内加温至930°C，并保温6小时，空 冷至常温； b、 二次正火:如附图2所示，再在8小时内加温至950°C，并保温8小时，先在半小时内风 冷至500°C，再风冷至常温； c、 淬火:如附图3所示，在6小时内加温至890°C，并保温4小时，再淬火（即冷却)至常温； d、 回火:如附图4所示，在8小时内加温至600°C，并保温10小时，再淬火至常温。
[0043] 实施例6:所述摇臂本体的热处理工艺，依次包括以下步骤； a、 首次正火:如附图5所示，是先在8小时内加温至950°C，并保温7小时，空冷至常温； b、 二次正火:如附图6所示，再在7小时内加温至930°C，并保温6小时，要求在半小时内 风冷至300°C，继续风冷至常温;所述的风冷是在铸件保温期完成后，将其置于炉外空气冷 却的基础上增加大功率风机进行吹风，提高铸件冷却速度。
[0044] c、淬火:如附图7所示，在7小时内加温至900°C，并保温4小时，再淬火至常温;淬火 过程中淬火介质温度控制在20~40°C，淬火过程中为防止介质温度超过40°C从而影响铸件 淬火的效果，通过室外1500m3水循环冷却系统进行不间断的循环冷却，以确保淬火介质在 最佳温度内。
[0045] d、回火:如附图8所示，在8小时内加温至600°C，并保温10小时，再炉冷至常温。
[0046] 实施例7: -种采煤机摇臂的铸造工艺，如附图9-12所示，所述的采煤机摇臂包括 摇臂本体1，摇臂本体1下方设有电机筒2,摇臂本体1上设有间隔设置齿轮腔4,摇臂本体从 右至左依次设有一轴位置1-1的电机轴，二轴位置1-2、三轴位置1-3、四轴位置1-4、五轴位 置1-5和六轴位置1-6的齿轮腔3;摇臂本体1的外侧开设有凹下20mm的水道5。该工艺采用分 型面在摇臂本体上方的立铸工艺;在所述的电机筒2侧边的二轴位置的齿轮腔上方设置有 圆柱体状冒口 6,铸死冒口 6下方的齿轮腔，再在齿轮腔泥芯中间做出补缩通道，使二轴位置 的热节能及时补缩，如附图12所示，冒口下方的齿轮腔被铸死，并在齿轮腔泥芯中间做出补 缩通道，使下面热节能及时补缩。待铸件浇铸、冷却后，在该齿轮腔一侧开口 7,利用44开口 切割修整齿轮腔内腔，最后采用等壁厚钢板的焊堵工艺进行封口，并将冒口6去除即得成 品。在摇臂本体的三轴位置至六轴位置的中间部位，设置外冷铁8，制造末端区，以形成顺序 凝固条件。冷铁高度为下壁厚1 · 5倍以上，敷砂10mm，间隔30-50mm，图示工艺模拟，表示超声 波检测报告或数据报告。本工艺铸件收缩率长向（平行为分型线长尺寸方向）取1.7%。由于 调质过程中速冷定型特性，铸件调质后1-7轴尺寸会比调质前增大，为了抵消此影响，在铸 造工艺上减少了 0.3%收缩率。这样在铸造出来的毛坯比设计尺寸略小，粗加工时要计算并 减去调质涨大量，同样道理，行星头电机筒粗加工留加工余量时也要计算并抵消调质涨大 量，以最终获得尺寸精准的铸件。在摇臂本体的五轴位置的两侧增加补贴至下壁，补贴部分 将相应位置的水道槽铸死，使铸件上、下部分连通，保证铸件的顺序凝固；在后续加工时，再 将水道槽加工成型。
【主权项】
1. 高强度采煤机摇臂的热处理工艺，其特征在于，依次包括以下步骤； a、 首次正火:将采煤机摇臂先在7-9小时内加温至930-970°C，并保温5-8小时，空冷至 常温； b、二次正火:再在6-8小时内加温至910-950°C，并保温5-8小时，风冷至常温； c、 淬火:在6-8小时内加温至880-920°C，并保温4-6小时，再淬火至常温； d、 回火:在7-9小时内加温至580-620°C，并保温6-12小时，再淬火至常温。2. 根据权利要求1所述的热处理工艺，其特征在于，其热处理工艺依次包括以下步骤； a、 首次正火:是先在7-9小时内加温至940-960°C，并保温6-7小时，空冷至常温； b、二次正火:再在6-8小时内加温至920-940°C，并保温6-7小时，风冷至常温； c、 淬火:在6-8小时内加温至890-910°C，并保温4-5小时，再淬火至常温； d、 回火:在7-9小时内加温至590-610°C，并保温9-11小时，再淬火至常温。3. 根据权利要求2所述的热处理工艺，其特征在于，其热处理工艺依次包括以下步骤； a、 首次正火:是先在8小时内加温至950°C，并保温7小时，空冷至常温； b、二次正火:再在7小时内加温至930°C，并保温6小时，风冷至常温； c、 淬火:在7小时内加温至900°C，并保温4小时，再淬火至常温； d、 回火:在8小时内加温至600°C，并保温10小时，再淬火至常温。4. 根据权利要求1-3任一项所述的热处理工艺，其特征在于，所述的风冷是指在半小时 内冷却至300°C以下，停止吹风。5. 根据权利要求1-3任一项所述的热处理工艺，其特征在于，所述的淬火是将铸件加热 到临界温度Ac3或Acl以上温度，保温一段时间，使之全部或部分奥氏体化，然后以大于临界 冷却速度的冷速快冷到Ms以下进行马氏体或贝氏体转变的热处理工艺。6. 根据权利要求1-3任一项所述的热处理工艺，其特征在于，所述的采煤机摇臂按质量 百分比由以下组分组成：0·2%-0·3%C、0·2%-0·6%Si、0·5%-1·0%Mn、S0·015%S、S0·015%P、 0·4%-l·3%Cr、0·8%-l·2%Ni、0·2%-0·4%Mo、0·01%-0·03%RE、$ 0·08%V、0·01%-0·07%A1、 0·08%-0·15%Ti，其余为Fe，合计 100%。7. 根据权利要求6所述的热处理工艺，其特征在于，按质量百分比由以下组分组成： 0·24%C、0·3%Si、0·6%Mn、1·3%Cr、0·8%Ni、0·4%Mo、0·02%RE、0·04%A1、0·l%Ti，其余为Fe，合 计100%。8. 根据权利要求1-3任一项所述的热处理工艺，其特征在于，所述的摇臂本体的性能参 数为:抗拉强度2 285Mpa，屈服强度2 495Mpa，延伸率2 14%，断面收缩率2 30%，冲击功2 35J〇9. 根据权利要求8所述的热处理工艺，其特征在于，其性能参数为：抗拉强度2 830 Mpa，屈服强度2 650Mpa，延伸率2 14%，断面收缩率2 30%，冲击功2 40J。10.根据权利要求9所述的高强度采煤机摇臂的新材质，其特征在于，其性能参数为:抗 拉强度938Mpa，屈服强度838Mpa，延伸率18%，断面收缩率51%，冲击功141J。
【专利摘要】<b>本发明公开了一种摇臂的热处理工艺。本发明</b><b>依次包括以下步骤；a、首次正火：将</b><b>采煤机摇臂先</b><b>在7-9小时内加温至930-970℃，并保温5-8小时，空冷至常温；b、二次正火：再在6-8小时内加温至910-950℃，并保温5-8小时，风冷至常温；c、淬火：在6-8小时内加温至880-920℃，并保温4-6小时，再淬火至常温；d、回火：在7-9小时内加温至580-620℃，并保温6-12小时，再淬火至常温。</b><b>本发明可以大幅提高产品性能，其中抗拉强度可达到938MPa、屈服强度可达到838MPa、延伸率可达到14%，断面收缩率可达到30%，冲击功可达到141J，而且本发明还细化了晶粒，使得晶粒度达到10级，在提高强度的同时，进一步地提高了产品的韧性。</b>
【IPC分类】C21D6/00, C21D9/00, C21D1/18, C21D1/28
【公开号】CN105463164
【申请号】CN201510915559
【发明人】周志刚, 郭锐, 杨斌, 李 东, 俞冬冬
【申请人】湖州中联机械制造有限公司
【公开日】2016年4月6日
【申请日】2015年12月10日