专利名称：一种选择高模量层粘结剂的方法
技术领域：
本发明涉及道路的建造。更具体地，本发明涉及一种选择用于建造道路的高模量层的沥青粘结剂(asphalt binder)的方法。更进一步地，本发明涉及制备一种用于道路的高模量层的粘结剂，该粘结剂通过将硬沥青粘结剂和软沥青粘结剂混合在一起而制得。
背景技术：
道路的基层(base layer)必须足够硬以阻止其在高交通负荷下发生严重弯曲或挠曲变形。其还必须能恰当地分配和分散施加给道路系统的路基的载荷。最常采用的一种控制基层中的挠曲量并确保其分配载荷的能力的方法是增加路面结构的总厚度。该方法的缺陷是造价很高。如果将路面的横断面设计得比较薄，造价可以降低，但是这样通常会增加用常规材料铺筑成的道路的路面结构的挠曲并且导致其很快就发生疲劳损坏。
另外一种铺筑具有良好性能的路面层的方法是选择合乎需要的粘结剂。选择出的粘结剂在特定的温度下具有特定的针入度，例如在25℃时其针入度为0-20dmm。然而，仅仅依靠粘结剂的针入度并不能充分地预测正在筑造的路面层的性能。尤其是，针入度本身不能充分满足(capture)使弯曲硬度(bending stiffness)最大化所需的硬度和使得不必首先考虑热开裂而所需的最小低温柔韧性。
另一个选择粘结剂的方法是测量其在50℃和更高温度下的复数剪切模量。现在用来评定用以抵抗永久变形的沥青粘结剂的性能的工业惯例的协议是战略高速公路研究规划(SHRP)性能等级(PG)分类法(AASHTO M320即被称为性能-等级沥青粘结剂)。在该SHRP PG协议中，粘结剂抵抗永久变形的能力通过测量温度而得到，在该温度下以10rad/sec的频率测量，未老化的沥青粘结剂的复数剪切模量与相位角正弦的比值(G*/sin δ)至少为1.0kPa。上述相位角和G*均在大约52℃时开始测量并从该温度起以6℃为增量进行测量。例如，在52℃、58℃、和64℃下测量沥青粘结剂的相位角和G*。如果这种粘结剂的G*/sinδ在52℃、58℃和64℃时分别为2.75kPa、1.3kPa和0.77kPa，则该粘结剂就被分为PG-58类粘结剂。该等级是指该粘结剂具有在路面温度高达58℃时抵抗车辙形成所需的最小G*/sinδ值。该方法的一个缺陷是因为其不能在所考虑的温度范围内充分地评估粘结剂对帮助阻止路面过度弯曲或挠曲的贡献，从而不能充分地评估高模量层粘结剂。
目前也利用其环球法软化点来选择粘结剂。然而，仅有这些软化点数据不足以预测粘结剂是否充分地有助于分配重型车辆施加的载荷。总之，本领域现有技术中的粘结剂的技术要求和制备协议不能一致地提供满足路面设计要求的路面层。
为了克服上述的缺陷，需要一种选择用于高模量路面层的沥青粘结剂的方法，该方法能更好地预测粘结剂帮助减小路面的弯曲或挠曲的能力。另外还需要一种选择高模量层粘结剂的方法，其能更好地预测上述粘结剂分配和分散施加在路面系统的路基上的载荷的性能。更进一步地，还需要一种可重复的、可靠和高效的制备和检测高模量层沥青的方法。
发明内容
本发明的目的是提供一种选择用于路面系统的高模量层的粘结剂的方法，该层应当足够硬以阻止其在高交通载荷下发生严重弯曲或挠曲，并且其能有效地帮助分配和分散施加在路面系统的路基上的载荷。
上述和其它的目的通过一种选择高模量沥青粘结剂的方法来实现，该方法包括在不超过30℃的温度下测量粘结剂的复数剪切模量，以及在接近沥青路面被铺设的位置深度处的最低温度的温度下测量粘结剂的弯曲蠕变硬度(bending creep stiffness)，还包括利用上述复数剪切模量和蠕变硬度的测量值选择用于高模量层的沥青粘结剂。另一方面，本发明还提供了一种具有合乎需要的复数剪切模量和蠕变硬度(creep stiffness)的沥青粘结剂的制备方法。该制备方法包括将硬沥青粘结剂与软沥青粘结剂混合在一起而制成一种粘结剂，该粘结剂在30℃及10rad/sec条件下具有至少约2MPa的复数剪切模量(G*)，并且该粘结剂在比其铺设位置深度处的预期道路最低工作温度高大约10℃左右的温度和60秒的加载时间条件下的蠕变硬度不大于约300MPa。
本发明的其它几个方面将与上述优点和另外的新附加技术特征一起在以下的描述中进行阐明，并且对于本领域的技术人员来说，在考察以下内容的基础上很容易理解或其可以从本发明的实施例中导出。本发明的目的和优点尤其将通过权利要求书中所指出的手段和组合而得以获得和实现。
在作为说明书组成部分的附图中，其结合以下内容图1为粘结剂G*/sinδ与四种粘结剂的混合物弹性模量的关系图，其中，每种粘结剂具有在82℃下至少1.00kPa的G*/sinδ值。
图2为30℃下的G*和在30℃下四种粘结剂的混合物弹性模量之间的关系图；图3为来自IDT试验的混合物热开裂温度与理论粘结剂热开裂温度的关系图；图4为来自IDT试验的混合物热开裂温度与粘结剂蠕变硬度的关系图；图5为粘结剂在30℃下的G*和在25℃下的针入度之间的关系图；和图6为粘结剂在-6℃下的弯曲蠕变硬度和在25℃下的针入度之间的关系图。
具体实施例方式
道路的亚表层(subsurface layer)对于整个道路结构的长期性能至关重要，并且用在道路的亚表层中的粘结剂在达到所需性能方面发挥很重要的作用。本发明包括一种经改进的选择用于建造沥青道路的高模量层的沥青粘结剂的方法和一种经改进的制备有效满足新的选择标准的沥青粘结剂的方法。
高模量路面层为热混合沥青层，其被设计得比那些经常用在柔韧性路面结构中的沥青层更硬，并且其得能有效地将载荷分散或分配到路面的亚结构中，并且能抵抗在高交通载荷下产生的弯曲和永久变形。高模量路面层的弹性模量(Mr)按照AASHTO TP31-96在30℃下测量时优选至少为约5,000MPa，该方法是通过间接张力来确定沥青混合物弹性模量的标准试验方法。
本发明的粘结剂选择方法包括在不超过30℃的温度下测量一种或多种可用的沥青粘结剂的复数剪切模量(G*)。优选在至少10℃的温度下测量复数剪切模量。
上述复数剪切模量被测量时所处的温度很重要，因为按照在50℃或更高温度下的G*来进行排列分级(由高到低)的一系列沥青粘结剂，在不超过约30℃的温度下评估G*时将显现出显著不同的等级顺序。这是因为由于化学组成的不同，当温度较低时有些沥青粘结剂可以比其它粘结剂更快地形成复数剪切模量。更进一步地，另一个复杂因素是某些添加剂，例如高分子量聚合物，这些添加剂可以在相对较高的温度下，例如50℃或更高，加入到沥青粘结剂中从而急剧增加粘结剂的G*值。在这样的高温下，高分子量聚合物可以显著地提高基础(base)沥青的复数剪切模量。然而，在低于40℃的温度下，上述高分子量聚合物对粘结剂G*的作用是可以忽略的，并且在某些情况下其还会降低粘结剂的G*，且沥青粘结剂的剪切强度几乎完全由沥青本身的化学组成决定。
如图1所示，现有的粘结剂测试协议和由多种粘结剂形成的沥青混凝土高模量层的弹性模量之间缺少相关性。评估了四种粘结剂，其中每种粘结剂均是按照现在的SHRP试验协议对PG-82的要求而制备的，也就是说，每种粘结剂在82℃时测得的G*/sinδ值至少为1.00kPa。图1表明现有的SHRP试验协议与30℃下的高模量层混合物的弹性模量的相关性差。
优选地，按照AASHTO M320，经旋转薄膜烘箱(RTFO)老化的粘结剂的复数剪切模量是在温度不超过30℃且频率为10rad/sec下用动态剪切流变计(DSR)而测得的。该温度比起在现有SHRP试验下所选的用来评定粘结剂的温度而言更接近于将粘结剂应用到道路上的工作条件。除非另作说明，在该应用过程中的所有剪切模量的测量值均是在10rad/sec和在RTFO老化过的粘结剂上测量的。图2所示为在30℃下测得的粘结剂的G*和在30℃下由各种粘结剂形成的高模量层混合物的弹性模量之间相关性的紧密程度。对照图1可以看出，弹性模量与30℃下的粘结剂的G*的相关性更为紧密。
上述粘结剂的选择方法还进一步包括测量一种或多种可用的沥青粘结剂的蠕变硬度。优选使用弯曲梁流变仪(BBR)来测定，按照AASHTO M320和使用弯曲梁流变仪(BBR)(ASTM D6648)确定沥青粘结剂的弯曲蠕变硬度的标准试验方法进行测量。通过选择具有所需蠕变硬度的粘结剂，可以更好地降低路面由于热收缩应力而产生裂缝的风险。优选地，一种经RTFO老化的粘结剂的弯曲蠕变硬度可以在沥青路面被铺设的位置深度处的预期路面最低工作温度或接近该温度的温度下测得。用于确定在一特定深度处的最低温度的优选方法是，使用the Long Term Pavement Performance(LFPP)Bind Software，2.1版本(可以从联邦公路管理处(FHWA)得到)，其对于本领域技术人员来说是很熟悉的并可以达到50％或更高的可靠度。除非另作说明，本应用中的所有复数剪切模量和蠕变硬度的测量均是在经RTFO老化的粘合剂上进行的。
更进一步地，上述高模量层粘结剂的选择方法还优选包括一种或多种可用的粘结剂的延伸度的测量。另外，上述高模量层粘结剂的选择方法还优选包括计算一种或多种可用的粘结剂的热应力。最优选地，上述用BBR测量的蠕变硬度是在两个不同温度下测得的。根据粘结剂硬度与时间关系的结果数据，软件程序可以计算出作为温度的函数的粘结剂热应力。优选地，该被采用的软件为可从Abatech获得的Thermal Stress Analysis Routine(TSAR)。，从计算得到的粘结剂热应力-温度的曲线中，可以估算出粘结剂将由于不具有缓解蠕变中的热诱导应力的性能而开裂的温度。
图3显示粘结剂的计算热应力达到0.3MPa时的温度与用通过间接张力检测(IDT test)确定的用同样的粘结剂得到的高模量层混合物的实际失效温度之间的关系。为了满足分析需要，这些粘结剂和混合物的冷却速度为2.0℃/hr。图3表明用于粘结剂的TSAR协议与混合物的开裂温度关系密切。图4表明了在-6℃下60秒的粘结剂弯曲蠕变硬度和由通过IDT试验而确定的由各种粘结剂构成的混合物的实际失效温度之间的相关性。需要注意的是当粘结剂的硬度增加时，混合物由于热收缩应力而在较高温度下失效。在-6℃下进行试验，实际上是在-16℃的最低工作温度下评估粘结剂。参照图4，可以看出，优选将粘结剂的蠕变硬度保持在低于大约300MPa，而将其保持在低于大约200MPa下将能更好地防止由于下降到-16℃时的热应力所引起的开裂。
对于用于路面高模量层的粘结剂，选择具有合乎需要的G*和蠕变硬度性能的粘结剂。优选地，该选择出的粘结剂还具有所需的热应力和延度特性。在选择合适的粘结剂之前，可以测试很多种可用的沥青粘结剂。优选地，该被选出的粘结剂在30℃时的复数剪切模量至少为大约2MPa。最优选地，该被选出的粘结剂在30℃时的复数剪切模量至少为大约4MPa。优选地，该被选出的粘结剂在60秒加载时间内和铺设深度处的预计最低工作温度高约10℃的温度条件下的弯曲蠕变硬度最大值为大约300MPa。更优选地，该选择出的粘结剂在同样的试验条件下其弯曲蠕变硬度不超过大约250MPa。最优选地，该选择出的粘结剂在同样的试验条件下其弯曲蠕变硬度不超过大约200MPa。最好地，按照沥青材料延度的标准试验方法D113-86测得的所选粘结剂的延度在25℃和5cm/min的应变率时大约为10厘米。最优选地，该所选粘结剂在相当于其铺设深度处的最低温度下其计算的热应力的最大值大约为0.3MPa。
图5和图6显示出用于充分限定高模量路面层粘结剂的操作性能的针入度测量的缺陷。图5表明在25℃下粘结剂的针入度和30℃下粘结剂复数剪切模量(G*)之间不存在单一的数学函数关系，而是存在所指出的多重关系。除此之外，图6表明粘结剂在25℃下的针入度与在-6℃下及60秒加载时间内测得的弯曲蠕变硬度之间不存在单一的数学函数关系。与此相比，本发明的方法借助至少两项试验，分别说明了在中温和低温下粘结剂的性能要求(提高承载力的最小硬度和抵抗热收缩应力引起的开裂的最大低温硬度)，该试验已经表明其能较好地预测实际热混合沥青(HMA)的机械性能。
本发明的另一个方面是一种制备满足上述性能特性的路面高模量层的粘结剂的方法。优选地，该制备方法是通过将很硬的沥青粘结剂和很软的沥青粘结剂进行共混直到得到满足上述所需性能特性的组合。
优选地，上述硬沥青粘结剂为沥青材料，其被本领域技术人员叫做“HardPen”。该Hard Pen是对来自石油炼制的残余物或残渣(bottoms)中进行溶剂萃取而得到的。其它通常用于描述该非常硬的沥青的术语是丙烷沥青、沉淀沥青、丙烷脱沥青残渣或PDA。从原油直接蒸馏得到的沥青也是该组合物的硬沥青粘结剂成分的一个可接受来源。而由空气吹制的或氧化的沥青也可以作为上述沥青组合物的硬组分的来源，尽管这样的组分常常不如直馏的或Hard Pen沥青更符合需要。优选地，上述硬沥青粘结剂为Hard Pen并且其在25℃时的针入度不超过大约50dmm。更优选地，上述硬沥青在25℃时的针入度不超过大约25dmm。最优选地，上述硬沥青在25℃时的针入度不超过大约10dmm。
上述软沥青粘结剂通常被本领域技术人员叫做“稀释剂(flux)”。其可以包括任何与硬沥青相比具有显著的低粘度和高针入度的直接流动的(direct run)或直馏沥青。按照SHRP法，PG52-34或PG46-34级的沥青可以用作沥青组合物的软组分。优选地，上述软组分在25℃时的针入度至少为大约200dmm。最优选地，上述软组分在25℃时的针入度至少为大约300dmm。
一旦选好了硬沥青粘结剂和软沥青粘结剂，就将该两组分按照所需的比例进行混合以达到如上所述的高温和低温下的性能属性。可以进一步使用聚合物或本领域普通技术人员常用的其他任何改性剂对共混组分进行能够改性是可接受的，但不是必需的。
为了制备出具有最小硬度的粘结剂，使其能用于HMA路面的高模量层，优选地，在30℃下测得的RTFO老化沥青的G*应当至少为大约2.0MPa，并且更优选地，其至少为大约4.0MPa。优选地，选择出的粘结剂在比其铺设深度处所预期的最低工作温度高10℃左右的温度下并且在60秒的加载时间下测得的弯曲蠕变硬度不大于大约300MPa。优选地，其不大于大约250Mpa，最优选不大于大约200MPa。
上述选择出的粘结剂可以用于建造乡村道路、州际公路、州内高速公路、收费公路、包括但不限于机场跑道和滑行道的机场道路、停车场、港口设备及其他需要建造或修复的沥青铺筑的场地上的路面结构的高模量层。
通过按照本发明来选择粘结剂可以形成高模量层从而其可以比传统的路面层更好地分配载荷。而且，其还在不降低性能的情况下使路面结构的整体厚度减小。另外，通过按照本发明来选择和制备粘结剂还可以形成具有增强的结构性能、优良的疲劳强度和车辙抵抗力(rutting assistance)的高模量层。
表1所示为利用本发明的方法而形成的粘结剂组合物的实施例。但是这些实施例并不意味着对本发明的范围进行任何限制。在每个实施例中，硬沥青粘结剂(硬的)和软沥青粘结剂(软的)均按照表1中的比例进行混合而形成粘结剂。实施例1和19不包括任何软沥青粘结剂，因此其均是100％的硬沥青粘结剂。构成粘结剂的硬沥青粘结剂和软沥青粘结剂的百分比是用重量百分比来表示的。在30℃测量下每种粘结剂的RTFO老化样品的复数剪切模量(G*)。另外，在-6℃下测量每种粘结剂的RTFO老化样品的蠕变硬度(S)。更进一步地，在25℃下测得每种粘结剂的未老化样品的针入度。参照实施例将会很清楚的看到硬沥青和软沥青按照一定的比例所进行的结合能产生具有所需的用于路面结构高模量层的性能。
表1粘结剂组合物的实施例
*包括3％的SB共聚物注解A＝Calumet，LA Hard Pen；B＝Alon Big Springs，TX Hard Pen；C＝Cennex Laural，MT Hard Pen；D＝氧化沥青(200软化点)；W＝Conoco-Phillips Wood River、IL道路稀释剂；X＝Calumet，LA稀释剂；Y＝CennexLaural，MT 200-300pen稀释剂；Z＝BP-Amoco PG46-34稀释剂如表1所示，任何硬沥青和软沥青的结合都不能满足高模量层粘结剂的性能要求，即其要求在30℃下的复数剪切模量(G*)最小值大约为2.0MPa而在-6℃时的弯曲蠕变硬度的最大值大约为300MPa。
此外，表1中的数据表明不能仅仅依靠针入度作为单一测量手段来判断HMA路面的高模量层中所用的粘结剂是否符合这些高温和低温的硬度要求。例如，实施例7和3中的粘结剂的针入度非常相似(分别为15dmm和16mm)然而实施例7中的粘结剂在-6℃下的弯曲蠕变硬度太高而不符合所给出的性能要求，而实施例3中的粘结剂则符合要求。实施例16和8的针入度相同(23dmm)，而实施例16中的粘结剂在30℃下的G*值几乎比实施例8的G*值大60％。上述G*值差异的大小表明预期会影响HMA路面的高模量层性能的两种粘结剂在硬度上的差异。实施例1-19则表明仅仅依靠针入度测量结果的缺陷，并且其还证明了本发明的选择和制备方法的优势。
表1中所示的实施例19表明合适地空气吹制或氧化的沥青的性能对于用作高模量层粘结剂来说，其能符合要求。
实施例17表明聚合物改性对粘结剂性能有影响。实施例16和17的区别仅在于实施例17中的粘结剂含有3％的苯乙烯-丁二烯共聚物。加入共聚物的作用是软化粘结剂使其在30℃下产生略低的G*值且在-6℃下产生更显著的弯曲蠕变硬度的下降。如果需要在不降低为所得HMA高模量层混合物提供合适硬度的能力的情况下提高粘结剂抵抗热收缩应力造成的开裂的能力，其影响可能被认为是有益的。有趣的是，实施例16和17中的粘结剂具有相同的针入度，再一次证明了不能仅靠针入度测量结果来充分地预测用作高模量层粘结剂的粘结剂的性能。
从以上所述可以看出，本发明非常适合实现以上所述的所有目标和宗旨和其它本发明原有的显而易见的优点。
因为在不脱离本发明的范围内还可以有许多可能的实施方式，所以可以理解的是，这里所有的描述或附图中所示的内容均是说明性的而不是限定性的。
虽然具体的实施例已经示出并进行了阐述，仍可以对发明做更多的改性，且本发明不限于具体实施例的方式或部分的设置及其后所描述的步骤，除非这样的限定被包括在权利要求书中。另外，应当理解的是，某些特征和子组合均是有效用的并且可以在不参考其它特征和子组合的情况下使用。这些都是经过仔细考虑的且在权利要求书的范围之内。
权利要求
1.一种选择用于建造沥青路面的高模量层的沥青粘结剂的方法，其包括提供至少一种可用的沥青粘结剂；在不超过大约30℃的温度下测量所述可用粘结剂的复数剪切模量；在接近所述层的最低工作温度的温度下测量所述可用粘结剂的蠕变硬度；和利用所述的复数剪切模量和蠕变硬度的测量值选择用于所述高模量层的沥青粘结剂。
2.如权利要求1所述的方法，其还包括在选择用于所述高模量层的所述沥青粘结剂之前，由所述的蠕变硬度的测量值计算所述可用粘结剂的热应力。
3.如权利要求1所述的方法，其中所选粘结剂包括硬沥青粘结剂和软沥青粘结剂的混合物或者由硬沥青粘结剂和软沥青粘结剂的混合物组成。
4.如权利要求3所述的方法，其中所述硬沥青粘结剂在25℃时测得的针入度不大于约50dmm。
5.如权利要求4所述的方法，其中所述软沥青粘结剂在25℃时测得的针入度至少为大约200dmm。
6.如权利要求3所述的方法，其中所述硬沥青粘结剂包括沥青残渣或由沥青残渣组成。
7.如权利要求6所述的方法，其中所述软沥青粘结剂包括稀释剂或由稀释剂组成。
8.如权利要求1所述的方法，其中在进行所述的测量步骤之前，对所述可用的沥青粘结剂进行旋转薄膜烘箱(RTFO)老化。
9.如权利要求1所述的方法，其中所述的复数剪切模量是在至少约10℃的温度下测得的。
10.如权利要求1所述的方法，其中所选粘结剂包括沥青和聚合物或由沥青和聚合物组成。
11.如权利要求1所述的方法，其中所选粘结剂在30℃和10rad/sec下的复数剪切模量至少为约2MPa。
12.如权利要求1所述的方法，其中所选粘结剂在30℃和10rad/sec下的复数剪切模量至少为约4MPa。
13.如权利要求11所述的方法，其中所选粘结剂在比所述层的最低工作温度高大约10℃的温度和60秒的加载时间下测得的蠕变硬度不大于约300MPa。
14.如权利要求11所述的方法，其中所选粘结剂在比所述层的最低工作温度高大约10℃的温度和60秒的加载时间下测得的蠕变硬度不大于约250MPa。
15.如权利要求11所述的方法，其中所选粘结剂在比所述层的最低工作温度高大约10℃的温度和60秒的加载时间下测得的蠕变硬度不大于约200MPa。
16.如权利要求1所述的方法，其还包括在选择用于所述高模量层的所述沥青粘结剂之前，测量所述可用粘结剂的延度。
17.如权利要求1所述的方法，其中所述可用粘结剂为所选粘结剂。
18.如权利要求13所述的方法，其中所选粘结剂在接近铺设所述层的深度处的最低工作温度下具有约0.3MPa的最大理论热应力，且其在25℃和5cm/min的应变速度下的最小延度大约为10cm。
19.一种制备用于路面高模量层的沥青粘结剂的方法，其包括提供硬沥青粘结剂；提供软沥青粘结剂；和将所述硬沥青粘结剂与所述软沥青粘结剂混合在一起而制成粘结剂，该粘结剂在30℃和10rad/sec下的复数剪切模量至少为约2MPa，在比所述层的最低工作温度高约10℃的温度和60秒的加载时间下测得的蠕变硬度不大于约300MPa。
20.如权利要求19所述的方法，其中所述的硬沥青粘结剂包括沥青残渣或由沥青残渣组成。
21.如权利要求19所述的方法，其中所述的软沥青粘结剂包括稀释剂或由稀释剂组成。
22.如权利要求19所述的方法，其中所述的硬沥青粘结剂在25℃时的针入度不大于大约50dmm。
23.如权利要求19所述的方法，其中所述的硬沥青粘结剂在25℃时的针入度不大于大约25dmm。
24.如权利要求19所述的方法，其中所述的硬沥青粘结剂在25℃时的针入度不大于大约10dmm。
25.如权利要求19所述的方法，其中所述的软沥青粘结剂在25℃时的针入度至少为大约200dmm。
26.如权利要求19所述的方法，其中所述的软沥青粘结剂在25℃时的针入度至少为大约300dmm。
27.如权利要求19所述的方法，其还包括将聚合物与所述硬沥青粘结剂和所述软沥青粘结剂混合。
28.如权利要求19所述的方法，其中所述的粘结剂在30℃和10rad/sec下的复数剪切模量至少约为4MPa。
29.如权利要求19所述的方法，其中所述粘结剂在比所述层的最低工作温度高大约10℃的温度和60秒的加载时间下测得的蠕变硬度不大于约250MPa。
30.如权利要求19所述的方法，其中所述粘结剂在比所述层的最低工作温度高大约10℃的温度和60秒的加载时间下测得的蠕变硬度不大于约200MPa。
31.如权利要求19所述的方法，其中所述的粘结剂在30℃和10rad/sec下的复数剪切模量为至少大约2MPa，当对所述的粘结剂进行旋转薄膜烘箱老化时，在比所述层的最低工作温度高大约10℃的温度和60秒的加载时间下测得的蠕变硬度不大于约300MPa。
全文摘要
一种选择用于建造沥青路面的高模量层的沥青粘结剂的方法。该方法包括在不超过30℃的温度下测量一种或多种粘结剂的复数剪切模量，在沥青路面被铺设的位置深度处在接近最低工作温度的温度下测量一种或多种粘结剂的蠕变硬度，然后利用上述复数剪切模量和蠕变硬度的测量值选择用于高模量层的沥青粘结剂。本发明的另一方面是一种具有用于上述高模量层的所需复数剪切模量和蠕变硬度的沥青粘结剂的制备方法。该制备方法包括将一种硬沥青粘结剂与一种软沥青粘结剂混合在一起而制成一种粘结剂，该粘结剂在30℃和10rad/sec下的复数剪切模量至少大约为2MPa，而在经RTFO老化的材料上，在比路面的最低工作温度高10℃左右的温度和60秒的加载时间下测得的蠕变硬度不大于大约300MPa。
文档编号C08L95/00GK1946804SQ200580012315
公开日2007年4月11日 申请日期2005年2月14日 优先权日2004年2月20日
发明者达里奥·珀多莫, 理查德·K·斯蒂格, 约瑟夫·德博莱夫第三 申请人:科克工作方法股份有限公司