充气轮胎的制作方法

本发明涉及一种充气轮胎。

背景技术：

充气轮胎主要为了确保排水性而在胎面表面形成有槽，但在以往的充气轮胎中，使用该槽来谋求行驶性能的提高。例如，在专利文献1所述的充气轮胎中，在连接沿着轮胎的赤道锯齿状延伸的两条周向槽之间的中央横槽设置弯折部，由此，谋求边缘成分的增加，实现了抗侧滑力强的胎面花纹。

此外，胎面表面的槽成为在充气轮胎的负荷转动时产生的噪声的原因，因此，在以往的充气轮胎中，谋求降低在负荷转动时产生的噪声。例如，在专利文献2所述的充气轮胎中，将由多个槽划分的花纹块列所具有的花纹块的形状设为胎面宽度方向的最小长度存在于胎面周向的端部且胎面周向的中间部分比周向端部宽的六边形以上的多边形平面轮廓形状，并将花纹块的在轮胎的负荷转动时的踏入边缘相互隔开间隔地设于胎面周向。在专利文献2所述的充气轮胎中，通过以这种方式构成花纹块列的花纹块，抑制了因多个花纹块同时与路面碰撞而引起的大的碰撞噪声的产生。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第4149219号公报

专利文献2：日本专利第5425802号公报

技术实现要素：

发明要解决的问题

在此，充气轮胎的接地特性根据行驶时的车辆的重量而变化，特别是，在未装载货物的状态下的重量与满载货物时的重量之差大的卡车或公共汽车中，随着车辆的重量的变化，接地特性的变化变得显著。例如，在卡车或公共汽车中，在作为未装载货物的状态的空车时，与作为装载有货物的状态的满载车时相比，充气轮胎与路面的接地面积变小。在该情况下，位于接地面积的槽也变少，因此，排水性可能会降低，湿地性能可能会降低。

另一方面，形成于胎面表面的槽有助于由槽划分出的花纹块的刚性，当通过增大胎面表面的槽面积，花纹块的大小变小时，花纹块的刚性降低。对于胎面表面的磨耗而言，有花纹块的刚性低的位置比刚性高的位置容易磨耗的倾向，因此，当为了提高湿地性而增大槽面积，随之产生花纹块的刚性低的部分时，在此部分容易产生磨耗，并容易产生不均匀磨耗。这样，能通过增加槽面积来提高在湿滑路面行驶时的行驶性能即湿地性能，另一方面，当增加槽面积时，容易产生不均匀磨耗，因此，提高背反的双方的性能变得非常困难。

本发明是鉴于上述情况而完成的，目的在于提供一种能提高湿地性能而不降低耐不均匀磨耗性的充气轮胎。

技术方案

为了解决上述问题，实现目的，本发明的充气轮胎的特征在于，具备：一对周向主槽，隔着轮胎赤道面配设于轮胎宽度方向的所述轮胎赤道面的两侧，在轮胎周向延伸，并且在轮胎宽度方向波动；多个中央横纹槽，两端与一对所述周向主槽连接；以及中央花纹块，由所述中央横纹槽和一对所述周向主槽划分出来，所述中央横纹槽具有两处以上弯折部，在所述中央花纹块形成有两端与一对所述周向主槽连接，并具有两处以上弯折部的中央细槽。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述中央花纹块的轮胎宽度方向的最大宽度bw与胎面展开宽度tw之比在0.2≦(bw/tw)≦0.5的范围内。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述中央花纹块具有重叠区域，该重叠区域是在轮胎周向相邻的所述中央花纹块彼此的轮胎周向的位置为相同的位置的区域，所述重叠区域的轮胎周向的长度rl与所述中央花纹块的轮胎周向的长度bl之比在0.1≦(rl/bl)≦0.4的范围内。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述中央横纹槽的所述弯折部的劣角的角度α在50°以上90°以下的范围内。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述中央细槽的所述弯折部的劣角的角度β在50°以上90°以下的范围内。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述中央细槽的在轮胎周向延伸的周向延伸部的槽深度dc与在轮胎宽度方向延伸的宽度方向延伸部的槽深度dr的关系在0.8≦(dc/dr)≦1.2的范围内。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，对于所述中央细槽，连接于相同的所述周向主槽的所述中央细槽的连接部与所述中央横纹槽的连接部的轮胎周向的距离nl，与所述中央横纹槽彼此的轮胎周向的距离el之比在0.3≦(nl/el)≦0.5的范围内。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，在所述中央横纹槽的槽底形成有底部抬高部，所述底部抬高部在设有所述底部抬高部的范围的轮胎宽度方向的宽度sw与所述中央花纹块的轮胎宽度方向的最大宽度bw之比在0.3≦(sw/bw)≦0.5的范围内。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述中央横纹槽在形成有所述底部抬高部的位置的槽深度ds与所述周向主槽的槽深度dm之比在0.6≦(ds/dm)≦0.9的范围内。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述中央横纹槽的所述弯折部为两处，所述中央细槽的所述弯折部为四处。

此外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述中央细槽与所述周向主槽的连接部与所述弯折部之间的范围形成为大致平行于所述中央横纹槽的与相同的所述周向主槽的连接部与所述弯折部之间的范围。

有益效果

本发明的充气轮胎起到能提高湿地性能而不降低不均匀磨耗性的效果。

附图说明

[图1]图1是表示实施方式的充气轮胎的主要部分的子午剖面图。

[图2]图2是图1的a-a向视图。

[图3]图3是图2的b部详细图。

[图4]图4是关于中央细槽的位置和重叠区域的说明图。

[图5]图5是实施方式的充气轮胎的变形例，是在中央横纹槽形成有底部抬高部的情况下的说明图。

[图6]图6是图5的c-d-d-c剖面图。

[图7]图7是实施方式的充气轮胎的变形例，是在中央横纹槽的弯折部形成为倒角状的情况下的说明图。

[图8]图8是实施方式的充气轮胎的变形例，是在中央细槽的弯折部形成为圆弧状的情况下的说明图。

[图9]图9是实施方式的充气轮胎的变形例，是在中央细槽的弯折部为四处的情况下的说明图。

[图10a]图10a是表示充气轮胎的性能试验的结果的图表。

[图10b]图10b是表示充气轮胎的性能试验的结果的图表。

[图10c]图10c是表示充气轮胎的性能试验的结果的图表。

[图10d]图10d是表示充气轮胎的性能试验的结果的图表。

[图10e]图10e是表示充气轮胎的性能试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的充气轮胎的实施方式进行详细说明。需要说明的是，本发明不受本实施方式限定。此外，在下述实施方式的构成要素中包括本领域技术人员可置换且能容易想到的、或者实质上相同的要素。

在以下说明中，轮胎宽度方向是指，与充气轮胎的旋转轴平行的方向，轮胎宽度方向内方是指，在轮胎宽度方向朝向轮胎赤道面的方向，轮胎宽度方向外方是指，在轮胎宽度方向朝向轮胎赤道面的方向的相反方向。此外，轮胎径向是指，与轮胎旋转轴正交的方向，轮胎径向内方是指，在轮胎径向朝向轮胎旋转轴的方向，轮胎径向外方是指，在轮胎径向远离轮胎旋转轴的方向。此外，轮胎周向是指，以轮胎旋转轴为中心旋转的方向。

〔实施方式〕

图1是表示实施方式的充气轮胎的主要部分的子午剖面图。在通过子午剖面图来观察的情况下，图1中示出的充气轮胎1在作为轮胎径向的最外侧的部分配设有胎面部2，胎面部2的表面、即在装接该充气轮胎1的车辆(省略图示)行驶时与路面接触的部分形成为胎面表面3。在胎面表面3形成有多个在轮胎周向延伸的周向主槽20，并形成有多个与周向主槽20交叉的横纹槽30(参照图2)。在胎面表面3通过这些多个周向主槽20、横纹槽30划分出多个环岸部10。

轮胎宽度方向的胎面部2的两端形成为胎肩部4，从胎肩部4至轮胎径向内侧的规定位置配设有侧壁部5。就是说，在轮胎宽度方向的充气轮胎1的两侧配设有两处侧壁部5。

而且，胎圈部50位于各个侧壁部5的轮胎径向内侧，胎圈部50与侧壁部5同样地在轮胎赤道面cl的两侧配设有两处。即，胎圈部50在轮胎宽度方向的轮胎赤道面cl的两侧配设有一对。在一对胎圈部50分别设有胎圈芯51，在各个胎圈芯51的轮胎径向外方设有胎边芯55。胎圈芯51通过将作为钢丝的胎圈钢丝卷绕成环状来形成。胎边芯55是配置于通过将后述的胎体6的轮胎宽度方向端部在胎圈芯51的位置向轮胎宽度方向外侧折回而形成的空间的橡胶材料。

在胎面部2的轮胎径向内方设有带束层7。带束层7例如形成层叠了四层带束7a、7b、7c、7d的多层构造，利用涂层橡胶包覆由钢或聚酯、人造丝、尼龙等有机纤维材料构成的多个带束帘线来进行轧制加工而构成。此外，带束7a、7b、7c、7d构成为所谓的斜交构造，即，被定义为带束帘线在轮胎宽度方向的相对于轮胎周向的倾斜角的带束角度相互不同，并使带束帘线的倾斜方向相互交叉而层叠。

在该带束层7的轮胎径向内方以及侧壁部5的轮胎赤道面cl侧，连续地设有内包径向层的帘线的胎体6。该胎体6具有由一层帘布层构成的单层构造或层叠多个帘布层而成的多层构造，并呈环状地架设在配设于轮胎宽度方向的两侧的胎圈芯51之间来构成轮胎的骨架。详细而言，胎体6从位于轮胎宽度方向的两侧的一对胎圈部50中的一方的胎圈部50配设至另一方的胎圈部50，以包住胎圈芯51以及胎边芯55的方式在胎圈部50沿着胎圈芯51卷回至轮胎宽度方向外方。以这种方式配设的胎体6的帘布层使用作为由钢材构成的胎体帘线的钢帘线，并利用涂层橡胶包覆多个钢帘线来进行轧制加工而构成。即，胎体6使用钢胎体材料来构成。

此外，在胎体6的内侧或者该胎体6的充气轮胎1的内部侧，沿着胎体6形成有内衬8。

图2是图1的a-a向视图。作为形成于胎面表面3的周向主槽20设有：一对内侧周向主槽21，隔着轮胎赤道面cl配设于轮胎宽度方向的轮胎赤道面cl的两侧，并在轮胎周向延伸；以及一对外侧周向主槽25，在轮胎宽度方向配设于一对内侧周向主槽21的各个外侧，槽宽比内侧周向主槽21的槽宽窄，并在轮胎周向延伸。就是说，对于内侧周向主槽21而言，两条内侧周向主槽21配设于轮胎宽度方向的轮胎赤道面cl的两侧，对于外侧周向主槽25而言，两条外侧周向主槽25在轮胎宽度方向隔着两条内侧周向主槽21配设于两条内侧周向主槽21的轮胎宽度方向的两侧。这些内侧周向主槽21与外侧周向主槽25分别在轮胎周向延伸，并在轮胎宽度方向反复波动，即，内侧周向主槽21与外侧周向主槽25均形成为锯齿状。

需要说明的是，内侧周向主槽21的槽宽在6mm以上15mm以下的范围内，槽深度在10mm以上26mm以下的范围内。此外，外侧周向主槽25的槽宽在4mm以上15mm以下的范围内，槽深度在6mm以上26mm以下的范围内。

在胎面表面3除了周向主槽20以外，还设有多个在轮胎宽度方向延伸的横纹槽30。作为横纹槽30，设有中央横纹槽31、中间横纹槽41以及胎肩横纹槽42。其中，中央横纹槽31配设于轮胎宽度方向的一对内侧周向主槽21彼此之间，为两端与一对内侧周向主槽21连接的横纹槽30。此外，中间横纹槽41配设于在轮胎宽度方向相邻的内侧周向主槽21与外侧周向主槽25之间，为两端与内侧周向主槽21和外侧周向主槽25连接的横纹槽30。此外，胎肩横纹槽42配设于外侧周向主槽25的轮胎宽度方向的外侧，为一端与外侧周向主槽25连接的横纹槽30。这些中央横纹槽31、中间横纹槽41、以及胎肩横纹槽42分别在轮胎周向排列设有多个。此外，中央横纹槽31、中间横纹槽41以及胎肩横纹槽42的在轮胎周向的间距与内侧周向主槽21以及外侧周向主槽25的向轮胎宽度方向的振幅的轮胎周向的间距为相同的大小。

需要说明的是，中央横纹槽31的槽宽在4mm以上12mm以下的范围内，槽深度在9mm以上26mm以下的范围内。此外，中间横纹槽41的槽宽在4mm以上9mm以下的范围内，槽深度在2mm以上26mm以下的范围内。此外，胎肩横纹槽42的槽宽在4mm以上16mm以下的范围内，槽深度在2mm以上16mm以下的范围内。

中央横纹槽31和中间横纹槽41与共同的内侧周向主槽21连接，但与内侧周向主槽21连接的部分的轮胎周向的位置在中央横纹槽31和中间横纹槽41不同。同样地，中间横纹槽41和胎肩横纹槽42与共同的外侧周向主槽25连接，但与外侧周向主槽25连接的部分的轮胎周向的位置在中间横纹槽41和胎肩横纹槽42不同。

形成于胎面表面3的环岸部10由这些多个横纹槽30和多个周向主槽20划分为中央花纹块11、中间花纹块12以及胎肩花纹块13。其中，中央花纹块11为由相邻的中央横纹槽31和一对内侧周向主槽21划分出的环岸部10，由此，中央花纹块11跨越轮胎赤道面cl而位于轮胎赤道面cl上。此外，中间花纹块12为由相邻的内侧周向主槽21以及外侧周向主槽25和相邻的中间横纹槽41划分出的环岸部10。此外，胎肩花纹块13为设于轮胎宽度方向的外侧周向主槽25的外侧，由相邻的胎肩横纹槽42划分出来，并且轮胎宽度方向的内侧部分由外侧周向主槽25划分出的环岸部10。即，胎肩花纹块13由外侧周向主槽25和胎肩横纹槽42划分出来。

这些中央花纹块11、中间花纹块12以及胎肩花纹块13分别在轮胎周向排列设有多个，构成分别在轮胎周向排列的花纹块列。例如，中央花纹块11构成位于一对内侧周向主槽21彼此之间且位于轮胎赤道面cl上的一列花纹块列。同样地，中间花纹块12构成位于内侧周向主槽21与外侧周向主槽25之间的一列花纹块列，胎肩花纹块13构成与外侧周向主槽25邻接且位于外侧周向主槽25的轮胎宽度方向外侧的一列花纹块列。

图3是图2的b部详细图。在划分出环岸部10的横纹槽30中，中央横纹槽31在多个位置弯折，由此，具有在轮胎周向延伸的周向延伸部33和在轮胎宽度方向延伸的宽度方向延伸部34。在该情况下的周向延伸部33是指，中央横纹槽31中的、向轮胎宽度方向的倾斜角度相对于轮胎周向为45°以下而形成的部分，宽度方向延伸部34是指，中央横纹槽31中的、向轮胎宽度方向的倾斜角度相对于轮胎周向超过45°而形成的部分。

具体而言，一条中央横纹槽31具有两处作为弯折的部分的弯折部32，通过在两处弯折部32进行弯折而形成为曲柄状的形状。中央横纹槽31的弯折部32形成为曲线状或者圆弧状，中央横纹槽31的弯折部32的两侧的部分通过圆弧状的弯折部32连接。此外，中央横纹槽31遍及一对内侧周向主槽21彼此之间地形成而不是向胎面表面3的开口部的边缘部35、即槽宽方向的两侧的边缘部35均在中央花纹块11内终止。就是说，中央横纹槽31不具有在中央花纹块11内突出而在中央花纹块11内终止的突出部，以曲柄状的形状遍及一对内侧周向主槽21彼此之间地形成而不具有突出部。

曲柄状的中央横纹槽31的被两处弯折部32夹着的位置形成为周向延伸部33。周向延伸部33形成在轮胎赤道面cl上，相对于轮胎周向在规定的范围内向轮胎宽度方向倾斜。周向延伸部33相对于轮胎周向的倾斜角度在0°以上15°以下的范围内。需要说明的是，在周向延伸部33中，所有部分可以都不位于轮胎赤道面cl上，也可以一部分的位置位于轮胎赤道面cl上，其他部分不位于轮胎赤道面cl上。

此外，宽度方向延伸部34通过从周向延伸部33的端部向轮胎宽度方向延伸，来将周向延伸部33的端部与内侧周向主槽21、即弯折部32与内侧周向主槽21连接。详细而言，宽度方向延伸部34设于各中央横纹槽31的两处，两处宽度方向延伸部34将相互不同的弯折部32与一对内侧周向主槽21中的不同的内侧周向主槽21连接。此时，宽度方向延伸部34将内侧周向主槽21中的、朝向轮胎宽度方向内侧凸出而弯折的位置与弯折部32连接。

此外，两处宽度方向延伸部34分别在轮胎宽度方向延伸，并且向轮胎周向的相同的方向倾斜。详细而言，在宽度方向延伸部34中，与该宽度方向延伸部34一同构成弯折部32的周向延伸部33在与相对于轮胎宽度方向向轮胎周向倾斜的一侧相同的一侧，以与周向延伸部33的倾斜角度不同的角度倾斜。此外，一条中央横纹槽31所具有的两处宽度方向延伸部34相对于轮胎宽度方向的倾斜角度为大致相同的角度。

此外，在中央花纹块11形成有中央细槽61。中央细槽61的两端与一对内侧周向主槽21连接，并具有两处弯折部62，中央细槽61的两端分别在内侧周向主槽21中的、向轮胎宽度方向外侧凸出而弯折的位置附近连接。中央细槽61的弯折部62形成为方形，中央细槽61的弯折部62两侧的部分在弯折部62连接为方形。中央细槽61以这种方式具有两处弯折部62，由此，与中央横纹槽31同样地形成为曲柄状的形状，与中央横纹槽31同样地，具有在轮胎周向延伸的周向延伸部63和在轮胎宽度方向延伸的宽度方向延伸部64。在该情况下的曲柄的形态为与中央横纹槽31的曲柄的形态相同的形态。就是说，中央细槽61中的、宽度方向延伸部64从周向延伸部63的端部延伸的方向为与中央横纹槽31中的、宽度方向延伸部34从周向延伸部33的端部延伸的方向相同的方向。

需要说明的是，在该情况下的周向延伸部63是指，中央细槽61中的、向轮胎宽度方向的倾斜角度相对于轮胎周向为45°以下而形成的部分，宽度方向延伸部64是指，中央细槽61中的、向轮胎宽度方向的倾斜角度相对于轮胎周向超过45°而形成的部分。此外，优选的是，周向延伸部63、宽度方向延伸部64的长度分别为8mm以上。

此外，中央细槽61的槽深度在1.0mm以上3.0mm以下，槽宽在1.0mm以上3mm以下的范围内，其中，槽深度在轮胎周向延伸的周向延伸部63与在轮胎宽度方向延伸的宽度方向延伸部64中，可以在规定范围内不同。具体而言，中央细槽61的周向延伸部63的槽深度dc与宽度方向延伸部64的槽深度dr的关系在0.8≦(dc/dr)≦1.2的范围内即可。

此外，在中央细槽61中，与内侧周向主槽21的连接部与弯折部62之间的范围形成为大致平行于中央横纹槽31的与相同的内侧周向主槽21的连接部与弯折部32之间的范围。即，在中央细槽61中，与内侧周向主槽21连接的宽度方向延伸部64形成为大致平行于中央横纹槽31中的、与相同的内侧周向主槽21连接的宽度方向延伸部34。需要说明的是，在该情况下的大致平行是指，相对角度为5°以下的状态。

此外，中央花纹块11的轮胎宽度方向的最大宽度bw与胎面展开宽度tw之比在0.2≦(bw/tw)≦0.5的范围内。即，中央花纹块11的轮胎宽度方向的最大宽度bw形成为在胎面展开宽度tw的20％以上50％以下的范围内。在该情况下的胎面展开宽度tw是指，在将充气轮胎1轮辋组装于规定轮辋并以规定内压向充气轮胎1内填充空气，不施加载荷的无负载状态时的、胎面部2的展开图中的轮胎宽度方向的两端的直线距离。

需要说明的是，规定轮辋是指，由jatma规定的“适用轮辋”、由tra规定的“designrim(设计轮辋)、或者由etrto规定的“measuringrim(测量轮辋)”。此外，规定内压是指，由jatma规定的“最高气压”、由tra规定的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures(不同冷胀压力下的轮胎载荷极限)”的最大值、或者由etrto规定的“inflationpressures(膨胀压力)”。此外，优选的是，中央花纹块11的轮胎宽度方向的最大宽度bw在胎面展开宽度tw的30％以上40％以下的范围内。

图4是关于中央细槽的位置和重叠区域的说明图。此外，对于中央细槽61，连接于相同的内侧周向主槽21的中央细槽61的连接部与中央横纹槽31的连接部的轮胎周向的距离nl，与中央横纹槽31彼此的轮胎周向的距离el之比在0.3≦(nl/el)≦0.5的范围内。在该情况下的、中央细槽61与内侧周向主槽21的连接部与中央横纹槽31与内侧周向主槽21的连接部的轮胎周向的距离nl为在内侧周向主槽21开口的中央细槽61的开口部的中央横纹槽31侧的部分与在内侧周向主槽21开口的中央横纹槽31的开口部的中央细槽61侧的部分的轮胎周向的距离。同样地，中央横纹槽31彼此的轮胎周向的距离el为：在内侧周向主槽21开口的中央横纹槽31的开口部之间的、位于另一方的中央横纹槽31侧的部分彼此的轮胎周向的距离。此外，中央细槽61与内侧周向主槽21的连接部与中央横纹槽31与内侧周向主槽21的连接部在轮胎周向的距离nl为从中央细槽61观察时位于轮胎周向的两侧的中央横纹槽31中的、与内侧周向主槽21的连接部之间的轮胎周向的距离近的一侧的距离。

此外，中央细槽61形成为弯折部62的劣角的角度β在50°以上90°以下的范围内。就是说，在中央细槽61中，在弯折部62相交的周向延伸部63和宽度方向延伸部64的、各个槽宽的中心线彼此的相对角度β在50°以上90°以下的范围内。需要说明的是，优选的是，该中央细槽61的弯折部62的劣角的角度β在60°以上80°以下的范围内。

此外，中央横纹槽31也形成为弯折部32的劣角的角度α在50°以上90°以下的范围内。就是说，在中央横纹槽31中，在弯折部32相交的周向延伸部33和宽度方向延伸部34的、各个槽宽的中心线彼此的相对角度α在50°以上90°以下的范围内。需要说明的是，优选的是，该中央横纹槽31的弯折部32的劣角的角度α在60°以上80°以下的范围内。

此外，划分出中央花纹块11的中央横纹槽31形成为曲柄状的形状，由此，中央花纹块11具有重叠区域16，该重叠区域16是在轮胎周向相邻的中央花纹块11彼此的轮胎周向的位置为相同的位置的区域。就是说，对于中央花纹11而言，中央横纹槽31以曲柄状的形状形成，因此，轮胎周向的端部在轮胎周向具有凹凸而形成，在轮胎周向凸出的部分形成为突出部15。

此外，在轮胎周向相邻的中央花纹块11彼此配设为对置的突出部15彼此的轮胎宽度方向的位置为不同的位置，突出部15彼此的至少一部分的轮胎周向的位置为相同的位置。这样，在轮胎周向相邻的中央花纹块11彼此的、轮胎周向的位置为相同的位置的区域为重叠区域16。重叠区域16的轮胎周向的长度rl与中央花纹块11的轮胎周向的长度bl之比在0.1≦(rl/bl)≦0.4的范围内。

以这些方式构成的本实施方式的充气轮胎1的用途为重载荷用充气轮胎。在将该充气轮胎1装接于车辆时，以轮辋组装于车轮并充气的状态装接于车辆。轮辋组装于车轮的状态下的充气轮胎1例如装接于卡车、公共汽车等大型车辆来使用。

当装接了充气轮胎1的车辆行驶时，胎面表面3中的位于下方的胎面表面3与路面接触，同时该充气轮胎1旋转。车辆通过胎面表面3与路面之间的擦力来将驱动力、制动力传递至路面，或通过产生回转力来行驶。此外，在湿滑路面行驶时，通过周向主槽20、横纹槽30等槽将胎面表面3与路面之间的水排出的同时进行行驶。即，胎面表面3与路面之间的水流入至周向主槽20、横纹槽30等槽内，由此，胎面表面3与路面之间的水从双方之间排出。由此，胎面表面3容易与路面接地，通过胎面表面3与路面之间的摩擦力，能确保在湿滑路面行驶时的驾驶稳定性。

而且，划分出中央花纹块11的中央横纹槽31具有两处弯折部32。因此，对于中央横纹槽31而言，与中央横纹槽31形成为直线状的情况相比，边缘部35的全长变长，因此，能增加边缘成分。由此，在湿滑路面行驶时，通过因中央横纹槽31的边缘部35的全长变长而增加的边缘效果，能增加胎面表面3与路面的摩擦力。而且，中央横纹槽31通过具有两处弯折部32而具有周向延伸部33和宽度方向延伸部34，因此，能对多个方向发挥边缘效果，并能增加多个方向的摩擦力。由此，能提高湿地性能。

此外，在中央花纹块11形成有两端与一对内侧周向主槽21连接的中央细槽61。由此，中央花纹块11通过该中央细槽61也能增加边缘成分，在湿滑路面行驶时，通过中央细槽61的边缘效果，也能增加胎面表面3与路面的摩擦力。而且，中央细槽61通过具有两处弯折部62而具有周向延伸部63和宽度方向延伸部64，因此，与中央横纹槽31同样地，能对多个方向发挥边缘效果，并能增加多个方向的摩擦力。由此，能提高湿地性能。

此外，中央横纹槽31具有两处弯折部32，由此，由中央横纹槽31划分出的、位于中央横纹槽31的轮胎周向的两侧的中央花纹块11彼此具有重叠区域16。就是说，重叠区域16由在轮胎周向相邻的中央花纹块11的突出部15彼此构成，但双方的突出部15具有各自的中央花纹块11的踢出侧端部17(参照图4)或踏入侧端部18(参照图4)。因此，在轮胎周向相邻的中央花纹块11的突出部15彼此构成重叠区域16，由此，在轮胎周向相邻的中央花纹块11彼此处于以下状态：一方的中央花纹块11的踢出侧端部17与另一方的中央花纹块11的踏入侧端部18分别位于对方侧的中央花纹块11的轮胎周向的靠中心的位置。由此，在装接了本实施方式的充气轮胎1的车辆行驶时，在轮胎旋转方向相邻的中央花纹块11彼此之中，在位于轮胎旋转方向的前侧的中央花纹块11的踢出侧端部17离开路面前，位于轮胎旋转方向的后侧的中央花纹块11的踏入侧端部18与路面接地。由此，能抑制中央花纹块11的胎踵胎趾磨耗。

就是说，通常，胎踵胎趾磨耗是由于在车辆行驶时，当踢出侧端部17离开路面时，因相对于路面打滑而产生磨耗，且踢出侧端部17比踏入侧端部18磨耗更多而产生的。对此，在本实施方式的充气轮胎1中，在位于轮胎旋转方向的前侧的中央花纹块11的踢出侧端部17离开路前，位于轮胎旋转方向的后侧的中央花纹块11的踏入侧端部18与路面接地。因此，当位于轮胎旋转方向的前侧的中央花纹块11的踢出侧端部17离开路面时，不容易发生打滑，不容易产生磨耗。因此，在中央花纹块11的踢出侧端部17与踏入侧端部18，磨耗加剧速度为相同程度，不容易产生胎踵胎趾磨耗。由此，能提高耐不均匀磨耗性。其结果是，能提高湿地性能而不降低耐不均匀磨耗性。

此外，中央花纹块11在轮胎宽度方向的最大宽度bw与胎面展开宽度tw之比在0.2≦(bw/tw)≦0.5的范围内，因此，能更可靠地抑制不均匀磨耗，并且能提高湿地性能。就是说，在中央花纹块11的轮胎宽度方向的最大宽度bw与胎面展开宽度tw之比为(bw/tw)<0.2的情况下，随着中央花纹块11的轮胎宽度方向的宽度变窄，中央横纹槽31的长度变短，因此，中央横纹槽31的排水性降低。特别是，在空车时的重量与满载车时的重量之差大的卡车、公共汽车中，相对于在满载车时在胎面表面3的轮胎宽度方向的整个范围都容易以大的接地载荷接地而言，在空车时，在胎面表面3的轮胎宽度方向的两端侧的区域中，接地载荷变小，主要在轮胎宽度方向的中央区域承受大的接地载荷。因此，在卡车、公共汽车中，轮胎宽度方向的接地特性变得重要，在中央横纹槽31的长度变短，由此中央横纹槽31的排水性降低的情况下，空车时的排水性降低，可能会难以有效地提高湿地性能。此外，换言之，在(bw/tw)<0.2的情况下，空车时的位于接地区域的槽面积变少，因此排水性降低，可能会难以提高湿地性能。此外，在中央花纹块11的轮胎宽度方向的最大宽度bw与胎面展开宽度tw之比为(bw/tw)>0.5的情况下，随着中央花纹块11的轮胎宽度方向的宽度变大，胎肩花纹块13的轮胎宽度方向的宽度变窄。由此，胎肩花纹块13的花纹块刚性变低而可能会在胎肩花纹块13产生胎踵胎趾磨耗、或以胎踵胎趾磨耗为起点而产生胎肩区域比其他区域早地产生磨耗的、所谓的胎肩磨耗。

对此，在中央花纹块11的轮胎宽度方向的最大宽度bw与胎面展开宽度tw之比在0.2≦(bw/tw)≦0.5的范围内的情况下，能确保胎肩花纹块13的轮胎宽度方向的宽度来抑制胎肩花纹块13的胎踵胎趾磨耗、胎肩磨耗，并且能确保中央横纹槽31的长度来提高基于在中央横纹槽31的排水性、边缘成分的湿地性能。其结果是，能更可靠地提高湿地性能而不降低不均匀磨耗性。

此外，中央花纹块11的重叠区域16的轮胎周向的长度rl与中央花纹块11的轮胎周向的长度bl之比在0.1≦(rl/bl)≦0.4的范围内，因此，能更可靠地确保排水性，并且能抑制不均匀磨耗。就是说，在重叠区域16的轮胎周向的长度rl与中央花纹块11的轮胎周向的长度bl之比为(rl/bl)<0.1的情况下，重叠区域16的轮胎周向的长度rl过短，因此，可能会难以有效地抑制中央花纹块11的胎踵胎趾磨耗。此外，在重叠区域16的轮胎周向的长度rl与中央花纹块11的轮胎周向的长度bl之比为(rl/bl)>0.4的情况下，中央横纹槽31的周向延伸部33的长度过长，因此，在中央横纹槽31内流动的水可能会滞留在周向延伸部33而难以从中央横纹槽31流至内侧周向主槽21。在该情况下，可能会难以提高湿地性能。

对此，在重叠区域16的轮胎周向的长度rl与中央花纹块11的轮胎周向的长度bl之比在0.1≦(rl/bl)≦0.4的范围内的情况下，能抑制中央横纹槽31的周向延伸部33的长度变得过长来确保排水性，并且能确保重叠区域16的轮胎周向的长度rl来抑制不均匀磨耗。其结果是，能更可靠地提高湿地性能而不降低耐不均匀磨耗性。

此外，中央横纹槽31的弯折部32的劣角的角度α在50°以上90°以下的范围内，因此能抑制花纹块缺损，并且能更可靠地确保胎踵胎趾磨耗的抑制和基于中央横纹槽31的湿地性能。就是说，在中央横纹槽31的弯折部32的角度α小于50°的情况下，弯折部32变得过于呈锐角，因此，中央花纹块11中的、位于弯折部32的劣角侧的部分的刚性变低，可能会产生扭断。即，在中央花纹块11中的、位于弯折部32的劣角侧的部分，可能会产生花纹块缺损。此外，在中央横纹槽31的弯折部32的角度α大于90°的情况下，中央横纹槽31变得接近直线状，因此，与弯折部32的角度α为90°以下的情况相比，中央横纹槽31的全长变短。在该情况下，中央横纹槽31的边缘部35的全长也变短，因此，可能会难以有效地获得通过在中央横纹槽31设置两处弯折部32而使边缘成分在多个方向增加所带来的湿地性能提高的效果。此外，在中央横纹槽31的弯折部32的角度α大于90°的情况下，轮胎宽度方向的宽度随着朝向轮胎周向的两端而变窄，中央花纹块11的突出部15的形状变成尖细的形状，因此，突出部15的刚性容易变低。在该情况下，可能会难以抑制突出部15的磨耗，难以有效地抑制胎踵胎趾磨耗。

对此，在中央横纹槽31的弯折部32的劣角的角度α为50°以上90°以下的范围内的情况下，能确保中央花纹块11中的、位于弯折部32的劣角侧的部分的刚性来抑制花纹块缺损，并能通过确保中央横纹槽31的全长来确保湿地性能，进而，能抑制中央花纹块11的突出部15成为尖细的形状来更可靠地抑制胎踵胎趾磨耗。其结果是，能更可靠地提高湿地性能而不降低耐不均匀磨耗性，进而，能提高耐花纹块缺损性。

此外，中央细槽61的弯折部62的劣角的角度β在50°以上90°以下的范围内，因此，能抑制花纹块缺损，并且能更可靠地确保基于中央细槽61的湿地性能。就是说，在中央细槽61的弯折部62的角度β小于50°的情况下，弯折部62变得过于呈锐角，因此，中央花纹块11中的、位于弯折部62的劣角侧的部分的刚性变低，可能会产生花纹块缺损。此外，在中央细槽61的弯折部62的角度β大于90°的情况下，中央细槽61变得接近直线状，因此，与弯折部62的角度β为90°以下的情况相比，中央细槽61的全长变短。在该情况下，可能会难以有效地获得通过在中央细槽61设置两处弯折部62而使边缘成分在多个方向增加所带来的湿地性能提高的效果。

对此，在中央细槽61的弯折部62的劣角的角度β为50°以上90°以下的范围内的情况下，能确保中央花纹块11中的、位于弯折部62的劣角侧的部分的刚性来抑制花纹块缺损，并且能通过确保中央细槽61的全长来确保湿地性能。其结果是，能更可靠地提高湿地性能，进而，能提高耐花纹块缺损性。

此外，中央细槽61的周向延伸部63的槽深度dc与宽度方向延伸部64的槽深度dr的关系在0.8≦(dc/dr)≦1.2的范围内，因此，能确保在中央细槽61的排水性，并且能更可靠地抑制中央花纹块11的胎踵胎趾磨耗。就是说，在中央细槽61的周向延伸部63的槽深度dc与宽度方向延伸部64的槽深度dr的关系为(dc/dr)<0.8的情况下，宽度方向延伸部64的槽深度dr过深，因此，可能会难以抑制中央花纹块11的胎踵胎趾磨耗。就是说，对于花纹块的胎踵胎趾磨耗而言，通常，当由在轮胎宽度方向延伸的深的槽来分割花纹块时，在由槽截断的两侧的区域，磨耗的加剧速度容易不同，因此容易产生胎踵胎趾磨耗。因此，在宽度方向延伸部64的槽深度dr过深的情况下，在中央花纹块11的宽度方向延伸部64的两侧，磨耗的加剧速度也容易不同，可能会难以抑制胎踵胎趾磨耗。此外，在中央细槽61的周向延伸部63的槽深度dc与宽度方向延伸部64的槽深度dr的关系为(dc/dr)>1.2的情况下，进入至中央细槽61内的水容易滞留在周向延伸部63而难以从中央细槽61向内侧周向主槽21排出。中央细槽61不仅具有边缘效应，还具有通过使进入至中央细槽61内的水流至内侧周向主槽21，来对胎面表面3与路面之间的槽进行向内侧周向主槽21排水的效果，但在因周向延伸部63的槽深度dc过深而导致中央细槽61内的水容易滞留在周向延伸部63的情况下，基于该中央细槽61的排水性降低。

对此，在中央细槽61的周向延伸部63的槽深度dc与宽度方向延伸部64的槽深度dr的关系在0.8≦(dc/dr)≦1.2的范围内的情况下，能抑制水滞留在周向延伸部63来确保在中央细槽61的排水性，并且能抑制因宽度方向延伸部64的槽深度dr过深而引起的胎踵胎趾磨耗。其结果是，能更可靠地提高湿地性能而不降低耐不均匀磨耗性。

此外，对于中央细槽61，连接于相同的内侧周向主槽21的中央细槽61的连接部与中央横纹槽31的连接部的轮胎周向的距离nl，与中央横纹槽31彼此的轮胎周向的距离el之比在0.3≦(nl/el)≦0.5的范围内，因此，能更可靠地抑制中央花纹块11的花纹块缺损。就是说，在(nl/el)<0.3，或(nl/el)>0.5的情况下，中央细槽61与内侧周向主槽21的连接部与中央横纹槽31与内侧周向主槽21的连接部的距离nl过小，因此，中央花纹块11中的、双方的连接部彼此之间的刚性变低，可能会产生花纹块缺损。对此，在0.3≦(nl/el)≦0.5的范围内的情况下，能确保中央细槽61与内侧周向主槽21的连接部与中央横纹槽31与内侧周向主槽21的连接部的距离nl，因此，能确保中央花纹块11中的、双方的连接部彼此之间的刚性，并能抑制花纹块缺损的产生。其结果是，能更可靠地提高耐花纹块缺损性。

此外，中央细槽61的与内侧周向主槽21连接的宽度方向延伸部64形成为大致平行于中央横纹槽31中的、与相同的内侧周向主槽21连接的宽度方向延伸部34，因此，能更可靠地抑制花纹块缺损。就是说，在中央细槽61的宽度方向延伸部64与中央横纹槽31的宽度方向延伸部34不是大致平行的情况下，可能会产生宽度方向延伸部64与宽度方向延伸部34的距离过小的部分，在该情况下，应力集中在距离小的部分而可能会产生花纹块缺损。对此，在中央细槽61的宽度方向延伸部64与中央横纹槽31的宽度方向延伸部34形成为大致平行的情况下，能抑制产生宽度方向延伸部64与宽度方向延伸部34的距离过小的部分，并能更可靠地抑制花纹块缺损的产生。其结果是，能更可靠地提高耐花纹块缺损性。

需要说明的是，在上述的实施方式的充气轮胎1中，中央横纹槽31设为弯折的普通槽，但在中央横纹槽31中，也可以在槽底37形成底部抬高部38。图5是实施方式的充气轮胎的变形例，是在中央横纹槽形成底部抬高部的情况下的说明图。图6是图5的c-d-d-c剖面图。形成于中央横纹槽31的底部抬高部38通过槽底37比其他位置靠近胎面表面3而形成，即，在底部抬高部38中，槽深度比在底部抬高部38以外的位置的槽深度浅。该中央横纹槽31的底部抬高部38至少形成于周向延伸部33，遍及从中央横纹槽31所具有的两处宽度方向延伸部34中的一方的宽度方向延伸部34的规定位置至另一方的宽度方向延伸部34的规定位置的范围地形成。具体而言，底部抬高部38形成为设有底部抬高部38的范围的轮胎宽度方向的宽度sw与中央花纹块11的轮胎宽度方向的最大宽度bw之比在0.3≦(sw/bw)≦0.5的范围内。

此外，中央横纹槽31在形成有底部抬高部38的位置的槽深度ds与周向主槽20的槽深度dm之比在0.6≦(ds/dm)≦0.9的范围内。就是说，在形成有底部抬高部38的位置的中央横纹槽31的槽深度ds与连接中央横纹槽31的周向主槽20即内侧周向主槽21的槽深度dm之比在0.6≦(ds/dm)≦0.9的范围内。

需要说明的是，底部抬高部38的高度根据中央横纹槽31内的位置而变化，由此，在中央横纹槽31的形成有底部抬高部38的位置的槽深度变化的情况下，将在形成有底部抬高部38的位置的槽深度的平均值设为在形成有底部抬高部38的位置的中央横纹槽31的槽深度ds。

这样，通过在中央横纹槽31设置底部抬高部38，能确保中央花纹块11的刚性，因此，能更可靠地抑制胎踵胎趾磨耗，并能提高耐不均匀磨耗性。

此外，设有底部抬高部38的范围的轮胎宽度方向的宽度sw与中央花纹块11的轮胎宽度方向的最大宽度bw之比在0.3≦(sw/bw)≦0.5的范围内，因此，能确保在中央横纹槽31的排水性，并且能更可靠地抑制胎踵胎趾磨耗。就是说，在(sw/bw)<0.3的情况下，设有底部抬高部38的范围过小，因此，即使设置了底部抬高部38，也可能会难以有效地提高中央花纹块11的刚性，难以抑制胎踵胎趾磨耗。此外，在(sw/bw)>0.5的情况下，设有底部抬高部38的范围过大，因此，在中央横纹槽31内流动的水的流动可能会容易被底部抬高部38遮挡。在该情况下，在中央横纹槽31的排水性下降，因此，可能会难以提高湿地性能。

对此，在设有底部抬高部38的范围的宽度sw与中央花纹块11的最大宽度bw之比在0.3≦(sw/bw)≦0.5的范围内的情况下，能竭力抑制在中央横纹槽31内流动的水的流动被底部抬高部38遮挡，并且能通过底部抬高部38来更可靠地提高中央花纹块11的刚性。由此，能确保在中央横纹槽31的排水性，并且能更可靠地抑制胎踵胎趾磨耗。其结果是，能一同提高湿地性能和耐不均匀磨耗性。

此外，在形成有底部抬高部38的位置的中央横纹槽31的槽深度ds与周向主槽20的槽深度dm之比在0.6≦(ds/dm)≦0.9的范围内，因此，能确保在中央横纹槽31的排水性，并且能更可靠地抑制胎踵胎趾磨耗。就是说，在(ds/dm)<0.6的情况下，底部抬高部38的高度过高，因此，在中央横纹槽31内流动的水的流动可能会容易被底部抬高部38遮挡。在该情况下，在中央横纹槽31的排水性下降，因此，可能会难以提高湿地性能。此外，在(ds/dm)>0.9的情况下，底部抬高部38的高度过低，因此，即使设置了底部抬高部38，也可能会难以有效地提高中央花纹块11的刚性，难以抑制胎踵胎趾磨耗。

对此，在底部抬高部38的位置的中央横纹槽31的槽深度ds与周向主槽20的槽深度dm之比在0.6≦(ds/dm)≦0.9的范围内的情况下，能竭力抑制在中央横纹槽31内流动的水的流动被底部抬高部38遮挡，并且能通过底抬高部38来可靠地提高中央花纹块11的刚性。由此，能确保在中央横纹槽31的排水性，并且能更可靠地抑制胎踵胎趾磨耗。其结果是，能一同提高湿地性能和耐不均匀磨耗性。

此外，在上述的实施方式的充气轮胎1中，中央横纹槽31的弯折部32形成为圆弧状，中央细槽61的弯折部62形成为方形，但中央横纹槽31的弯折部32、中央细槽61的弯折部62也可以以实施方式以外的形状形成。图7是实施方式的充气轮胎的变形例，是中央横纹槽的弯折部形成为倒角状的情况下的说明图。图8是实施方式的充气轮胎的变形例，是中央细槽的弯折部形成为圆弧状的情况下的说明图。对于中央横纹槽31的弯折部32而言，例如，如图7所示，中央横纹槽31的弯折部32可以以倒角状或者组合多个角部的形状形成。此外，对于中央细槽61的弯折部62而言，例如，如图8所示，中央细槽61的弯折部62可以形成为曲线状或者圆弧状。只要中央横纹槽31的弯折部32、中央细槽61的弯折部62形成为使中央横纹槽31、中央细槽61弯折，则弯折部32、62本身的形状没有限制。

此外，在上述的实施方式的充气轮胎1中，中央细槽61设有两处弯折部62，但中央细槽61的弯折部62也可以是两处以上。图9是实施方式的充气轮胎的变形例，是中央细槽的弯折部为四处的情况下的说明图。对于中央细槽61的弯折部62而言，例如，如图9所示，可以为四处。在该情况下，四处弯折部62交替地在相反方向弯折。由此，中央细槽61从一方的端部朝向另一方的端部以阶梯状的形状形成，通过在四处弯折部62弯折，与弯折部62为两处的情况同样地，中央细槽61具有在轮胎周向延伸的周向延伸部63和在轮胎宽度方向延伸的宽度方向延伸部64。就是说，在弯折部62为四处的情况下，中央细槽61具有位于轮胎宽度方向的两端侧并与内侧周向主槽21连接的两条宽度方向延伸部64和位于两条宽度方向延伸部64彼此之间的一条宽度方向延伸部64这三条宽度方向延伸部64，并以在周向延伸部63将在轮胎宽度方向邻接的宽度方向延伸部64彼此连接的形状形成。这些宽度方向延伸部64与周向延伸部63的连接部分为弯折部62。

在中央细槽61的弯折部62为四处的情况下，能抑制中央细槽61过于靠近弯折的中央横纹槽31。就是说，在中央横纹槽31和中央细槽61双方具有弯折部32、62的情况下，根据双方的弯折部32、62的位置，可能会产生中央横纹槽31与中央细槽61的距离过近的部分。在该情况下，中央横纹槽31与中央细槽61的距离近的部分的刚性变低，因此，中央花纹块11可能会难以确保在干燥的路面的驾驶稳定性，或容易在刚性低的部分产生不均匀磨耗。

对此，在中央细槽61的弯折部62为四处的情况下，根据中央横纹槽31的形状来适当设定各个弯折部62的位置，由此，能使中央细槽61的形状成为不产生过于靠近中央横纹槽31的部分的形状。由此，能抑制在中央花纹块11中产生刚性低的部分，因此，能确保在干燥的路面的驾驶稳定性、或能更可靠地抑制不均匀磨耗的发生。其结果是，能提高干地性能，并且能更可靠地提高耐不均匀磨耗性。

需要说明的是，在中央细槽61的弯折部62的数量过多的情况下，形成有中央细槽61的部分的周围的刚性变低，因此，可能会容易产生花纹块缺损、容易产生裂纹，但通过将周向延伸部63、宽度方向延伸部64的长度分别设为8mm以上，能抑制花纹块缺损、裂纹。由此，能更可靠地确保耐花纹块缺损性，并且能提高湿地性能。

[实例]

图10a～图10e是表示充气轮胎的性能试验的结果的图表。以下，对于上述的充气轮胎1，对针对以往例以及比较例的充气轮胎1和本发明的充气轮胎1进行的性能评价试验进行说明。性能评价试验针对以下试验而进行：关于在干燥的路面的加速性能即干地加速性能的试验；关于在湿滑路面的加速性能即湿地加速性能的试验；关于耐不均匀磨耗性的试验；以及关于耐花纹块缺损性的试验。

这些性能评价试验通过以下方法来进行：将由jatma规定的轮胎的公称为275/80r22.5尺寸、负载指数为151j的充气轮胎1轮辋组装于由jatma规定的规定轮辋的车轮，并将气压调整为由jatma规定的最大气压，装接于2-d的试验车辆(牵引车头)来进行测试行驶。

在各试验项目的评价方法中，关于湿地加速性能，通过对在潮湿路面的5km/h～20km/h的速度区间的加速度进行测定，并通过以将后述的以往例设为100的指数来表示平均速度来进行评价。数值越大，表示湿地加速性能越优异。关于耐不均匀磨耗性，通过市售监视器来对行驶50,000km后的胎踵胎趾磨耗的磨耗量、即花纹块的踢出侧与踏入侧的磨耗量之差进行测定，并以将后述的以往例设为100的指数来表示所测定的磨耗量之差。该数值越大，胎踵胎趾磨耗的磨耗量越少，表示耐不均匀磨耗性越优异。关于耐花纹块缺损性，通过市售监视器来观察行驶50,000km后的花纹块的缺损、裂纹的产生状况，并以将后述的以往例设为100的指数来表示花纹块的缺损、裂纹的数量、大小。该数值越大，花纹块的缺损、裂纹越少，表示耐花纹块缺损性越优异。

对作为以往的充气轮胎1的一个示例的以往例的充气轮胎、作为本发明的充气轮胎1的实例1～25、以及作为与本发明的充气轮胎1进行比较的充气轮胎的比较例1、2这28种充气轮胎进行评价试验。这些充气轮胎1中的、以往例的充气轮胎不具有中央细槽61，位于内侧周向主槽21彼此之间的中央花纹块11的花纹块列为一列，中央横纹槽31的弯折部32为两处。此外，比较例1、2的充气轮胎虽在中央花纹块11设有中央细槽61，中央细槽61具有两处弯折部62，但中央细槽61在中央花纹块11内终止，或位于内侧周向主槽21彼此之间的中央花纹块11的花纹块列为两列。

对此，在作为本发明的充气轮胎1的一个示例的实例1～25中，所有中央细槽61均与周向主槽20连接并在周向主槽20开口，位于内侧周向主槽21彼此之间的中央花纹块11的花纹块列为一列，中央横纹槽31的弯折部32和中央细槽61的弯折部62均为两处以上。而且，在实例1～25的充气轮胎1中，中央花纹块11的最大宽度bw与胎面展开宽度tw之比(bw/tw)、重叠区域16的长度rl与中央花纹块11的长度bl之比(rl/bl)、中央横纹槽31的弯折部32的角度α、中央细槽61的弯折部62的角度β、中央细槽61的周向延伸部63的槽深度dc与宽度方向延伸部64的槽深度dr之比(dc/dr)、与内侧周向主槽21连接的中央细槽61与中央横纹槽31的连接部分彼此的距离nl与中央横纹槽31彼此的轮胎周向的距离el之比(nl/el)、设有底部抬高部38的范围的宽度sw与中央花纹块11的最大宽度bw之比(sw/bw)、以及在形成有底部抬高部38的位置的中央横纹槽31的槽深度ds与周向主槽20的槽深度dm之比(ds/dm)分别不同。

由使用这些充气轮胎1来进行评价试验的结果可知：如图10a～图10e所示，实例1～25的充气轮胎1相对于以往例、比较例1、2而言，湿地加速性能会提高而耐不均匀磨耗性、耐花纹块缺损性不会降低。就是说，实例1～25的充气轮胎1能提高湿地性能而不降低耐不均匀磨耗性。

符号说明

1充气轮胎

2胎面部

3胎面表面

10环岸部

11中央花纹块

12中间花纹块

13胎肩花纹块

15突出部

16重叠区域

17踢出侧端部

18踏入侧端部

20周向主槽

21内侧周向主槽

25外侧周向主槽

30横纹槽

31中央横纹槽

32、62弯折部

33、63周向延伸部

34、64宽度方向延伸部

35边缘部

37槽底

38底部抬高部

41中间横纹槽

42胎肩横纹槽

61中央细槽