车辆用玻璃天线和具备该车辆用玻璃天线的后部窗玻璃的制作方法

本发明涉及设置于车辆的窗玻璃的车辆用玻璃天线和具备该车辆用玻璃天线的后部窗玻璃。

背景技术：

车辆搭载的车辆用玻璃天线根据不同的国家而所需的条件不同(频带、偏振波、共存介质等)，因此配合各个地域对天线性能进行着调整。为了接收FM广播和AM广播这两者，提出了如图1所示的玻璃天线(专利文献1)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利特许第5,024,026号

技术实现要素：

发明所要解决的技术问题

上述专利文献1中，提出了除雾器设置于后部窗玻璃60、位于除雾器40的上侧的后部窗玻璃的空白区域的能够接收对应于AM的频带和对应于FM的频带双方的玻璃天线。该示例中，天线元件51a和天线元件52a电容耦合，天线元件51b和天线元件52b电容耦合。

上述结构中，专门针对面向例如日本、欧洲等各个国家和地区的销售进行天线长度的调整等设计，无论如何都可能会增加设计工作量和品质管理工作量。

为了减少这些工作量，构成各国使用的玻璃天线的天线图案需要进行通用化。

于是，本发明鉴于上述情况，目的在于提供可世界通用的能够接收宽频带的电波的车辆用玻璃天线。

解决技术问题所采用的技术方案

为解决上述问题，本发明的一种形式的车辆用玻璃天线设置于车辆用窗玻璃的上缘部附近，接收2种频带，具备供电部、第1天线导体和第2天线导体。所述第1天线导体具备一端与所述供电部连接并从该供电部向上方延伸的供电连接用纵向元件；一端与所述供电部或所述供电连接用纵向元件连接并向远离所述供电部的方向大致水平地延伸的第1横向元件；和位于所述第1横向元件的上方、一端与所述供电连接用纵向元件连接并在与所述第1横向元件的延伸方向相同的方向上延伸的第2横向元件。所述第2天线导体具备一端与所述供电部或所述供电连接用纵向元件连接并在与所述第1横向元件的延伸方向相同的方向上延伸的供电连接用横向元件；一端与所述供电连接用横向元件的另一端连接并向上方延伸的连接用纵向元件；一端与所述连接用纵向元件连接并向靠近所述供电部的方向大致水平地延伸的第3横向元件；位于所述第3横向元件的上方、一端与所述连接用纵向元件连接并在与所述第3横向元件的延伸方向相同的方向上延伸的第4横向元件；一端与所述连接用纵向元件的另一端或所述第4横向元件连接并向上方延伸的上方纵向元件；和一端与所述上方纵向元件连接并在与所述第3横向元件的延伸方向相同的方向上延伸的上方横向元件。所述第1横向元件与所述第3横向元件相互靠近并电容耦合，从而构成第1电容耦合部，所述第2横向元件与所述第4横向元件相互靠近并电容耦合，从而构成第2电容耦合部，所述上方横向元件位于所述第2电容耦合部的上方。

发明效果

利用本发明的一种形式，则车辆用玻璃天线可世界通用，并能够接收宽频带的电波。

附图说明

图1是设置有以往的玻璃天线的后窗玻璃的整体俯视图。

图2是设置有本发明的第1实施方式的玻璃天线的后窗玻璃的整体俯视图。

图3是本发明的第1实施方式的玻璃天线的俯视图。

图4是本发明的第2实施方式的玻璃天线的俯视图。

图5是本发明的第3实施方式的玻璃天线的俯视图。

图6是本发明的第4实施方式的玻璃天线的俯视图。

图7是本发明的第5实施方式的玻璃天线的俯视图。

图8是本发明的第6实施方式的玻璃天线的俯视图。

图9是本发明的第7实施方式的玻璃天线的俯视图。

图10是本发明的第8实施方式的玻璃天线的俯视图。

图11是本发明的第9实施方式的玻璃天线的俯视图。

图12是本发明的第10实施方式的玻璃天线的俯视图。

图13是表示具有上方元件的图3的构成中，使上方元件的长度在图10所示的方向上变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。

图14是表示具有上方元件的图3的构成中，使上方元件的长度在图10所示的方向上变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

图15是表示具有上方元件的图3的构成中，使上方元件的长度在图11所示的方向上变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。

图16是表示具有上方元件的图3的构成中，使上方元件的长度在图11所示的方向上变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

图17是上方元件的起点不同的图12的构成中，使上方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。

图18是上方元件的起点不同的图12的构成中，使上方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

图19是图4的构成中使下方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。

图20是图4的构成中使下方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

图21是表示具有上方元件和下方元件的图5的构成中，使上方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。

图22是表示具有上方元件和下方元件的图5的构成中，使上方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

图23是将图3所示的具有上方元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图24是将图3所示的具有上方元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

图25是将图4所示的具有下方元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图26是将图4所示的具有下方元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

图27是将图5所示的具有上方元件和下方元件的构成与图4所示的具有下方元件的构成进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图28是将图5所示的具有上方元件和下方元件的构成与图4所示的具有下方元件的构成进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

图29是将图7所示的具有下方元件和回路形成元件的构成与图4所示的具有下方元件的构成进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图30是将图7所示的具有下方元件和回路形成元件的构成与图4所示的具有下方元件的构成进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

图31是将图8所示的具有上方元件、下方元件和回路形成元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图32是将图8所示的具有上方元件、下方元件和回路形成元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

具体实施方式

以下，参照附图说明用于实施本发明的最佳实施方式。另外，在用于说明实施方式的附图中针对方向没有特别记载时，依照附图上的方向即可。另外，这些附图是面向窗玻璃的表面观察时的图，或者是在窗玻璃安装于车辆的状态下从车内观察(或从车外观察)时的图，附图中的左右方向(横向方向)相当于水平方向，上下方向相当于垂直方向。但是，也可作为从车外观察时的图进行参照。

例如，窗玻璃是安装于车辆的后部的后窗玻璃时，附图中的左右方向相当于车宽方向。另外，本发明的窗玻璃主要是安装于车辆的后部的后窗玻璃(后部窗玻璃)。此外，平行、直角等方向在不损害本发明的效果的范围内可以偏移。

另外，本发明中，窗玻璃是覆盖车体的开口部的一个示例。窗玻璃是板状构件，材料不限于玻璃，也可以是树脂、膜等。后部窗玻璃60(也称作车辆用窗玻璃或后窗玻璃。)安装于由车辆框体凸缘形成的框体开口部(也称作开口部)。

另外，窗的车体开口缘是指作为车体接地点(日文：車体アース)的窗玻璃(板)所要嵌入的车体的开口部的周缘，由例如金属等导电性材料构成。

<窗的整体构成>

图2是作为本发明的一种实施方式的具备玻璃天线(也称作车辆用玻璃天线、车辆用天线)1的后部窗玻璃的整体俯视图。

后部窗玻璃(后窗玻璃)60是具有安装在形成于外侧的车体的凸缘(或树脂制的面板)的外周缘61的窗玻璃。车体的车体开口缘(凸缘)是作为车体接地点的后部窗玻璃所要嵌入的车体的开口部的周缘。凸缘由金属等导电性材料构成。

本发明的实施方式中，后部窗玻璃60的外周缘和车体侧凸缘的内周缘(开口缘)设置于同等的位置，用符号61表示。但是，车体侧的凸缘与后部窗玻璃60的外周缘附近也可重叠。

图2中，玻璃天线(通过印刷、嵌入、贴付等整合至窗玻璃的天线)是通过包含在车辆用的后部窗玻璃60上作为平面导体图案而设置的供电部和天线导体10,20来构成的。

使用第1实施方式～第10实施方式的后部窗玻璃60中设置了具有多根加热线42和向该加热线42供电的多根汇流条41a,41b的通电加热式的除雾器40。

具体而言，图2所示的除雾器40的示例中，在后部窗玻璃60的左侧区域和右侧区域(左右两端部侧)分别至少设置一根带状的汇流条41a,41b。另外，汇流条41a,41b在后部窗玻璃60的纵向方向或大致纵向方向上伸长(延伸、延展)。

作为一个示例，汇流条41a与车体接地点连接，汇流条41b通过开关31与直流电源30的阳极连接。

多根加热线42在水平方向上或大致水平方向上、广义地讲在横向方向上或大致横向方向上延伸。作为一个示例，通常的汽车中，从确保视野的角度出发，优选除雾器40的横向宽度、即汇流条41a和41b之间的间隔(Dw)为900mm～1200mm。

本发明中，除雾器的形状没有限制。即，汇流条不限于2根。但是，不限于此，汇流条也可以是2根或3根以上。汇流条可不在后部窗玻璃60的纵向方向或大致纵向方向上延伸，也可在例如横向方向或大致横向方向上延伸。

此处，多根加热线42的汇流条41a,41以外的部分也可通过短路线43,44被短路。具体而言，图2所示的示例中，作为短路线设置有第1短路线43和第2短路线44这两根短路线，分别在后部窗玻璃60的纵向方向或大致纵向方向上延伸。

第1短路线43配置于后部窗玻璃60的左右中间边界的左侧，第2短路线44配置于后部窗玻璃60的左右中间边界的右侧。进一步，第1短路线43和第2短路线44分别设置在离该左右中间线向左或向右40mm～300mm的区域内。

如图2所示，位于除雾器40上侧的作为后部窗玻璃60的空白区域的后部窗玻璃60的上缘部周围设置有本发明的玻璃天线。此处，为了提高频带H和L处的天线增益，除雾器40的玻璃天线1之间的最短间隔、即位于最上部的加热线42u与后述的供电连接用横向元件21之间的距离优选为20mm～100mm。另外，除雾器40和玻璃天线1的距离也可在30mm以上。

本发明的玻璃天线良好地接收频带L和比频带L更高的频带H这两种频带。作为频带L(低频带)，例如可例举AM广播频带(530kHz～1605kHz)，作为频带H(高频带)，例如可例举日本的FM广播频带(76MHz～95MHz)和欧洲的FM广播88MHz～108MHz。本发明中，将与日本的FM广播频带(76MHz～95MHz)和欧洲的FM广播88MHz～108MHz这两者对应的宽频带的FM广播频带(76MHz～108MHz)记为频带H。

本发明的第1实施方式～第6实施方式和第8实施方式～第10实施方式中具有向频带L和频带H供电的一个供电部(供电点)5。第7实施方式中，分别具有频带H用的第1供电部6、和频带H用与频带L用的第2供电部7。

另外，在之后的说明中，为了将文字简略化，将天线元件简称为元件。另外，将车辆用玻璃天线简称为玻璃天线。

＜第1实施方式＞

图3是本发明的第1实施方式的玻璃天线1的俯视图。

玻璃天线1具备第1天线导体10、第2天线导体和供电部5。供电部5与第1天线导体10和第2天线导体20连接。

第1天线导体10具备供电连接用纵向元件11、第1横向元件12和第2横向元件13。第1天线导体10整体作为频带H用的天线导体起作用，供电连接用纵向元件11、第1横向元件12和第2横向元件13作为H用的天线元件起作用。

第2天线导体20具备供电连接用横向元件21、连接用纵向元件22、第3横向元件23、第4横向元件24、上方纵向元件25、上方横向元件26和调整用元件29。第2天线导体20作为L用的天线导体和H用的天线导体这两者起作用。

具体而言，供电连接用横向元件21、第3横向元件23、和第4横向元件24作为L用的天线元件起作用。上方横向元件26作为H用的天线元件起作用。调整用元件29作为用于调整H用的天线元件的元件起作用。连接用纵向元件22和上方纵向元件25作为用于调整指向性的元件起作用。

第1天线导体10中，供电连接用纵向元件11从供电部5在纵向方向或大致纵向方向、特别是在垂直方向或大致垂直方向上延伸。

供电连接用纵向元件11与第1横向元件12和第2横向元件13连接。本实施方式中，位于第1横向元件12的上方的第2横向元件13的一端与供电连接用纵向元件11的终端连接。但是，构成不限于此，在大致垂直方向上，供电连接用纵向元件11的上端也可从第2横向元件13的一端突出。

与供电连接用纵向元件11连接的第1横向元件12和第2横向元件13均向远离供电部侧的方向延伸。另外，构成不限于此，在水平方向上，第1横向元件12和第2横向元件13的端部也可比供电连接用纵向元件11更为突出。

第2天线导体20中，供电连接用横向元件21从供电部5在横向方向或大致横向方向、特别是在水平方向或大致水平方向上延伸。供电连接用横向元件21作为L用的天线元件起作用，借助这种构成能够提高频带H的天线增益。

另外，图2所示的示例中，从车内侧观察或从车外侧观察时，后部窗玻璃60的空白区域的左侧区域设置有一个供电部5，供电部5与供电连接用横向元件21直接连接。但是，连接关系不限于此，如图3的放大图(俯视图)所示，供电连接用横向元件21也可通过第1天线导体10的供电连接用纵向元件11(的连接部19)与供电部5连接。即，供电连接用横向元件21与供电部5直接或间接地电连接即可。

供电连接用横向元件21的终端(图3的右侧)与连接用纵向元件22连接。连接用纵向元件22是用于调整指向性的元件，通过其位置的变化对频带H的指向性产生影响。

另外，图3所示的构成中，供电连接用横向元件21的端部(另一端)与连接用纵向元件22连接。但是，连接不限于此，供电连接用横向元件21的任意位置与连接用纵向元件22连接即可。

同样地，连接用纵向元件22的端部(下端)与调整用元件29连接。但是，不限于此，连接用纵向元件22的任意部分与调整用元件29连接即可。

本实施方式中，连接用纵向元件22与第3横向元件23、第4元件24、上方纵向元件25、调整用元件29连接。

与连接用纵向元件22连接的第3横向元件23、第4元件24、以及与上方纵向元件25连接的上方横向元件26在大致水平且从连接用纵向元件22靠近供电部5的方向上延伸。

第1天线导体10的第1横向元件12与第2天线导体20的第3横向元件23相互靠近而电容耦合。第1天线导体10的第2横向元件13与第2天线导体20的第4横向元件24相互靠近而电容耦合。

照此，通过设置两个电容耦合部，与设置一个电容耦合部的情况相比，接收频带H时的天线增益显著提高。

另外，本实施方式的第2天线导体20中，通过在第4横向元件24的上方设置上方横向元件26，除了具备形成电容耦合的元件之外，还具备其他线条元件。上方横向元件26用于提高高频带H的增益以及扩展能够接收的频带。

图2中上方纵向元件25与连接用纵向元件22连接，从而一体化并进行延伸。照此，本构成中上方纵向元件25与连接用纵向元件22的上端连接，但是上方元件的构成不限于此。

例如，也可以是如下情况：上方纵向元件25不与连接用纵向元件22连接，上方纵向元件25与第4横向元件24的任意部分连接并向上方延伸。这种情况下，与上方纵向元件25连接的上方横向元件26以起自连接用纵向元件22的位置的在水平方向上不同的位置作为起点，以朝向供电部5侧的方式与第4横向元件24在相同的方向上延伸。

第1电容耦合部中，第3横向元件23和第1横向元件12均在水平方向或大致水平方向上、广义地在横向方向或大致横向方向上延伸，第3横向元件23和第1横向元件12相互平行或大致平行。本实施方式中，第1横向元件12配置于第3横向元件23的上侧。

同样地，第2电容耦合部中，第4横向元件24和第2横向元件12均在水平方向或大致水平方向上延伸，相互平行或大致平行。本实施方式中，第4横向元件24配置于第2横向元件13的上侧。

如上所述，本实施方式中，第2电容耦合部上还设置有上方横向元件26。于是，通过按照上述方式配置电容耦合部，线条元件以交替且相互不同的方式从供电部5侧朝向上方横向元件26侧配置，天线增益得到提高。

此时，形成电容耦合的第3横向元件23、第1横向元件12、第2横向元件13和第4横向元件24各自的未进行连接的端部为开放端。

此处，作为频带H，为了与日本的FM广播频带、美国·欧洲的FM广播频带和电视VHF带的低频带中包含的全部频带(76MHz～108MHz)对应，位于下侧的第1电容耦合部的长度较好是200mm～800mm，特别好是300mm～732mm。另外，位于上侧的第2电容耦合部的长度较好是230mm～430mm，特别好是264mm～344mm。

另外，第1电容耦合部和第2电容耦合部中，形成电容耦合的元件之间的间隔较好是5mm～30mm，特别好是10mm～20mm。

本发明的实施方式的图2～图7以及图10～图12所示的示例中，从车内侧或车外侧观察时，连接用纵向元件22的左侧配置有第1电容耦合部、第2电容耦合部、供电连接用横向元件21以及上方横向元件26。

从而，将用于调整指向性的连接用纵向元件22作为边界，将调整用元件29配置于第1电容耦合部和第2电容耦合部的相反侧。照此，通过将电容耦合和调整用元件29分开配置，能够以必要的程度确保两个电容耦合部的长度和供电连接用横向元件21的长度，以及上方横向元件26的长度。通过确保大致水平地延伸的横向元件21、23、24、26的长度，能够确保频带L的天线增益并提高频带H的天线增益。

此处，将频带H的中心频率下在空气中的波长记为λ、玻璃波长短缩率记为k，k＝0.64，λg＝λ·k。

具体而言，关于连接用纵向元件22的位置，配置于从后部窗玻璃60的左右中央起0.13λg以下的范围则接收频带H时无指向性，因此优选。比该位置更好的范围是从后部窗玻璃60的左右中央起0.04λg～0.1λg以下的范围。

此处，第2天线导体20中，指向性调整用的连接用纵向元件22在后部窗玻璃60的纵向方向或大致纵向方向上延伸。但是不限于此，如果连接用纵向元件22和上方纵向元件25的总计导体长度(总计长度)的至少50％以上在后部窗玻璃60的纵向方向或大致纵向方向上延伸，则能够作为指向调整用的天线元件使用。

连接用纵向元件22的在纵向方向或大致纵向方向上延伸的部分的导体长度优选为(λg/53)～600mm。这部分的导体长度在(λg/53)以上时，与低于(λg/53)的情况相比，频带H用的天线增益得到提高，因此优选。

具体而言，为了对应于本发明的频带H的频带(76MHz～108MHz)，连接用纵向元件22和上方纵向元件25的总计长度在纵向方向或大致纵向方向上延伸的部分的导体长度较好是40mm～600mm。这部分的导体长度的更优选的范围是50mm～500mm，特别优选的范围是60mm～400mm。

另外，连接用纵向元件22和上方纵向元件25的总计长度在600mm以下时，与超过600mm的情况相比，能够实现紧凑化，因此优选。这部分的导体长度的更优选的范围是(λg/41.7)～500mm，特别优选的范围是(λg/34.8)～400mm。

本发明中，第1电容耦合部的组和第2电容耦合部的组之间的间隔，即，第1横向元件12与第4横向元件24之间的平均间隔较好是10mm～30mm，特别好是15mm～20mm。

具体而言，该平均间隔在10mm以上时，与低于10mm的情况相比，天线增益得到提高，因此优选。该平均间隔在30mm以下时，与超过30mm的情况相比，接近于无指向性，因此优选。

以规定的长度设置上方元件(25+26)时，具有提高天线增益的效果。因此，考虑到下述路径长度(总计长度)，以合适的导体长度分别设置上方元件。

例如，在不包括供电部的长度的情况下，从供电部依次经过连接部19、供电连接用横向元件21、连接用纵向元件22、上方纵向元件25、到上方横向元件26的前端为止的路径的路径长度，在n为整数时，优选为(0.15+0.5n)λg～(0.45+0.5n)λg的范围。详细情况与实施例在之后进行说明。

另外，上方横向元件26的前端不限于开放端的构成，也可进行弯曲或折返。例如，如图6所示，上方横向元件26的前端也可被折返，即，上方横向元件26在与第3横向元件23的延伸方向相同的方向上延伸后，通过上方弯折纵向元件261和上方折返横向元件262进行折返，在与第1横向元件12的延伸方向相同的方向上延伸。

这种情况下，较好是设定总计长度，以使上述元件(连接部)的路径长度再加上上方弯折纵向元件261和上方折返横向元件262的长度(元件长度)为上述(0.15+0.5n)λg～(0.45+0.5n)λg的范围。

＜第2实施方式＞

图4是本发明的第2实施方式的玻璃天线1A的俯视图。

本实施方式与图3所示的第1实施方式相比，存在以下差异：第2天线导体20A未设置上方元件25,26，而是替代性地设置下方元件27,28。

具体而言，本实施方式中，在供电连接用横向元件21的下侧设置下方纵向元件27和下方横线元件28作为下方元件。

此处，从车内侧或车外侧观察时，将后部窗玻璃60的左右中央作为边界，在右侧的区域设置有下方纵向元件27。下方纵向元件27在纵向方向或大致纵向方向上延伸。下方纵向元件(第1下方纵向元件)27的端部与下方横向元件28连接。

另外，图4中，虽然将配置于供电连接用横向元件21的下方的下方横向元件28作为配置一根元件的示例进行说明，但是根据窗玻璃的空白部分的大小，也可将配置了多根下方横向元件的情况作为本实施方式的变形例。

这种情况下，为了在上述频带H的频带(76MHz～108MHz)中提高天线增益，多个排列的下方元件的间隔为5mm～25mm时、特别是10mm～20mm时频带H的天线增益能够提高，因此优选。

进一步，如图5所示，作为下方元件的构成要素，还可设置用于和供电连接用横向元件21连接来制作回路的第2下方纵向元件281。具体而言，设置有一端与下方横向元件28的另一端连接、另一端与供电连接用横向元件21连接的第2下方纵向元件281。该构成中，由供电连接用横向元件21、下方纵向元件27、下方横向元件28以及下方纵向元件281形成下方回路。通过形成下方回路，频带H的天线增益得到提高。

以规定的长度设置下方元件(27+28)时，具有提高天线增益的效果。因此，考虑到下述路径长度，以合适的导体长度分别设置下方元件。

例如，在不包括供电部的长度的情况下，从供电部依次经过连接部19、供电连接用横向元件21、下方纵向元件27、到下方横向元件28的前端为止的路径的路径长度优选为0.57λg～0.62λg的范围。详细情况与实施例在之后进行说明。

另外，下方横向元件28的前端不限于开放端的构成，在形成有如上所述的回路的情况下，较好是对总计长度进行设定，以使上述元件的28为止的长度加上第2下方纵向元件281的长度(元件长度)在上述0.57λg～0.62λg的范围内。

或者，如图4或图7所示，前端也可被折返，即，下方横向元件28在与第3横向元件23的延伸方向相同的方向上延伸后，通过下方弯折纵向元件281和下方折返横向元件282进行折返，在与第1横向元件12的延伸方向相同的方向上延伸。

这种情况下，较好是对总计长度进行设定，以使上述元件的为止的路径长度加上作为弯折元件的下方弯折纵向元件281和下方折返横向元件282的长度为上述0.57λg～0.62λg的范围。

＜第3实施方式＞

图5是本发明的第3实施方式的玻璃天线1B的俯视图。

本实施方式与图3所示的第1实施方式和图4所示的第2实施方式相比，存在以下差异：第2天线导体20B设置有上方元件25,26和下方元件27,28这两者。

本实施方式可享有下述两种优点：第1实施方式中的通过设置上方元件25,26而得的优点和第2实施方式中的通过设置下方元件27,28而得的优点。

另外，如后述的实施例中所说明，分别将上方元件和下方元件设置为合适的导体长度，以通过上方元件(25+26)和下方元件(27+28)的相互影响来提高周期性变化的天线增益。

例如，将下方元件(27+28)固定为440mm时，在不包括供电部的长度的情况下，从供电部依次经过连接部19、供电连接用横向元件21、连接用纵向元件22、上方纵向元件25、到上方横向元件26的前端为止的路径的路径长度，在n为整数时，优选为(0.15+0.5n)λg～(0.45+0.5n)λg的范围。详细情况与实施例在之后进行说明。

另外，本实施方式中，上方横向元件26的前端不限于开放端的构成，也可被折返。例如，如图6所示，在前端被折返的情况下，较好是对总计长度进行设定，以使下方元件(27+28)固定为440mm、上述元件的路径长度加上上方弯折纵向元件261和上方折返横向元件262的长度为所述(0.15+0.5n)λg～(0.45+0.5n)λg的范围。

＜第4实施方式＞

图6是本发明的第4实施方式的玻璃天线1C的俯视图。

本实施方式与图3所示的第1实施方式相比存在以下差异：还设置有与第1天线导体10C及第2天线导体20C连接(短路)的回路形成元件8,9。

即，如图6所示，本实施方式的玻璃天线1C具有上方元件25,26和回路形成元件8,9。

另外，图6中配置有两个回路形成元件8,9。但是，可不具有使供电连接用横向元件21和第1横向元件23短路的第1回路形成元件8、和使第1横向元件23和第2横向元件24短路的第2回路形成元件9这两者，也可具有这两者中的至少一种。

此处，回路形成元件8,9大致垂直地延伸，因此回路形成元件8,9的元件长度相当于大致水平地延伸的供电连接用横向元件21和第1横向元件12的间隔、以及第1横向元件12与第2横向元件13的间隔。

因此，为了提高如上所述的频带H(76MHz～108MHz)的指向性，回路形成元件8,9的元件长度优选为5mm～60mm，特别优选为10mm～40mm。

＜第5实施方式＞

图7是本发明的第5实施方式的玻璃天线1D的俯视图。

本实施方式与图4所示的第2实施方式相比存在以下差异：还设置有与第1天线导体10D及第2天线导体20D连接(短路)的回路形成元件8,9。回路形成元件8,9的构成与图6所示的第4实施方式相同。

即，如图7所示，本实施方式的玻璃天线1D具有下方元件27,28和回路形成元件8,9。

＜第6实施方式＞

图8是本发明的第6实施方式的玻璃天线1E的俯视图。

本实施方式与图5所示的第3实施方式相比存在以下差异：还设置有与第1天线导体10E及第2天线导体20E连接(短路)的回路形成元件8,9。回路形成元件8,9的构成与图6所示的第4实施方式相同。

即，如图8所示，本实施方式的玻璃天线1E具有上方元件25,26、下方元件27,28以及回路形成元件8,9。

＜第7实施方式＞

图9是本发明的第7实施方式的玻璃天线1F的俯视图。

本实施方式与图2、图3所示的第1实施方式相比主要存在以下差异：供电部划分为比频带L更高的频带H用的第1供电部6，和主要用于频带L的第2供电部7。

具体而言，本实施方式中，第1天线导体10F的供电连接用纵向元件11F与第1供电部6连接。另外，第2天线导体20F的供电连接用横向元件21F不与供电连接用纵向元件11F连接，而是与第2供电部7直接连接。

第1供电部6与第2供电部7之间的最短间隔D67优选为0.1mm～200mm。该最短间隔在0.1mm以上时，与低于0.1mm的情况相比更容易制造，因此优选。该最短间隔如果在200mm以下，则与超过200mm的情况相比更方便安装，因此优选。该最短间隔的更优选的范围是1mm～100mm，特别优选的范围是2mm～50mm。

另外，图9所示的示例中，供电连接用横向元件21F与第2供电部7直接连接。但是，不限于此，供电连接用横向元件21F也可通过任意的连接元件(例如，不与第1天线导体10接触的元件)与第2供电部7连接。即，供电连接用横向元件21F与第2供电部7电连接即可。

另外，第1～第6实施方式中，连接用纵向元件22的端部(下端)与调整用元件29连接，但是图9所示的本实施方式中，连接用纵向元件22F的端部以外的部分与调整用元件29F连接。

另外，第7实施方式中，以规定的长度设置上方元件(25+26)时，具有提高天线增益的效果。因此，考虑到下述路径长度，以合适的导体长度分别设置上方元件。

例如，在不包括供电部的长度的情况下，从供电部依次经过连接部19、供电连接用横向元件21F、连接用纵向元件22F、上方纵向元件25、到上方横向元件26的前端为止的路径的路径长度，在n为整数时，优选为(0.15+0.5n)λg～(0.45+0.5n)λg的范围。

另外，在上方横向元件26的前端形成折返时，优选与第1实施方式同样地对总计长度进行设定，以使包括折返部分的总计长度在上述范围内。

＜第8实施方式＞

图10是本发明的第8实施方式的玻璃天线1G的俯视图。本实施方式与图2和图3所示的第1实施方式相比存在以下差异：上方横向元件26G的前端不是开放端，而是被折返至下方。

如图10所示，上方横向元件26G的前端被折返至下方，即，上方横向元件26G在与第3横向元件23的延伸方向相同的方向上延伸后，通过上方下弯折纵向元件261和上方下折返横向元件262向下方折返，在与第1横向元件12的延伸方向相同的方向上延伸。

这种情况下，较好是对总计长度进行设定，以使上述元件(连接部)的路径长度为上述(0.15+0.5n)λg～(0.45+0.5n)λg的范围。

另外，为了在上述频带H的频带(76MHz～108MHz)中提高天线增益，作为上方下折返横向元件262与上方横向元件26G的间隔的上方下弯折元件261的长度为5mm～25mm时、特别是10mm～20mm时，频带H的天线增益能够提高，因此优选。

同样地，上方横向元件26G与第1天线导体10的第2横向元件13的间隔为5mm～25mm时、特别是10mm～20mm时，频带H的天线增益能够提高，因此优选。

另外，图10中，上方横向元件26G在延伸至供电部5和供电连接用纵向元件11的上方位置后，通过上方下弯折纵向元件261向下方延伸，也可如图6所示在短距离内(日文：手前で)弯折。另外，也可不设置上方下折返横向元件262。

＜第9实施方式＞

图11是本发明的第9实施方式的玻璃天线1H的俯视图。本实施方式与图2和图3所示的第1实施方式相比存在以下差异：上方横向元件26H的前端不是开放端，而是被折返至上方。

如图11所示，上方横向元件26H的前端向上方折返，即，上方横向元件26H在与第3横向元件23的延伸方向相同的方向上延伸后，通过上方上弯折纵向元件263和上方上折返横向元件264向上方折返，在与第1横向元件12的延伸方向相同的方向上延伸。

这种情况下，较好是对总计长度进行设定，以使上述元件(连接部)的路径长度为上述(0.15+0.5n)λg～(0.45+0.5n)λg的范围。

另外，为了在上述频带H的频带(76MHz～108MHz)中提高天线增益，作为上方横向元件26H与上方上折返横向元件264的间隔的上方上弯折元件263的长度为5mm～25mm时、特别是10mm～20mm时，频带H的天线增益能够提高，因此优选。

同样地，上方上折返横向元件264与第1天线导体10的第2横向元件13的间隔为5mm～25mm时、特别是10mm～20mm时，频带H的天线增益能够提高，因此优选。

另外，图11中，上方横向元件26H在延伸至供电部5和供电连接用纵向元件11的上方位置后，通过上方上弯折纵向元件263向上方延伸，也可在短距离内(日文：手前で)弯折。另外，也可不设置上方上折返横向元件264。

＜第10实施方式＞

图12是本发明的第10实施方式的玻璃天线1I的俯视图。本实施方式与图10所示的第8实施方式相比，存在以下差异：上方纵向元件25I的下端不与连接用纵向元件22的另一端连接，而是与第4横向元件24连接。

如图12所示，上方纵向元件25I与第4横向元件24连接并向上方延伸、上方横向元件26I的一端与照此构成的上方纵向元件25I的上端连接，位于第4横向元件24的中途上方。然后，上方横向元件26I从所述位置出发，在与第3横向元件23的延伸方向相同的方向上延伸后，通过上方下弯折纵向元件265和上方下折返横向元件266向下方折返，在与第1横向元件12的延伸方向相同的方向上延伸。

这种情况下，起自天线元件的供电部的最长的路径长度还包括从连接用纵向元件22的上端到上方纵向元件25I的下端为止的第4横向元件24中的长度(距离D25)。此时，较好是对总计长度进行设定，以使上述元件(连接部)的路径长度为上述(0.15+0.5n)λg～(0.45+0.5n)λg的范围。

另外，为了在上述频带H的频带(76MHz～108MHz)中提高天线增益，作为上方上折返横向元件266与上方横向元件26I的间隔的上方上弯折元件265的长度为5mm～25mm时、特别是10mm～20mm时，频带H的天线增益能够提高，因此优选。

同样地，上方横向元件26I与第1天线导体10的第2横向元件13的间隔为5mm～25mm时、特别是10mm～20mm时，频带H的天线增益能够提高，因此优选。

另外，图12中，上方横向元件26I在延伸至供电部5和供电连接用纵向元件11的上方位置后，通过上方上弯折纵向元件265向下方延伸，也可如图6所示在短距离内(日文：手前で)弯折。另外，也可不设置上方上折返横向元件266。

另外，上方纵向元件25I从连接用纵向元件22的上端出发的起点(下端)不同，上方纵向元件25I的起点能够移动的范围(离开的距离D25)是上方纵向元件25I与第2横向元件13不接触的范围，特别优选将上方纵向元件25I设置在远离第2横向元件13的端部5mm以上的位置。

<整体的变形例>

第1天线导体10、第2天线导体20、供电部5、第1供电部6、第2供电部7和除雾器40通常通过将银糊料等含有导电性金属的糊料印刷在后部窗玻璃60的车内侧表面并进行烧结而形成。但是，并不限定于该形成方法，可将包含铜等导电性物质的线状体或箔状体形成在后部窗玻璃60的车内侧表面或车外侧表面，也可设置在后部窗玻璃60自身的内部。另外，也可将内部或表面设置有导体层的合成树脂膜形成在后部窗玻璃60的车内侧表面或车外侧表面，作为第1天线导体10和第2天线导体20等。

本发明中，也可在后部窗玻璃60的表面上形成遮蔽膜，可在该遮蔽膜上设置选自L用天线导体、供电部5、第1供电部6和第2供电部7中的至少一种。该遮蔽膜可例举黑色陶瓷膜等陶瓷。

此处，由于车辆是移动体，优选设置多个天线，具备能够根据所在位置切换为接收灵敏度良好的任一方天线的电波选择能力(协同运转来进行分集接收)。

因此，本发明中也能在窗玻璃60设置用于同等接收频带L和频带H的辅助天线。照此，通过在窗玻璃60设置辅助天线，能获得借助天线的切换来提高接收性能的效果。另外，玻璃天线与辅助天线也可协同运转来进行分集接收。辅助天线也可接收频带L和频带H中的至少一种。

另外，也可在本发明的玻璃天线、和其他部位(例如前窗玻璃、鲨鱼鳍、扰流板)设置辅助天线，以使其能够相互切换。

另外，也可在后窗玻璃设置用于接收不同频率、例如接收比频带H更高的广播(DAB等)的其他用途的不同的天线。这种情况下，在后部窗玻璃上设置不同种类的天线时，优选设置于调整用元件29的上方、即相对于连接用纵向元件22远离供电部5的侧方(图2中为右侧)。

在设置了不同种类的天线的情况下，本发明的玻璃天线能够用于调整高频广播(DAB)的接收特性。

以上通过多个实施方式示例对玻璃天线和窗玻璃进行了说明，但是本发明不限于上述实施方式示例。其他实施方式的一部分或全部的组合及替换等各种变形和改良在本发明的范围内是可能的。

<实施例>

[实施例1]

使用汽车的后部窗玻璃60，制作了图3的第1实施方式和图10的第8实施方式中的上方元件25,26的长度(L25+L26(+L261+L262))不同的汽车用玻璃天线。此处，测定不同天线长度下的频率-天线增益特性，算出了平均特性。另外，与后述的第5实施例不同，本实施例中未设置下方元件。

从汽车观察，在水平方向的0～360°的60dBμV/m的电场中每隔3°对天线增益进行了测定。图2的总体图中虽然有11根加热线42，但是测定时有14根加热线42。

本实施例中，采用了该0～360°的平均天线增益。本实施例中，这些测定条件在图13～图32中也相同。

图3(图10)所示的第1实施方式(以及第8实施方式)的玻璃天线1的各部分的尺寸如下所述。L表示各个元件的导体长度。

另外，形成第1电容耦合以及第2电容耦合的相向的元件之间的距离为10mm，后部窗玻璃60与水平方向所形成的角中较小一方的角的角度为24.4°。

另外，供电部的大小为纵27mm×横14mm、各元件的线宽为0.8mm。

进一步，后部窗玻璃60的玻璃天线1的配置如下所述(参照图2、图4)。D1是车体开口缘(后部窗玻璃的缘部)61的侧缘61s与供电连接用纵向元件11之间的距离，D2是车体开口缘61的上缘61u与第2横向元件13之间的距离，D4表示位于最上部的加热线42u与下方横向元件28之间的距离。Ww是后部窗玻璃60的横向宽度，Wh是后部窗玻璃60的纵向宽度。

本实施例中，使玻璃天线的上方元件的长度(L25+L26(+L261+L262))按照0(无)、145、245、345、445、545、645、745、845、945、1045、1145、1245、1345、1445、1545这16种情况进行变化。

另外，以这些长度为基础，以短缩率k＝0.64、频带H的中心频率92MHz下空气中的波长为λ、λg＝λ·k的条件进行波长换算，则起自供电部5的天线长度(上述路径的总计长度)相当于0.40、0.47、0.52、0.57、0.61、0.66、0.71、0.76、0.81、0.85、0.90、0.95、1.00、1.04、1.09、1.14λg。

具体而言，将天线长度规定为从“供电部”到“元件前端”为止的长度的总计长度(L19+L21+L22+L25+L26(+L261+L262))。图13、图14的图表的开始点是835mm(L19：5mm+L21：770mm+L22：60mm)，为0.40λg。

另外，本实施例中，如图10所示，使上方元件延伸时向下方弯折，测定结果中最长情况下的上方元件的长度(L25G+L26G+L261+L262)为1545mm时的尺寸如下所述。

L25G：40mm

L26G：770mm

L261：10mm

L262：725mm。

图13是表示具有上方元件的图3的构成中，使上方元件的长度在图10所示的方向上变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。另外，本实施例中，如图10所示，使上方元件延伸时向下方弯折。

图14是表示具有上方元件的图3的构成中，使上方元件的长度在图10所示的方向上变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

由图13和图14可知，与不具有上方元件的情况(图表左端)相比，在0.65λg～0.95λg的范围内具有效果。

进一步由图表的右侧可知，1.05λg以上的长度时增益也得到了提高。因此，图13和图14的图表中至少在0.65λg～0.95λg的范围以及1.05λg～的范围增益得到提高，由此可知特性根据天线长度(上述路径的总计长度)产生周期性的(一个示例为约每0.5λg)变化。

该具有效果的范围中，特别优选在例如0.70λg附近，即上方元件的长度640mm(L25G：40mm+L26G：600mm，无折返)附近。

[实施例2]

使用汽车的后部窗玻璃60，制作了图3的第1实施方式和图11的第9实施方式中的上方元件25,26的长度(L25H+L26H(+L263+L264))不同的汽车用玻璃天线。此处，测定不同天线长度下的频率-天线增益特性，算出了平均特性。

本实施例中，使玻璃天线的上方元件的长度(L25H+L26H(+L263+L264))按照0(无)、145、245、345、445、545、645、745、845、945、1045、1145、1245、1345、1445、1545这16种情况进行变化。

另外，以这些长度为基础，以短缩率k＝0.64、频带H的中心频率92MHz下空气中的波长为λ、λg＝λ·k的条件进行波长换算，则起自供电部5的天线长度(上述路径的总计长度)相当于0.40、0.47、0.52、0.57、0.61、0.66、0.71、0.76、0.81、0.85、0.90、0.95、1.00、1.04、1.09、1.14λg。

具体而言，将天线长度规定为从“供电部”到“元件前端”为止的长度的总计长度(L19+L21+L22+L25H+L26H(+L263+L264))。图15、图16的图表的开始点是835mm(L19：5mm+L21：770mm+L22：60mm)，为0.40λg。

另外，本实施例中，如图11所示，使上方元件延伸时向上方弯折，测定结果中最长情况下的上方元件的长度(L25H+L26H+L265+L266)为1545mm时的尺寸如下所述。

L25H：30mm

L26H：770mm

L263：10mm

L264：735mm。

图15是表示具有上方元件的图3的构成中，使上方元件的长度在图11所示的上方变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。另外，本实施例中，如图11所示，使上方元件延伸时向上方弯折。

图16是表示具有上方元件的图3的构成中，使上方元件的长度在图11所示的上方变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

由图15和图16可知，与不具有上方元件的情况(图表左端)相比，在0.65λg～0.95λg的范围内具有效果。

进一步由图表的右侧可知，1.10λg以上的长度时增益也得到了提高。因此，图15和图16的图表中至少在0.65λg～0.95λg的范围以及1.10λg～的范围增益得到提高，由此可知特性根据天线长度(上述路径的总计长度)产生周期性的(一个示例为约每0.5λg)变化。

该具有效果的范围中，特别优选在例如0.66λg附近，即上方元件的长度540mm(L25H：30mm+L26H：510mm，无折返)附近。

[实施例3]

使用汽车的后部窗玻璃60，制作了图12的第10实施方式的上方元件的长度(L25I+L26I+L265+L266)不同的汽车用玻璃天线。此处，测定不同天线长度下的频率-天线增益特性，算出了平均特性。

本实施例中，使玻璃天线的上方元件的长度(L25I+L26I+L265+L266)按照0(无)、45、145、245、345、445、545、645、745、845、945、1045、1145、1245、1345mm这15种情况进行变化。

另外，以这些长度为基础，以短缩率k＝0.64、频带H的中心频率92MHz下空气中的波长为λ、λg＝λ·k的条件进行波长换算，则起自供电部5的天线长度(上述路径的总计长度)相当于0.40、0.47、0.52、0.57、0.61、0.66、0.71、0.76、0.81、0.85、0.90、0.95、1.00、1.04、1.09λg。

此处，具体将天线长度规定为从“供电部”到“元件前端”为止的长度的总计长度(L19+L21+L22+D25+L25I+26I+265+266)，两图的开始点为835mm(L19：5mm+L21：770mm+L22：60mm)(＝0.40λg)。另外，距离D25＝100mm。因此，天线长度超过935mm(835mm+100mm)时，天线长度中也包括距离D25。例如，在0.47λg的情况下，将天线长度中的到开始点为止的长度835mm和D25的距离100mm这两者减去，上方元件的长度为45mm。

另外，本实施例中，如图12所示，使上方元件延伸时向下方弯折，测定结果中最长情况下的上方元件的长度(L25I+L26I+L265+L266)为1345mm时的尺寸如下所述。

L25I：40mm

L26I：670mm

L265：10mm

L266：625mm。

图17是上方元件的起点不同的图12的构成中，使上方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。另外，本实施例中，如图12所示，使上方元件延伸时向下方弯折。

图18是上方元件的起点不同的图12的构成中，使上方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

由图17和图18可知，与不具有上方元件的情况(图表左端)相比，在0.4λg～0.55λg和0.70λg～1.00λg的范围内具有效果。另外，由于距离D25、上方天线元件的位置向供电部侧移动，显示在图中，则从第1实施例偏移，增益良好的范围不同。

因此，图17和图18的图表中至少在0.4λg～0.55λg的范围以及0.70λg～1.00λg的范围增益得到提高，由此可知特性根据天线长度(上述路径的总计长度)产生周期性的(一个示例为约每0.4λg～0.5λg)变化。

该具有效果的范围中，上方元件的长度优选为640mm(L25I：40mm+L26I：600mm、无折返)，即，上方元件与距离D25的总计长度为740mm，在图17和图18的图表中表示，则在0.71λg附近。

由此可知，实施例1～实施例3中通过追加合适长度的上方元件，相较于比较例的构成，具有提高增益的效果。

[实施例4]

使用汽车的后部窗玻璃60，制作了图4的第2实施方式的构成中的下方元件27,28的长度(L27+L28)不同的玻璃天线。此处，测定不同天线长度(规定的路径的总计长度)下的频率-天线增益特性，算出了平均特性。

本实施例中，使玻璃天线的下方元件的长度(L27+L28)按照0(无)、30、80、130、240、440、540、640mm这8种情况进行变化。

另外，以这些长度为基础，以短缩率k＝0.64、频带H的频带76MHz～108MHz的中心频率92MHz下空气中的波长为λ、λg＝λ·k的条件进行计算，则对起自供电部5的天线长度(上述路径的总计长度)进行波长换算，相当于0.36、0.39、0.41、0.43、0.49、0.58、0.63、0.68λg。

具体而言，将天线长度规定为从“供电部”到“元件前端”为止的长度(L19+L21+L27+L28)，图19和图20的图表的开始点是775mm(L19：5mm+L21：770mm)，为0.36λg。

图19是图4的第2实施方式的构成中使下方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。

图20是图4的构成中使下方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

由图19和图20可知，与不具有下方元件的情况(图表左端)相比，如果将下方元件的导体长度设定为0.57λg～0.62λg的总计长度，则具有提高增益的效果。

另外，图19和图20的图表产生如三角函数的周期性的变化，因此可假定在0.7λg以上的频带，增益会再次得到提高。

该具有效果的范围中，下方元件的长度特别优选0.59λg附近，即460mm(L27：40mm+L28：420mm)附近。

由此可知，实施例4中通过追加合适长度的下方元件，相较于比较例的构成，具有提高增益的效果。

[实施例5]

使用汽车的后部窗玻璃60，制作了图5的第3实施方式中的下方元件27,28的长度(L27+L28)固定、上方元件25,26的长度(L25+L26)的长度(L25+L26)不同的汽车用玻璃天线。此处，测定不同天线长度下的频率-天线增益特性，算出了平均特性。

第3实施方式中，下方元件27,28的尺寸固定为

L27： 40mm

L28： 420mm。

其他构成的尺寸与上述实施例1所示的尺寸相同。

本实施例中，与实施例1同样，使玻璃天线的上方元件的长度(L25+L26)按照0(无)、145、245、345、445、545、645、745、845、945、1045、1145、1245、1345、1445、1545这16种情况进行变化。另外，本实施例中，如图10所示，上方元件延伸时进行弯折。

另外，以这些长度为基础，以短缩率k＝0.64、频带H的中心频率92MHz下空气中的波长为λ、λg＝λ·k的条件进行波长换算，则起自供电部5的天线长度(上述路径的总计长度)相当于0.40、0.47、0.52、0.57、0.61、0.66、0.71、0.76、0.81、0.85、0.90、0.95、1.00、1.04、1.09、1.14λg。

具体而言，将天线长度规定为从“供电部”到“元件前端”为止的长度的总计长度(L19+L21+L22+L25+L26)。图21、图22的图表的开始点是835mm(L19：5mm+L21：770mm+L22：60mm)，为0.40λg。

图21是第3实施方式中，将下方元件固定为适当的长度、使上方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中水平偏振波的平均天线增益的图表。

图22是第3实施方式中，将下方元件固定为适当的长度、使上方元件的长度变化时，76MHz～108MHz的全频带中垂直偏振波的平均天线增益的图表。

由图21和图22可知，与不具有上方元件的情况(图表左端)相比，在0.65λg～0.95λg的范围内具有效果。

进一步由图表的右侧可知，1.15λg以上的长度时增益也得到了提高。因此，图21和图22的图表中至少在0.65λg～0.95λg的范围以及1.15λg～的范围增益得到提高，由此可知特性根据天线长度(上述路径的总计长度)产生周期性的(一个示例为每0.5λg)变化。

该具有效果的范围中，特别优选在0.70λg附近，即上方元件的长度在640mm(L25：40mm+L26：600mm)附近。

由实施例5可知，与实施例4相比，通过在第2实施方式的构成中追加合适的上方元件，具有提高增益的效果。

另外，比较实施例5和实施例1可知，在具有下方元件的情况下，由追加的上方元件的长度产生的增益的变化也相同。

[实施例6]

使用汽车的后部窗玻璃60制造了图3的第1实施方式和图1的比较例的构成所示的玻璃天线，测定了第1实施方式和比较例的频率-天线增益特性。

比较例的尺寸与第1实施方式大致相同，仅存在未设置上方元件(25,26)的差异。另外，供电部55位于图2所示的供电连接用横向元件21的上部，还存在与供电连接用纵向元件11对应的元件51a的纵向方向的长度比图2短60mm的差异。

此处，考虑实施例1的结果，本实施例的上方元件25,26的尺寸设置为

L25： 40mm

L26： 600mm。

其他尺寸与实施例1相同。

图23是将图3所示的具有上方元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图24是将图3所示的具有上方元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

由图23和图24的图表的倾向可知，相对于比较例的天线增益，特别是在76MHz～96MHz的低增益频带和100MHz～104MHz的增益降低频带中，第1实施方式的天线增益的降低被消除，增益得到了提高。

藉此，不仅能够覆盖例如美国·欧洲的FM广播带(88MHz～108MHz)，而且能够覆盖日本的FM带(76MHz～90MHz)，能够应对宽频带。

另外，关于图23所示的水平偏振波，比较例的构成的总频带的平均增益为53.1dBμV，具有上方元件的构成的总频带的平均增益为54.1dBμV。

关于图24所示的垂直偏振波，比较例的构成的总频带的平均增益为56.6dBμV，具有上方元件的构成的总频带的平均增益为58.0dBμV。

因此，通过设置上方元件，相对于比较例，第1实施方式的总频带的天线特性得到提高。

[实施例7]

使用汽车的后部窗玻璃60制造了图4的第2实施方式和图1的比较例的构成所示的玻璃天线，测定了第2实施方式和比较例的频率-天线增益特性。

此处，考虑实施例1的结果，本实施例的下方元件27,28的尺寸设置为

L27： 40mm

L28： 420mm。

其他尺寸与实施例1相同。

图25是将图4所示的具有下方元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图26是将具有下方元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

由图25和图26的图表的倾向可知，特别是在76MHz～96MHz低增益频带和104MHz～108MHz的频带中，增益得到了提高。藉此，不仅能够覆盖例如美国·欧洲的FM广播带(88MHz～108MHz)，而且能够覆盖日本的FM带(76MHz～90MHz)，能够应对宽频带。

另外，关于图25所示的水平偏振波，比较例的构成的总频带的平均增益为53.1dBμV，具有下方元件的构成的总频带的平均增益为53.8dBμV。

关于图26所示的垂直偏振波，比较例的构成的总频带的平均增益为56.6dBμV，具有下方元件的构成的总频带的平均增益为57.6dBμV。

因此，通过设置下方元件，相对于比较例，第2实施方式的总频带的天线特性得到提高。

[实施例8]

使用汽车的后部窗玻璃60制造了图5的第3实施方式和第2实施方式的构成所示的玻璃天线，测定了第3实施方式和第2实施方式的频率-天线增益特性。第3实施方式中，构成的尺寸与上述实施例6和实施例7相同。

以上对具有下方元件的玻璃天线和图1所示的比较例的玻璃天线50进行了比较，确认到通过追加规定长度的上方元件，具有提高增益的效果。

图27是将图5所示的具有上方元件和下方元件的构成与图4所示的具有下方元件的构成进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图28是将图5所示的具有上方元件和下方元件的构成与图4所示的具有下方元件的构成进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

由图27和图28的图表可知，特别是在100MHz～104MHz的增益降低频带内，增益降低被消除而得到了提高。藉此，不仅能够覆盖例如日本的FM带(76MHz～90MHz)，而且能够覆盖美国·欧洲的FM广播带(88MHz～108MHz)，能够应对宽频带。

另外，关于图27所示的水平偏振波，图4的第2实施方式的构成的总频带的平均增益为53.8dBμV，图5的第3实施方式的构成的总频带的平均增益为54.6dBμV。

关于图28所示的垂直偏振波，图4的第2实施方式的构成的总频带的平均增益为57.6dBμV，图5的第3实施方式的构成的总频带的平均增益为58.5dBμV。

由上述比较可知，通过设置合适长度的下方元件和上方元件这两者，与仅具有下方元件的构成相比，总频带的天线特性得到提高。

[实施例9]

使用汽车的后部窗玻璃60制造了图7的第5实施方式和图4的第2实施方式的构成所示的玻璃天线，测定了第5实施方式和第2实施方式的频率-天线增益特性。

第5实施方式中，回路形成元件8,9的尺寸为

L8： 40mm

L9： 40mm。

其他构成的尺寸与上述实施例1、实施例6和实施例7相同。

图29是将图7所示的具有下方元件和回路形成元件的构成与图4所示的具有下方元件的构成进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图30是将图7所示的具有下方元件和回路形成元件的构成与图4所示的具有下方元件的构成进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

由图29和图30的图表可知，特别是在100MHz～104MHz的增益降低频带和104MHz～108MHz内，增益降低被消除而得到了提高。藉此，不仅能够覆盖例如日本的FM带(76MHz～90MHz)，而且能够覆盖美国·欧洲的FM广播带(88MHz～108MHz)，能够应对宽频带。

关于图29所示的水平偏振波，图4的第2实施方式的构成的总频带的平均增益为53.8dBμV，图7的第5实施方式的构成的总频带的平均增益为54.7dBμV。

关于图30所示的垂直偏振波，图4的第2实施方式的构成的总频带的平均增益为57.6dBμV，图7的第5实施方式的构成的总频带的平均增益为58.4dBμV。

由上述比较可知，通过设置回路形成元件和下方元件这两者，与仅具有下方元件的构成相比，总频带的天线特性得到提高。

[实施例10]

使用汽车的后部窗玻璃60制造了图8的第6实施方式和图1的比较例的构成所示的玻璃天线，测定了第6实施方式和比较例的频率-天线增益特性。

第6实施方式的构成的尺寸参照上述实施例1、实施例6、实施例7和实施例9，与之相同。

图31是将图8所示的具有上方元件、下方元件和回路形成元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中水平偏振波的天线增益的图表。

图32是将图8所示的具有上方元件、下方元件和回路形成元件的构成与比较例进行比较、表示76MHz～108MHz的各频带中垂直偏振波的天线增益的图表。

由图31和图32的图表可知，特别是在100MHz～104MHz的增益降低频带内，增益降低被消除而得到了提高，76MHz～96MHz的低增益频带内增益得到了提高。藉此，能够充分覆盖例如日本的FM带(76MHz～90MHz)和美国·欧洲的FM广播带(88MHz～108MHz)这两者，能够应对宽频带。

关于图31所示的水平偏振波，图1的比较例的构成的总频带的平均增益为53.1dBμV，图8的第6实施方式的构成的总频带的平均增益为55.0dBμV。

关于图32所示的水平偏振波，图1的比较例的构成的总频带的平均增益为56.6dBμV，图8的第6实施方式的构成的总频带的平均增益为58.8dBμV。

发现通过设置上方元件、下方元件、回路形成元件，与图1所示的比较例的构成进行比较，水平偏振波和垂直偏振波这两者的总体增益得到提高，频率特性得到改善。

表1汇总示出了实施例6～实施例10的水平偏振波的天线增益的比较。表2汇总示出了实施例6～实施例10的垂直偏振波的天线增益的比较。

[表1]

◆天线增益一览(水平偏振波) [dBμV]

[表2]

◆天线增益一览(垂直偏振波) [dBμV]

如表1所示，频带H的水平偏振波的平均增益在比较例中为53.1dBμV、在第1实施方式中为54.1dBμV、在第2实施方式中为53.8dBμV、在第3实施方式中为54.6dBμV、在第5实施方式中为54.7dBμV、在第6实施方式中为55.0dBμV。

如表2所示，频带H的垂直偏振波的平均增益在比较例中为56.6dBμV、在第1实施方式中为58.0dBμV、在第2实施方式中为57.6dBμV、在第3实施方式中为58.5dBμV、在第5实施方式中为58.4dBμV、在第6实施方式中为58.8dBμV。

因此，与比较例相比，本发明中通过设置下方元件、设置上方元件、设置回路形成元件以及将它们组合，增益得到提高，能够覆盖宽频带。

产业上利用的可能性

本发明主要用于AM广播带(MW带)(520kHz～1700kHz)(新西兰为520kHz)、长波广播带(LW带)(150kHz～280kHz)、短波广播带(SW带)(2.3MHz～26.1MHz)、日本的FM广播带(76MHz～95MHz)、美国·欧洲的FM广播带(88MHz～108MHz)。进一步，也用于地面波数字电视广播(473MHz～767MHz)、美国的数字电视广播(698MHz～806MHz)、北美和欧洲的电视VHF带(45MHz～86MHz、175MHz～225MHz)、数字无线电广播(DAB：170MHz～240MHz、1450MHz～1490MHz)、汽车电话用的800MHz带(810MHz～960MHz)、UHF带(300MHz～3GHz)、专用短距通信(DSRC:Dedicated Short Range Communication，915MHz带)、以及汽车用无钥进入系统(300MHz～450MHz)等的调整。

符号说明

1,1A,1B,1C,1D,1E,1F 玻璃天线(车辆用玻璃天线)

5 供电部

6 第1供电部

7 第2供电部

8 第1回路形成元件

9 第2回路形成元件

10,10C,10F 第1天线导体

11 供电连接用纵向元件

12 第1横向元件

13 第2横向元件

20,20A,20B,20C,20D,20E,20F 第2天线导体

21 供电连接用横向元件

22,22F 连接用纵向元件

23 第3横向元件

24 第4横向元件

25,25G,25H,25I 上方纵向元件(上方元件)

26,26G,25H,26I 上方横向元件(上方元件)

261,265 上方下弯折纵向元件

262,266 上方下折返横向元件

263 上方上弯折纵向元件

262 上方上折返横向元件

27 下方纵向元件(下方元件、第1下方纵向元件)

28 下方横向元件(下方元件)

281 第2下方纵向元件(下方弯折纵向元件)

282 下方折返横向元件

29,29F 调整用元件

40 除雾器

41a,41b 汇流条

42 加热线

60 后部窗玻璃(后窗玻璃)

61 车体开口缘(后部窗玻璃的外周缘)

61u 车体开口缘的上缘部(后部窗玻璃的上缘部)

61s 车体开口缘的侧缘部(后部窗玻璃的侧缘部)

k 短缩率(＝0.64)

λ 接收的频带的中心频率下空气中的波长(92MHz下空气中的波长)

λg λxk