青质4.59% ;减压渣油选择阿曼减压渣油；为市售产品，生产企 业为中国石化茂名石化分公司。
[0053] 步骤2,催化裂化油浆的调和；
[0054] 取A种油浆、B种油浆、C种油浆分别置于烘箱内，90°C常压条件下受热2_3h，使其 受热均匀；充分受热后，分别取出搅拌均匀，按照质量份数比为A种油浆20份、B种油浆10 份、C种油浆70份的比例进行调制得到催化裂化油浆，原料性质如表1，在调制过程中采用 搅拌器在150r/min转速下搅拌0. 5h使其充分混合，然后置于烘箱内90°C加热I. 5-2h。
[0055] 表1原料性质表
[0057] 表1中四组分是按烃类的类别进行区分的，是一类物质的集合，每一类都有成千 上百种分子结构，不能具体为某种物质，胶体稳定性参数属专业内名词，为本领域内公知。
[0058] 步骤3，调和油品的制备；
[0059] 减压渣油在100°C常压下，加热3_4h ;
[0060] 将充分受热后的催化裂化油浆和减压渣油，按照质量配比为油浆10-30份、渣油 90-70份进行调制，在调制过程中采用搅拌器在150r/min转速下搅拌0. 5h，直至充分混合。
[0061] 搅拌结束后，将得到的调和油品置于烘箱内，在90°C常压条件下加热1.5-2h，取 出后再次用搅拌器在150r/min转速下搅拌0. 5h使其混合均匀，然后冷却，即得。
[0062] 按照质量配比为油浆30份、渣油70份配制而成的调和油品的性质如表2所示。
[0063] 表2调和油品的性质
[0065] 从表2中看出，制备的调和油品粘度降低为减压渣油的1/8、残炭降低4. 19%、 金属含量降低6. 35 μ g · g \胶体稳定性参数降低3个单位，饱和分与芳香分含量提高了 4. 86 %，油品质量得到明显改善。
[0066] 制备的调和油品经溶剂脱沥青后，脱沥青油的收率提高2. 42%，达到了提高炼厂 经济效益的目的。
[0067] 1.油品调和实验
[0068] I. 1实验原料：催化裂化油浆选择FCC油浆，减压渣油选择阿曼减压渣油；均为市 售产品，生产企业为中国石化茂名石化分公司。
[0069] 1.2油品的调和实验
[0070] 按照掺炼质量分数为10 %、30 %、50 %、70 %、90 %，分别在减压渣油中掺炼催化裂 化油浆，在90°C的条件下充分搅拌，使其混合均。。
[0071] 1. 3.调和油品的性质测定
[0072] 1)密度采用密度计测定法测定，引用标准为GB/T1884-92。
[0073] 2)元素分析采用德国生产的Vario EL cube元素分析仪进行测定。
[0074] 3)动力粘度采用上海昌吉地质仪器有限公司生产的NDJ-8S型旋转粘度计。
[0075] 4)四组分采用石油化工科学研究院推荐的方法，引用标准为NB/SH/T 0509-2010。
[0076] 5)金属（Ni、V)含量的测定采用原子吸收光谱法。
[0077] 1. 4调和油品胶体体系稳定性的表征
[0078] 调和油品中加入正庚烷后，会引起沥青质的缔合和聚沉，从而使体系的胶体稳定 性发生变化，因此，可以采用质量分数电导率法对调和油品胶体的稳定性进行表征。在恒温 (30±0.1 ) °C条件下，测定油品中加入正庚烷过程中电导率的变化，计算得到样品的质量分 数电导率，质量分数电导率出现最大值时表明沥青质发生了明显的聚沉，此时加入的正庚 烷与油品的质量比被定义为胶体的稳定性参数（CSP)。体系胶体稳定性越好，胶体稳定性参 数越大；反之，胶体稳定性参数越小。
[0079] 结果与讨论：
[0080] 2. 1原料的性质分析
[0081] 从表1可以看出：FCC油浆的密度比减压渣油大，而动力粘度、残炭以及开口闪点 要明显比渣油小；从元素含量来看，催化裂化油浆的H/C为1. 20,比减压渣油的小，同时， FCC油浆中N、S元素以及金属元素Ni+V的含量也明显小于减压渣油；从四组分组成来看， 减压渣油的饱和分与芳香分含量72. 69%，胶质与沥青质含量为27. 31%，而FCC油浆的饱 和分与芳香分含量达到91. 29%之多，其中饱和分含量明显较减压渣油高，而胶质与沥青质 含量为8. 71 %，明显低于减压渣油，这说明FCC油浆中的部分组分是可以再加以利用的。
[0082] 2. 2调和油品粘度变化的分析
[0083] 如图1所示，随着FCC油浆掺炼比的增大，调和油品的粘度逐渐降低，它们之间呈 指数函数关系。当油浆掺炼比小于30%时，随着掺炼比的增大，调和油品的饱和分和芳香分 的浓度增加，而胶质和沥青质的浓度减少，导致沥青质分子之间的间距变大，沥青质分子的 缔合数减小，沥青质分子间的交联效应减小，体系中分子之间的内摩擦力减小，以致调和油 品的粘度急剧减小。因此，从传热和传质的角度来看，在渣油中掺炼适量的FCC油浆可以降 低它的粘度，提高渣油的流动性，有利于溶剂脱沥青过程中相间的质量和热量传递，提高溶 剂脱沥青过程的传热和传质效率，从而提高脱沥青油和脱油沥青的分离效率。当油浆的掺 炼比大于30%时，由于分子间距进一步变大，以及饱和分和芳香分的增溶作用，沥青质分子 几乎不发生交联作用，沥青质趋向于单体分散，调和油品粘度的变化趋于平稳。
[0084] 2. 3调和油品的密度、残炭、金属、元素组成、H/C原子比及灰分变化的分析
[0085] 调和油品的密度、残炭与金属、元素组成与H/C比、灰分的变化与油浆掺炼比的关 系见图2-图5。
[0086] 可以看出，调和油品的密度、残炭、金属元素（Ni+V)、氢元素、硫元素含量、H/C原 子比的变化与FCC油浆的掺炼比呈线性关系，灰分的变化与油浆掺炼比并没有明显的函数 关系，这是由于掺炼前固体颗粒在渣油和油浆中的分布不均匀造成的。
[0087] H/C原子比减小，说明调和油品的不饱和度增加，FCC油浆含有较多的稠环芳烃， 过多的掺入会降低脱沥青油的质量；调和油品灰分随FCC油浆的掺炼比增大而增大，油浆 中固含量较高，过多的固体颗粒的引入会加重对管线和设备磨损，降低设备的使用寿命。
[0088] 加入FCC油浆后，调和油品的密度增大，与丙烷的密度差变大，使萃取阻力降低， 有利于萃取过程的进行，提高脱沥青油收率；油品的残炭、金属元素（Ni+V)、氢元素以及硫 元素含量随着FCC油浆掺炼比的增大而降低，有利于提高脱沥青油的质量。
[0089] 2. 4调和油品四组分含量的变化
[0090] 调和油品四组分含量与FCC油浆掺炼比的关系如图6所示。四组分是指油品中烃 类组成的一种表示方法。
[0091 ] 由图可知，随着油浆加入量的增大，油品中饱和分与芳香分含量逐渐增加，而胶质 和沥青含量逐渐降低。FCC油浆与渣油中一部分组分结构相似，根据相似相溶原理，溶解度 系数相近的极性和非极性组分可以相互溶解，溶解的结果导致渣油原有胶体体系结构发生 改变，然而并没有引起组分之间的相互转化，因此调和油品四组分的含量随油浆加入量的 增加呈线性变化。
[0092] 饱和分和单环、双环芳烃含量的增加有利于提高脱沥青油的质量和收率，同时，各 组分含量的变化对油品胶体稳定性也有着重要的影响。胶质是影响胶体稳定性的主要因 素，芳香分对胶体稳定有保护作用，饱和分破坏胶体的稳定性。饱和分含量过高以及胶质含 量过低可导致胶体稳定性下降，使得沥青质呈不稳定状态。为了更清晰地了解掺炼FCC油 浆对调和油品胶体稳定性的影响程度，进行了胶体稳定性的研究。
[0093] 2. 5掺炼FCC油浆对调和油品胶体稳定性的影响
[0094] 2. 5. 1质量分数电导率法考察掺炼FCC油浆对油品胶体稳定性的影响
[0095] 图7为以正庚烷为溶剂时，测得的掺炼FCC油浆对调和油品胶体体系稳定性的影 响。由图7可以看出，随着FCC油浆掺炼量的增大，调和油品的胶体稳定性参数（CSP)呈下 降趋势，这说明加入FCC油浆后调和油品胶体体系的稳定性下降，胶质、沥青质呈不稳定状 态。当掺炼比小于30%时，调和油品的CSP下降幅度较大，说明原有胶体体系稳定性遭破坏 的程度较严重；掺炼比大于30%后，调和油品的CSP下降幅度减小，此时胶体稳定性差异不 大。
[0096] 2. 5. 2四组分组成法考察掺炼FCC油浆对油品胶体稳定性的影响
[0097] Loeber等研究表明，饱和分与沥青质的含量反映沥青质的缔合趋势，芳香分与 胶质的含量反映它们对沥青质的分散能力。胶质组分是阻止沥青质沉积的关键因素，胶 质与沥青质的含量之比通常被作为衡量渣油胶体稳定性的主要参数。因此，通过考察 ω (Sat+Asp)/c〇 (Res+Arom)和ω (Res)/ω (Asp)的变化可以判断油品胶体稳定性的变化， 其变化情况如表3所示。
[0098] 表3不同油浆掺炼比下调和油品的四组分含量
[0100] 由表3可知，随着FCC油衆掺炼比的增大，ω (Sat+Asp)/co (Res+Arom)逐渐增大， ω (Res)/co (Asp)逐渐减小。由此可以判定，调和油品中芳香分和胶质对沥青质的分散、胶 溶能力降低，体系的稳定性下降，这与质量分数电导率法表征的结果一致。
[0101] 根据溶剂脱沥青过程基于凝聚理论的工艺机理，丙烷与渣油混合时，胶质、沥青质 呈不稳定状态，在具有足够量的丙烷时，胶质、沥青质开始聚集、沉淀、分离。渣油中掺炼一 定量的FCC油浆后胶体体系稳定性下降，增大了胶质、沥青质聚集的可能性，使得脱沥青油 和脱油沥青的分离变得容易，有利于丙烷脱沥青工艺。
[0102] 2. 6 FCC油浆掺炼比的讨论
[0103] 通过以上研究发现，在不同油浆掺炼比下调和油品的性质是不同的，甚至有着很 大