专利名称：乙烯-α-烯烃共聚物及成型体的制作方法
技术领域：
本发明涉及乙烯-α -烯烃共聚物及将该乙烯-α -烯烃共聚物挤出成型所获得的成型品。
背景技术：
乙烯-α-烯烃共聚物利用各种的成型方法被成型为膜、片材、瓶子等，并且被用于食品包装材料等的各种用途。在乙烯-α-烯烃共聚物中，已知使用金属茂催化剂进行聚合而成的共聚物在冲击强度、拉伸强度等机械强度方面是优异的。因此，使用此类共聚物时，因为它的厚度能够 减小，而从采用非金属茂催化剂的催化剂所聚合的乙烯-α -烯烃共聚物形成的成型品所具有的机械强度得以保持，并且能够预期成型品的重量减轻和成本节约，因此，研究了该共聚物在各种用途中的使用。然而，使用先前的金属茂催化剂所聚合的乙烯_α -烯烃共聚物在挤出加工时具有高挤出负荷，熔融张力小，因此要求对其成型加工性进行改进。另外，使用金属茂催化剂所得到的乙烯-α-烯烃共聚物通常具有窄的共聚单体组成分布，由于晶体具有均一的熔融温度，因此存在可热封的温度范围变窄等二次加工性差的倾向。针对于此，现在，研究了新型的金属茂催化剂，并且提出由该催化剂聚合的、成型加工性得到改进的乙烯_α -烯烃共聚物。例如，专利文献I描述了通过使用金属茂催化剂所聚合的乙烯-α-烯烃共聚物，该金属茂催化剂包括具有配位体(其中具有环戊二烯型阴离子骨架的两个基团经由桥连基团键合)的过渡金属化合物、具有彼此不键合的两个基团(其具有取代的环戊二烯型阴离子骨架)的过渡金属化合物、和活化用的助催化剂成分。另外，专利文献2描述了通过使用助催化剂成分和金属茂催化剂所聚合的乙烯-α -烯烃共聚物，所述助催化剂成分通过使硅石、六甲基二硅氮烷、二乙基锌、五氟苯酚和水接触所获得，所述金属茂催化剂包括三异丁基铝和外消旋-亚乙基双(I-茚基)锆二苯酚盐。另外，专利文献3描述了通过使用金属茂催化剂和载体所聚合的乙烯-α -烯烃共聚物，该金属茂催化剂包括具有配位体(其中具有环戊二烯型阴离子骨架的两个基团经由桥连基团键合)的过渡金属化合物与具有配位体(其中具有环戊二烯型阴离子骨架的基团和具有芴基型阴离子骨架的基团经由桥连基团键合)的过渡金属化合物的组合；所述载体通过将甲基铝氧烷作为助催化剂担载于多孔硅石的处理所获得。专利文献I:日本特开2003-96125公报 专利文献2:日本特开2004-149761公报
专利文献3:日本特开2006-233206公报。然而，虽然在描述于专利文献I和2中的乙烯-α-烯烃共聚物中，与使用先前的金属茂催化剂所聚合的乙烯-α-烯烃共聚物相比在成型加工时的挤出负荷减少，但是，仍然需要挤出负荷的进一步降低。描述于专利文献3中的乙烯-α-烯烃共聚物在其主链中未导入足够的长链分支，在应变硬化特性及成型时的卷取性能方面不能令人十分满意。
发明内容
在这种情况下，本发明所要解决的问题是提供挤出负荷低，熔融张力高，并且熔融的共聚物在恒定的张力条件下被卷取时的卷取性能优异、应变硬化特性优异、且二次加工性优异的乙烯-α -烯烃共聚物，以及将该共聚物挤出成型所获得的成型品。本发明的第一项发明涉及乙烯-α-烯烃共聚物，其具有基于乙烯的单体单元和基于碳原子数3-20的α -烯烃的单体单元，密度(d)为860-950 kg/m3，熔体流动速率(MFR)为O. 01-100 g/ΙΟ分，在通过凝胶渗透色谱(GPC)法测定的分子量分布曲线中，在分子量10000-20000的范围具有最高峰，将该最高峰的高度设为100%时，分子量177000位置的峰高度为5%以上且30%以下，特征松弛时间(τ)满足式(I)的关系，并且存在由差示扫描量热计(DSC)所观测的多个熔融峰。40. 2 XMFRi6°6〈 τ〈71. 8 XMF『°.175 式(！)。本发明的第二项发明涉及乙烯-α-烯烃共聚物，其具有基于乙烯的单体单元和 基于碳原子数3-20的α -烯烃的单体单元，密度(d)为860-950 kg/m3，熔体流动速率(MFR)为O. 01-100 g/ΙΟ分，在通过凝胶渗透色谱(GPC)法测定的分子量分布曲线中，在分子量10000-20000的范围具有最高峰，将该最高峰的高度设为100%时，分子量177000位置的峰高度为5%以上且30%以下，通过NMR测定的碳原子数5以上的分支数(Nra)为O. I以上，并且存在由差示扫描量热计(DSC)所观测的多个熔融峰。本发明的第三项发明涉及将上述乙烯-α-烯烃共聚物挤出成型而获得的成型体。
具体实施例方式本发明的第一实施方式涉及乙烯-α-烯烃共聚物，其具有基于乙烯的单体单元和基于碳原子数3-20的α-烯烃的单体单元，密度(d)为860-950 kg/m3，熔体流动速率(MFR)为O. 01-100 g/ΙΟ分，在通过凝胶渗透色谱(GPC)法测定的分子量分布曲线中，在分子量10000-20000的范围具有最高峰，将该最高峰的高度设为100%时，分子量177000位置的峰高度为5%以上且30%以下，特征松弛时间(τ)满足式(I)的关系，并且存在由差示扫描量热计(DSC)所观测的多个熔融峰。40. 2 X MFR_a ■〈 τ〈71. 8 X MFR_a 175 式⑴。本发明的第二实施方式涉及乙烯-α-烯烃共聚物，其具有基于乙烯的单体单元和基于碳原子数3-20的α-烯烃的单体单元，密度(d)为860-950 kg/m3，熔体流动速率(MFR)为O. 01-100 g/ΙΟ分，在通过凝胶渗透色谱(GPC)法测定的分子量分布曲线中，在分子量10000-20000的范围具有最高峰，将该最高峰的高度设为100%时，分子量177000位置的峰高度为5%以上且30%以下，通过NMR测定的碳原子数5以上的分支数(Nra)为O. I以上，并且由差示扫描量热计(DSC)所观测的多个熔融峰。首先，对第一实施方式和第二实施方式所共同的要素进行详细说明。本发明的乙烯- α -烯烃共聚物是具有基于乙烯的单体单元和基于碳原子数3-20的α -烯烃的单体单元的乙烯-α -烯烃共聚物。该α -烯烃的例子可举出丙烯、1_ 丁烯、I-戍烯、1_己烯、1_庚烯、I-辛烯、I-壬烯、I-癸烯、I-十二碳烯、4-甲基-I-戍烯、4-甲基-I-己烯等，并且这些可以单独使用，或可以将它们中的两种以上组合使用。α-烯烃优选的是1_ 丁烯、1_己烯、4-甲基-I-戍烯、I-羊烯，更优选的是I-己烯、4-甲基-I-戍烯、
I-辛烯。除了上述基于乙烯的单体单元和基于碳原子数3-20的α-烯烃的单体单元之外，本发明的乙烯-α-烯烃共聚物还可在不损害本发明效果的范围内具有基于其它单体的单体单元。其它单体的例子例如可举出共轭二烯(例如丁二烯、异戊二烯)、非共轭二烯(例如1，4-戊二烯)、丙烯酸、丙烯酸酯(例如丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯)、甲基丙烯酸、甲基丙烯酸酯(例如甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸乙酯)、乙酸乙烯酯等。在本发明的乙烯-α-烯烃共聚物中，基于乙烯的单体单元的含量相对于乙烯-α-烯烃共聚物的总重量(100重量％)通常是50-99. 5重量％。另外，基于α-烯烃 的单体单元的含量相对于乙烯-α-烯烃共聚物的总重量(100重量％)通常是O. 5-50重量％。本发明的乙烯-α-烯烃共聚物优选是具有基于乙烯的单体单元和基于碳原子数
4-20的α-烯烃的单体单元的共聚物，更优选是具有基于乙烯的单体单元和基于碳原子数
5-20的α-烯烃的单体单元的共聚物，进一步优选是具有基于乙烯的单体单元和基于碳原子数6-8的α -烯烃的单体单元的共聚物。作为本发明的乙烯-α -烯烃共聚物，例如可举出乙烯-1 - 丁烯共聚物、乙烯-I-己烯共聚物、乙烯-4-甲基-I-戍烯共聚物、乙烯-I-羊烯共聚物、乙烯_1- 丁烯-I-己烯共聚物、乙烯-I- 丁烯-4-甲基-I-戍烯共聚物、乙烯-I- 丁烯-I-羊烯共聚物、乙烯-I-己烯-I-羊烯共聚物等，优选是乙烯-I-己烯共聚物、乙烯-4-甲基-I-戍烯共聚物、乙烯_1- 丁烯-I-己烯共聚物、乙烯_1- 丁烯_1-羊烯共聚物、乙烯_1_己烯_1_羊烯共聚物。本发明的乙烯-α-烯烃共聚物的密度(以下，有时记载为” d”)是860-950 kg/m3。从所得成型体的机械强度增强的观点考虑，密度优选是940 kg/m3以下，更优选935 kg/m3以下。此外，从所得成型体的刚性增强的观点考虑，密度优选是870 kg/m3以上，更优选880 kg/m3以上,进一步优选890 kg/m3以上,特别优选900 kg/m3以上。该密度是,在经过JIS K6760-1995中所述的退火之后，根据在JIS K7112-1980的方法A中规定的方法来测定的。乙烯-α -烯烃共聚物的密度能够通过在乙烯-α -烯烃共聚物中基于乙烯的单体单元的含量来改变。本发明的乙烯-α-烯烃共聚物的熔体流动速率(以下，有时记载为“MFR”)通常是O. 01-100 g/ΙΟ分。从成型加工时的挤出负荷降低的观点考虑，该熔体流动速率优选是O. I g/ΙΟ分以上。此外，从所得成型体的机械强度增强的观点考虑，优选是50 g/10分以下，更优选30 g/ΙΟ分以下，进一步优选15 g/ΙΟ分以下。该熔体流动速率是在JISK7210-1995中规定的方法中，在190°C的温度、21. 18 N的载荷的条件下，由方法A所测定的值。乙烯-α -烯烃共聚物的熔体流动速率能够通过在下述的制造方法中的例如氢气浓度或聚合温度来改变，并且若氢气浓度或聚合温度升高，则乙烯-α -烯烃共聚物的熔体流动速率增大。本发明的乙烯-α -烯烃共聚物显不出在闻分子量侧具有宽分布的分子量分布，在由凝胶渗透色谱(GPC)法测定的分子量分布曲线中，在分子量10000-20000的范围具有最高峰，将该最高峰的高度设为100%时，在分子量177000的位置的GPC曲线的高度(H)是5%以上且30%以下，优选10%以上且25%以下。满足这种条件的本发明的乙烯-α -烯烃共聚物的挤出负荷低，并且应变硬化特性优异。当最高峰位置的分子量太高时，挤出负荷增大。乙烯-α-烯烃共聚物的最高峰位置的分子量在10000-20000的范围时，若在分子量177000的位置的GPC曲线的高度(H)低于5%，则高分子量成分少，不能表现出充分的应变硬化特性。本发明的乙烯-α -烯烃共聚物是这样的共聚物，其中，在从该乙烯-α -烯烃共聚物的差示扫描量热测定获得的熔融曲线中，在25°C到熔融完成温度的范围内存在的熔融峰有多个。存在多个熔融峰表示在乙烯-α-烯烃共聚物的熔融曲线中存在着多个与最高熔融峰(具有最大峰高度的熔融峰)不同的熔融峰，并且意指乙烯-α-烯烃共聚物的组成分布(乙烯-α-烯烃共聚物中所含的各聚合物成分之间的单体单元的含有比例的分布)是宽的。本发明的乙烯-α-烯烃共聚物所具有的熔融峰的数量通常是2-5，优选是2-3。熔融峰的数量多的共聚物与同一密度的共聚物相比，可热封的温度范围变宽等，二次加工性优异。
应予说明，乙烯-α-烯烃共聚物的熔融曲线是采用差示扫描量热计(例如由Perkin Elmer制造的差示扫描量热计DSC-7型)通过例如以下(4)的测定获得的差示扫描量热曲线得到的将约10 mg的样品密封在铝盘中，(I)在150°C下保持5分钟，⑵以50C /分钟从150°C降低至20°C，(3)在20°C下保持2分钟，(4)以5°C /分钟从20°C升温至熔融完成温度+约20°C (通常约150°C )。本发明的乙烯-α-烯烃共聚物的重均分子量(以下，有时记载为“Mw”)与数均分子量(以下，有时记载为“Mn”)的比率(以下，有时记载为“Mw/Mn”)优选是4-30，Z均分子量(以下，有时记载为“Mz”)与重均分子量(Mw)的比率(以下，有时记载为“Mz/Mw”)优选是5-15。若Mw/Mn太小，则成型加工时的挤出负荷可能变高。Mw/Mn更优选是4. 5以上，进一步优选5. 5以上，特别优选6以上。若Mw/Mn太大或Mz/Mw太大，则所得成型体的机械强度可能变低。Mw/Mn优选是25以下，更优选是20以下，进一步优选是18以下。应予说明，该Mw/Mn和该Mz/Mw是通过GPC方法测定数均分子量(Mn)、重均分子量(Mw)和Z均分子量(Mz)，将Mw除以Mn，将Mz除以Mw而获得的。该Mw/Mn能够通过在后面描述的制造方法中的例如氢气浓度来改变，并且若氢气浓度提高，则乙烯-α -烯烃共聚物的Mw/Mn变小。该Mz/Mw能够通过在后面描述的制造方法中的例如过渡金属化合物(BI)与过渡金属化合物(B2)的使用比率来改变。为了抑制使用T模头将该共聚物挤出成型来制造膜时的缩幅，本发明的乙烯-α-烯烃共聚物的膨胀比(以下，有时记载为“SR”)优选是1.8以上。从提高挤出成型时的卷取性能的观点考虑，SR优选是3. 2以下，更优选3. O以下。膨胀比是在测定熔体流动速率(MFR)时，将在190°C的温度、21. 18 N的载荷的条件下以15-20 mm左右的长度从口型挤出的乙烯-α -烯烃共聚物的线料在空气中冷却，对于所得固体状线料，在距挤出上游侧前端约5 mm的位置测定线料的直径D (单位_)，将该直径D除以口型直径2. 095 mm(D0)所获得的值(D/DJ。膨胀比能够通过在后面描述的制造方法中的例如聚合时氢气浓度、乙烯压力或给电子性化合物浓度来改变，若提高氢气浓度，或降低乙烯压力时，乙烯-α-烯烃共聚物的膨胀比变大。此外，膨胀比能够通过在聚合时进行预聚合等来控制。本发明的乙烯-α -烯烃共聚物的表示应变硬化的强度的拉伸粘度非线性指数k优选大于O. 4，更优选大于O. 7，进一步优选大于O. 9，最优选大于1.1。Sk小,则表示没有显示出足够的应变硬化，有可能在各种成型中产生不良情况。拉伸粘度非线性指数k是对于曲线在t=l. 5秒至2. 5秒间的In α⑴的斜率所计算的值，该曲线是
a (t) = o 1(t)/o 0 j(t) (6) 通过将当在130°C的温度和I s—1的Hencky速率下拉伸时熔融树脂的粘度-时间曲线σ !⑴除以当在130°C的温度和O. I S—1的Hencky速率下拉伸时熔融树脂的粘度-时间曲线《吣⑴所获得的。
使用粘弹性测定装置(例如由TA Instrument制造的ARES等)进行熔融树脂的粘度-时间曲线σ (t)的测定。应予说明，测定在氮气氛下进行。本发明的乙烯-α -烯烃共聚物的拉伸粘度非线性指数比kl/k2(在高应变区域中应变硬化的强度与在低应变区域中应变硬化的强度的比率)优选是O. 8-1. I的范围。在这里，kl是在时间t=2. O秒至2. 5秒期间的Ina⑴的斜率，k2是在时间t=l. 5秒至2.0秒期间的Ina (t)的斜率。即，当在高应变区域也显示出足够的应变硬化时，拉伸粘度非线性指数比kl/k2变成大的值，并且当在高应变区域中应变硬化不够时，其变成小的值。在先前的乙烯-a -烯烃共聚物中，在高应变区域中的应变硬化是不够的，但在本发明的乙烯-a -烯烃共聚物中，在高应变区域中可保持高的应变硬化特性。本发明的聚合物的kl/k2值更优选是O. 9-1. I的范围。kl/k2能够通过调整氢气浓度等调节分子量来控制，当kl/k2为小的值时，能够通过提高氢气浓度，使分子量降低到合适的范围来提高kl/k2。本发明的第一实施方式中，乙烯-α-烯烃共聚物的特征松弛时间(以下，有时记载为“ τ ”)满足以下关系式⑴
40. 2XMFra 606 < τ < 71. 8XMFIT°.175 式(I)
更优选满足式(I)’的关系式，进一步优选满足式(I)’’的关系式。
45. 9XMFIT0.606 < τ < 66. 3XMFR_a 175 式(I)，
51. 7XMFIT0.606 < τ < 60. 8XMFIT0.175 式(I)，，。通常，已知存在足够络合的高分子满足下式。
τ =G. η0 式⑵。在P. Μ· Wood-Adams 等的论文(Macromolecules, 33, 7489 (2000))的 Figurel4中报道，在含有长链分支的茂金属聚乙烯中，Htl与Mw的Iog-Iog作图能够用直线来表征。即，这强烈地暗示，含有长链分支的聚乙烯满足下式。
Π 0=H -Mwe 式(3)。当将式(3)代入到式⑵中时，能够导出下式(4)。
T=Gf -MFRe 式⑷。这里,使用表计算软件(例如，Microsoft Excel),针对在过渡金属化合物(BI):过渡金属化合物(B2) = 12. 5:1下并使氢气浓度以外的聚合条件基本上统一为一定的实施例的τ和MFR的标绘图，由(4)式进行拟合，并将拟合获得的G ’值乘以I. 3倍(在(I)’中将G’值乘以I. 2倍，在(I)’’中将G’值乘以1.1倍)，并且ε直接使用拟合所得到的结果，得到式(I)、(I)’和⑴”的右边。另外，使用表计算软件(Microsoft Excel)，针对在无氢气条件下，在(BI) : (B2) = 12. 5:1-60:1的范围内改变过渡金属化合物(BI)与过渡金属化合物(B2)的比值聚合而得到的乙烯-α-烯烃共聚物(也就是改变高分子量成分和低分子量成分之比而得到的乙烯-α-烯烃共聚物)的实施例的τ和MFR的标绘图，用(4)式进行拟合，并将拟合获得的G’值乘以O. 7倍(在(I)’中将G’值乘以O. 8倍，在(I)’’中将G’值乘以0.9倍)，并且ε直接使用拟合所得到的结果，得到式(I)、(I)’和⑴’’的左边。特征松弛时间(τ )是与乙烯-α -烯烃共聚物所具有的长链分支的长度和长链分支的量有关的数值，当长链分支短(或者长链分支量少)时，特征松弛时间变成小的值，当长链分支长(或者长链分支量多)时，特征松弛时间变成大的值。为了获得闻熔融张力、闻应变硬化特性，需要在分子链中导入足够量、或者足够长度的长链分支，并且优选的是具有恒定以上的弛豫时间。另一方面，具有过长的弛豫时间的聚合物虽然应变硬化特性高，但在相同的熔融张力下进行比较时，熔融树脂的最大卷取速率变慢。特征松弛时间能够通过例如氢气浓度、乙烯压力等聚合条件，或过渡金属化合物(BI)与过渡金属化合物(Β2)的使用 比率来改变，当过渡金属化合物(Β2)的使用比率减少时，可以延长乙烯-α-烯烃共聚物的特征松弛时间。特征松弛时间是基于温度-时间叠加原理而作成的，是从在190°C下显示熔融复数粘度(单位Pa.sec)的角频率(单位rad/sec)依赖性的主曲线所计算的数值。具体地说，这是通过如下所计算的值基于温度-时间叠加原理，将在130°C、150°C、170°C和190°C的各温度(T，单位°C)下乙烯-α-烯烃共聚物的熔融复数粘度-角频率曲线(熔融复数粘度的单位是Pa· sec，角频率的单位是rad/sec)重叠在190°C的熔融复数粘度-角频率曲线上以作成主曲线，并由下式(5)估算所得主曲线。
η = η0/[1+( τ X ω)η](5)
η :熔融复数粘度(单位Pa_sec) ω :角频率(单位rad/sec) τ :特征松弛时间(单位sec)
n0 :对于每一种乙烯- α -烯烃共聚物所求出的常数(单位Pa.SeC) η :对于每一种乙烯-α-烯烃共聚物所求出的常数。上述计算可使用商购的计算软件,计算软件可以举出由Rheometrics社制造的Rhios V. 4. 4. 4 等。 通常在下列条件下使用粘弹性测定装置(例如由Rheometrics社制造的Rheometrics Mechanical Spectrometer RMS-800等)进行溶融复数粘度-角频率曲线的测定几何结构平行板，板直径25mm，板间隔1. 5-2_，应变:5%、角频率0. 1-100 rad/sec0应予说明，在氮气氛下进行测定，优选的是，预先将合适量(例如1000 ppm)的抗氧化剂配合到测定样品中。本发明的第二实施方式中，从成型加工时的挤出负荷进一步降低的观点考虑，乙烯-α -烯烃共聚物的碳原子数5以上的分支数(以下，有时记载为“Nra”)优选是O. 1/1000碳(以下，将1000碳记作1000C)以上，更优选O. 12/1000C以上。从所得成型体的机械强度增强的观点考虑，优选是1/1000C以下，更优选O. 7/1000C以下，进一步优选O. 5/1000C以下。乙烯-α -烯烃共聚物的Nra能够通过在后述的制造方法中的例如给电子性化合物的浓度或过渡金属化合物(BI)与过渡金属化合物(Β2)的使用比率来改变。另外，也能够通过进行预聚合来控制。将在5-50 ppm观察到的全部峰面积的总和记为1000,通过由碳核磁共振(13C-NMR)方法测定的13C-NMR谱中求出由5个以上碳原子的分支所链合的次甲基碳所衍生的峰的面积，从而获得N_。在约38. 2 ppm处观察到由5个以上碳原子的分支所键合的次甲基碳所衍生的峰(参见学术文献“Macromolecules”，(USA), American Chemical Society,1999, vol. 32,p. 3817-3819)。由5个以上碳原子的分支所键合的次甲基碳所衍生的峰的位置有可能根据测定装置和测定条件而发生偏移，通常，通过对于每个测定装置和测定条件进行标准样品的测定来确定。对于光谱分析，优选将负指数函数用作窗口函数。本发明的乙烯-α -烯烃共聚物是通过使用催化剂使乙烯和α -烯烃共聚所得到，该催化剂是通过在下列成分(A)存在下，使下列成分(BI)、下列成分(Β2)、下列成分(C)和下列成分(D)接触所形成的。成分(BI)与成分(Β2)的摩尔比率((Β1)/(Β2))通常是1-90。
成分㈧乙烯和/或α-烯烃
成分(BI):由下列通式(I)表示的过渡金属化合物
权利要求
1.乙烯-α-烯烃共聚物，其具有基于乙烯的单体单元和基于碳原子数3-20的α-烯烃的单体单元，具有860-950 kg/m3的密度(d)，O. 01-100 g/10分的熔体流动速率(MFR)，在通过凝胶渗透色谱(GPC)法测定的分子量分布曲线中，在分子量10000-20000的范围具有最高峰，将该最高峰的高度设为100%时，分子量177000位置的峰高度为5%以上且30%以下，特征松弛时间(τ)满足式(I)的关系，并且存在由差示扫描量热计(DSC)所测定的多个熔融峰， 40. 2XWW°-60\ τ〈71. 8XMFITq_175 式(I)。
2.乙烯-α-烯烃共聚物，其具有基于乙烯的单体单元和基于碳原子数3-20的α-烯烃的单体单元，具有860-950 kg/m3的密度(d)，O. 01-100 g/10分的熔体流动速率(MFR)，在通过凝胶渗透色谱(GPC)法测定的分子量分布曲线中，在分子量10000-20000的范围具有最高峰，将该最高峰的高度设为100%时，分子量177000位置的峰高度为5%以上且30%以下，通过NMR测定的碳原子数5以上的分支数(Nub)为O. I以上，并且存在由差示扫描量热计(DSC)所测定的多个熔融峰。
3.通过将权利要求I或2的乙烯-α-烯烃共聚物挤出成型而得到的成型体。
全文摘要
本发明提供乙烯-α-烯烃共聚物，其具有860-950kg/m3的密度，0.01-100g/10分的熔体流动速率，在通过凝胶渗透色谱法测定的分子量分布曲线中，在分子量10000-20000的范围具有最高峰，将该最高峰的高度设为100%时，分子量177000位置的峰高度为5%以上且30%以下，特征松弛时间满足式(1)的关系，并且存在由差示扫描量热计所测定的多个熔融峰。40.2×MFR-0.606<τ<71.8×MFR-0.175 式(1)。
文档编号C08F210/16GK102791750SQ20118001377
公开日2012年11月21日 申请日期2011年3月10日 优先权日2010年3月15日
发明者越智直子, 野末佳伸 申请人:住友化学株式会社