于实现工业应用。
【附图说明】
[0052]本发明有如下附图:
[0053]图1本发明的工艺流程示意图。
【具体实施方式】
[0054]以下结合附图对本发明作进一步详细说明。
[0055]如图1所示，本发明所述的甲醇制烯烃废水的处理方法，包含如下步骤:
[0056]第一步，原料甲醇经ΜΤ0反应器转化为ΜΤ0反应气，再利用余热回收器对ΜΤ0反应气的热量进行回收，然后通过一级分离塔来去除ΜΤ0反应气中的催化剂细粉，并利用渣浆过滤器来对一级分离塔外排的水相进行过滤处理；
[0057]第二步，利用二级分离塔对来自一级分离塔塔顶的气相进一步纯化，然后利用压缩机对来自二级分离塔塔顶的气相进行压缩，并通过水洗塔对压缩气进行进一步洗涤；
[0058]第三步，利用汽提塔对来自二级分离塔、压缩机以及水洗塔的水相进行汽提处理，汽提塔塔顶物料绝大部分返回MTO反应器，汽提塔塔底水相大部分循环使用；
[0059]第四步，渣浆过滤器的滤液(水相)、汽提塔塔顶需要外排的物料以及汽提塔塔底需要外排的水相混合后进入隔油沉淀池进行隔油和沉淀处理，然后利用均质池对来自隔油沉淀池的废水进行均质调节；
[0060]第五步，利用厌氧反应器对来自均质池的废水进行厌氧生物处理，然后利用BAF反应器对来自厌氧反应器的废水进行好氧生物处理，BAF反应器的产水为净化水。
[0061]在上述技术方案的基础上，第一步中，渣浆过滤器滤液的悬浮物含量为20?200mg/L ;渣浆过滤器滤液的C0D为1000?2000mg/L。
[0062]在上述技术方案的基础上，第二步中，水洗塔塔顶排出的气相为富含乙烯和丙烯的工艺气，可根据需要进行进一步处理。
[0063]在上述技术方案的基础上，第三步中，汽提塔塔顶物料的C0D为20万?80万mg/L ;汽提塔塔底水相的C0D为200?1000mg/L ;汽提塔塔底水相的悬浮物含量为10?300mg/L。
[0064]在上述技术方案的基础上，第四步中，在进入隔油沉淀池的总水量当中，来自渣浆过滤器的废水水量占20?40 %、来自汽提塔塔顶的废水水量占0.05?0.3 %、来自汽提塔塔底的废水水量占60?80% ;
[0065]均质池出水C0D为500?1500mg/L、均质池出水悬浮物含量低于100mg/L。
[0066]在上述技术方案的基础上，第五步中，厌氧生物处理过程如下:废水进入厌氧反应器后，依次经过布水器、承托层、填料层和分离区。
[0067]在上述技术方案的基础上，布水器用于实现厌氧反应器进水的均匀分配，采用穿孔管式布水器，优选带有分支管的穿孔管式布水器；
[0068]承托层具有支撑填料、进一步均匀分配废水等功能，采用砾石或瓷球，优选瓷球；
[0069]承托层采用2?3级级配，优选3级级配；
[0070]所述碌石或瓷球的粒径为3?25mm,优选4?25mm ；
[0071]填料层是进行厌氧生物反应的主要场所，采用核桃壳，优选经过抛光的核桃壳；填料的粒径为1.5?3mm,优选为2?3mm ；
[0072]在运行状态时，填料层的膨胀率为5?50%，优选10?45% ;在填料种类及粒径一定的条件下，通过控制水流速度来控制填料膨胀率；
[0073]分离区既要保证填料层水流的均匀性还要实现废水中所携带填料的分离，另外还要实现沼气的收集，同时采用扩大分离区直径、使用三相分离器以及使用过滤措施的集成方法来满足分离区的功能要求。在分离区，先采取扩大分离区直径的措施，并安装三相分离器，然后在分离区设置出水堰，并在出水堰后进行过滤。
[0074]在上述技术方案的基础上，为了实现厌氧反应器填料层的膨胀，需要将部分厌氧反应器出水进行回流，所述“部分”厌氧反应器出水的具体水量根据废水升流速度来确定，在反应器直径一定、填料种类及粒径一定的条件下，水量即可确定；
[0075]厌氧反应器的有效容积负荷控制为2?12kgC0D/(m3.d)，优选4?lOkgCOD/(m3.d)；
[0076]厌氧反应器出水C0D控制为50?300mg/L，优选100?250mg/L ；
[0077]厌氧反应器出水SS控制在100mg/L以内。
[0078]在上述技术方案的基础上，第五步中，BAF反应器的有效容积负荷控制为0.5?3kg COD/ (m3.d)，优选 1 ?2kg COD/ (m3.d)；
[0079]BAF反应器出水COD控制在60mg/L以内；
[0080]BAF反应器出水SS控制在30mg/L以内。
[0081]本发明的创造性主要体现在以下几个方面:
[0082]第一，随着ΜΤ0工艺技术的改进，其废水产生和排放方法也在不断完善，本发明公开了一种新的产生和排放ΜΤ0废水的方法，尤其是从汽提塔塔顶排放少量物料的方法。通过从汽提塔塔顶排放少量物料，可以有效克服部分ΜΤ0反应副产物在反应器内的积累，从而可以有效保持ΜΤ0催化剂的活性，并进而有利于维持ΜΤ0生产工艺运行的稳定性。
[0083]第二，随着ΜΤ0工艺技术的改进，其废水水质也在不断改善，例如ΜΤ0催化剂性能的提高显著降低了外排废水的C0D含量，又比如渣浆过滤器的使用显著降低了外排废水的悬浮物含量。本发明公开了一种新的ΜΤ0废水水质，从而可以为针对性更强的废水处理方法开发提供基础。
[0084]第三，本发明实现了 ΜΤ0混合废水的高效处理，尤其是ΜΤ0混合废水的高效生物处理，具体是指厌氧反应器和BAF反应器的组合应用。本发明的高效生物处理工艺是针对ΜΤ0废水的具体特点而专门开发的。ΜΤ0废水C0D为500?1500mg/L、可生化性较好，本发明创造性地提出了高效厌氧+高效好氧的组合工艺，鉴于现有厌氧生物处理技术难以适应ΜΤ0废水C0D较低的情况，所以本发明进一步公开了一种新型高效的厌氧生物处理过程，可以实现ΜΤ0废水的高效厌氧处理；另外，为了与后续高效好氧工艺进行配合，本发明还公开了厌氧反应器和BAF反应器的优化条件，可以获得理想的出水水质。
[0085]以下为实施例。
[0086]实施例1
[0087]渣浆过滤器滤液流量为16t/h，其C0D为1320mg/L、悬浮物含量为52mg/L ;汽提塔塔顶废水流量为80L/h，其C0D为53万mg/L ;汽提塔塔底废水流量为45t/h，其C0D为526mg/L、悬浮物含量为123mg/L。
[0088]将上述三股废水混合，并对混合水进行隔油沉淀处理，测定出水的悬浮物含量为37mg/L、COD 为 1482mg/L。
[0089]将隔油沉淀出水通过带有分支管的穿孔管式布水器送入厌氧反应器底部，厌氧反应器使用经过级配的瓷球作为承托层，最底层瓷球的粒径为20-25_、中间层瓷球的粒径为8-16mm、上层瓷球的粒径为4_6mm，承托层之上的填料层使用粒径为2.5?3mm的核桃壳，在填料层之上是分离区，反应器分离区直径大于填料区直径，在分离区内安装有三相分离器，另外在分离区设置有出水堰，并在出水堰后设置有过滤网。
[0090]在填料层膨胀率为10?45%的运行区间内，厌氧反应器的有效容积负荷稳定达到8?lOkgCOD/(m3.d)，厌氧反应器出水C0D稳定达到100?200mg/L，厌氧反应器出水SS稳定达到30?100mg/L。
[0091]将厌氧反应器出水送入BAF反应器，BAF反应器使用粒径为6mm的生物陶粒，控制BAF反应器的有效容积负荷为1?1.5kg COD/ (m3 *d),BAF反应器出水COD稳定达到20?60mg/L，BAF反应器出水SS稳定达到10?30mg/L。
[0092]实施例2
[0093]渣浆过滤器滤液C0D为1930mg/L、悬浮物含量为185mg/L ;汽提塔塔顶废水C0D为79万mg/L ;汽提塔塔底废水C0D为940mg/L、悬浮物含量为35mg/L。
[0094]将上述三股废水混合，其中渣浆过滤器滤液量占总水量的比例为20%、汽提塔塔顶废水量占总水量的比例为0.05%、汽提塔塔底废水量占总水量的比