0. 003 - 0. 0005) = 2Ti 分子量 /30 分子量
[0058] 当钢中氧含量为0.0060 %时，w([S]% )= 0.0015,铁与氧的反应量：
[0059] Ti〇 = (1. 9088*w ([S] % ) +0. 003 - 0. 0005) X (2 X 47. 9) / (3 X 16)
[0060] = (0. 0060-0.0 OOW X (2X47. 9)/(3 X 16) = 0. 0055X1. 9958 = 0. 011%
[0061] 故，Ti 有效=TiN巧i〇 = 0. 0205% +0. 011%= 0. 0315%
[006引 同理，当钢中氧含量为0. 0090%时，S = 0. 0031%，铁与氧的反应量：
[0063] Ti〇 = (1. 9088*w ([S] % ) +0. 003 - 0. 0005) X (2 X 47. 9) / (3 X 16)
[0064] = (0. 0090-0.0 OOW X (2X47. 9)/(3 X 16) = 0. 0085X1. 9958 = 0. 017%
[00巧]Ti 撤=Τ?Ν+Τ?〇 = 0. 017% +0. 0205%= 0. 0375%
[006引 因此，Ti有效二Tiw巧i0
[0067] = (w[闲刹示％- 0. 03) X3. 4214+(1. 9088*w([S] % )+0. 003 - 0. 0005) XL 9958
[0068] = 3. 4214X (w[闲实际％ )+3. 8096X (w([S] % )) _ 0. 097
[0069] 式中，w[闲为钢中N的质量百分含量，w(凹）为钢中S的质量百分含量。
[0070] 目P，Ti有效=3. 4214XN% +3. 8096XS%- 0. 097。在钢中添加铁时，Ti总按Ti有效 2倍量添加到钢中，使钢中有足够的Ti与氮、氧产生反应。考虑到铁含量过多易产生的负 面影响（如影响钢水顺利德注、恶化板昆及产品的表面质量等）。Ti,g,的添加上限控制为 0.2%。故，本发明钢中铁的添加总量Ti,留控制为巧XTi有效~0.2% ]。
[0071] 本发明一种长寿命高合金耐热钢的制造方法，包括如下步骤：
[007引 1)冶炼
[007引高合金耐热钢，其化学成分重量百分比为；C :0.04~0.08%，Si ;0. 2~0.6%， Μη ;0. 5 ~1. 50%, P《0. 045%, S《0. 003%, Ni ;19. 0 ~22. 0%，Cr ;24. 0 ~25. 0%， 0. 03 %《N < 0. 05 %，其余为化和不可避免的杂质。；按上述成分经A0D炉冶炼得钢 水，喂Ti线，使所述钢水中Ti的总含量为2Ti有效~0. 2 %，所述Ti有效=3. 4214 X N % +3. 8096 XS%- 0.097，所述Ti有效为钢水中Ti的有效含量；
[0074] 。连铸
[0075] 结晶器内冷却水温度35~45°C，钢水德铸速度0. 5~1. Im/min，钢水过热度Δ T : 20 ~40〇C ;
[0076] 3)板昆第一次修磨
[0077] 采用砂轮对板昆表面进行第一次修磨，砂轮粒度为16~18#，所述砂轮与板昆长 度方向之间夹角为60~70。，板昆作往复运动，速度为0. 6~0. 8m/s，砂轮线速度70~ 80m/s，压力 7 ~8KN ;
[0078] 4)板昆第二次修磨
[0079] 采用砂轮对第一次修磨后的板昆表面进行第二次修磨，砂轮粒度为20~22#，所 述砂轮与板昆长度方向之间夹角为60~70°，板昆作往复运动，速度为0. 6~0. 8m/s，砂 轮线速度130~150m/s，压力5~服N ;
[0080] W板昆加热
[0081] 将修磨后的板昆送至加热炉加热，板昆在炉时间1. 2~1. 5min/mm，板昆出炉温度 1230 ~1265〇C ;
[00的]6)热社，卷曲
[008引 高温社制变形区间为900~1250。社制变形量65~90% ;
[0084] 7)退火，酸洗，检查，卷曲，包装
[00财退火温度1000~1100。退火时间15~20min，得成品长寿命高合金耐热钢。
[0086] 进一步，板昆在精社机组出口速度为10~20m/s。
[0087] 另有，所述成品长寿命高合金耐热钢的使用温度为900~105(TC。
[0088] 再，所述成品长寿命高合金耐热钢在900~105(TC下的使用寿命为30~36个月。
[0089] 本发明制造方法设计如下：
[0090] 1)在连铸板昆过程中，钢水温度不易过高，过热度（Δ T)控制为20~4(TC ;过 低的钢水过热度（ΔΤ)不利于保护渣的烙化和钢中夹杂物的上浮。W较慢的速度（0.5~ 1. Im/min)德注钢水，可W使结晶器内的连铸板表面凝固层厚度增加，防止铸昆出结晶后的 漏钢及板昆表面的裂纹产生。
[0091] 2)板昆德注完成后，采用砂轮修磨机修磨板昆表面，去除板昆表面夹（渣）杂物等 影响产品表面质量的缺陷。两遍修磨的板昆来回运行速度在0. 6~0. 8m/s，可获得较好的 修磨质量的板昆表面，使最终带钢产品表面质量良好。
[0092] 其中，砂轮与板昆长度方向之间的夹角控制了砂轮旋轮修磨板昆时，砂轮修磨板 昆形成的修磨弧度，在0~90°范围内，夹角越大修磨弧度长（宽度大），深度浅，相邻修磨 道次易覆盖，板昆修磨表面易平整；夹角越小，修磨弧度小（宽度窄），修磨深度深，往复修 磨道次之间不易复盖，易产生漏磨，或道次间过渡不光滑（平整）。采用60~70°角度修 磨，兼顾了修磨弧度（宽度）和深度，W及修磨道次间的平滑过度。因此砂轮角度是十分重 要的工艺参数。板昆往复运动速度与砂轮线速度配合使板昆修磨沿板昆长度方向的修磨速 度得到控制。砂轮的压力控制了砂轮在单位时间内的磨削金属的数量；压力大，砂轮单位时 间内的磨削量大，修磨表面粗糖；压力小，砂轮单位时间内的磨削量小，修磨表面光滑。给出 砂轮压力7~8KN，可W使单位时间内修磨量得到较好保证，修磨表面也在工艺要求范围之 内。板昆往复运动速度、砂轮压力、砂轮修磨线速度综合作用控制了板昆修磨的深度、表面 粗糖度和修磨效率。砂轮与板昆之间的夹角的变化影响到修磨宽度、修磨深度，变化之后需 要砂轮压力、板昆速度、砂轮线速度与之相配合。此外，夹角的变化，影响了砂轮修磨纹路的 方向，板昆社制后，对产品表面的修磨痕迹有较大的影响。同时，第二次板昆修磨注重提高 修磨表面的质量，降低粗糖度，选择粒度小的砂轮，再配合优化的工艺参数，可W达到提高 板昆修磨质量，降低粗糖度的目的。
[0093] 3)本发明耐热钢优选的高温社制变形区间为900~125(TC。在此温度区间将板 昆社制变形至目标厚度，完成产品规格的控。在板昆热社过程中，在较大变形量和较高速度 条件下，板昆在精社机组的温度降低较少，确保了板昆较高的终社温度，使钢经热社大变形 完成后产生较细的再结晶晶粒组织，为最终产品性能做好准备。
[0094] 4)在板昆加热、社制及冷却过程中，钢中氧、氮、碳与铁形成铁化物，由于钢经大变 形后钢的基体内部存在大量的变形缺陷，使铁的化合物弥散分布，成为再结晶晶核的形核 点，因此在再结晶过程中形成较多的细晶或晶核。
[0095] 5)板昆经热处理，完成退火热处理，使带钢组织晶粒均匀化，获得细晶粒组织，达 到产品性能要求。
[0096] 6)添加铁合金耐热钢与板昆修磨工艺相配套，可W生产出高温使用寿命优良的耐 热带钢产品。在冶炼阶段，钢水成分达