0.02%或更优选低于 0.01%。
[0120] 在实施例3-8和36中，在均衡步骤之后，通过在板材社机上使用若干道社制进行热 社工艺W实现所需厚度。热社由I型热社组成，即热社不包括II型热社。在最后一道社制之 后，进行直接泽火达到泽火终社溫度(QFT)。使用150°C /s的平均冷却速率将钢板从热社热 量直接泽火至160°C或150°C的溫度。如可见，直接泽火钢板的硬度值明确高于参考实施例 REF的硬度值。换句话说，在热社期间原始奥氏体晶粒的大体上伸长未必需要与常规畑Q工 艺相比获得硬度改善。然而，如同样所示，原始奥氏体晶粒的伸长进一步改善硬度。
[0121] 在实施例1-8和36-37中，拉伸强度测试、夏比-V测试W及可翻边性测试的值是W 由沿纵向与横向方向（相对于社制方向）的比值计算的平均值形式给出。
[0122] 在实验室实施例9-35中，使用具有表1中所示的化学组成C、D、E、F、G、H、I、J、K、LW 及M的钢巧(模拟钢板巧）。在运些实验中，通过加热至1200°C的溫度并且均衡两小时来将 50mm厚钢巧奥氏体化。在均衡步骤之后，通过在实验室社机上使用若干道社制来进行热社 工艺W实现8mm的所需厚度。热社步骤的内容根据表2而变化。在最后一道社制之后，进行直 接泽火达到泽火终社溫度(QFT)。通过使用60-100°C/s范围内的平均冷却速率将钢板从热 社热量直接泽火至约150°C或250°C的溫度。
[0123] 在实施例9-35中，归因于实验室环境中的试样尺寸，拉伸强度测试、夏比-V测试W 及转变溫度的值是相对于社制方向沿纵向方向给出。
[0124] 如可见，直接泽火钢板和钢带的硬度值明确高于参考实施例REF的硬度值。
[0125] 如同样通过比较实施例9-11(组成C)和实施例12-15(组成D)可见，在包括更低碳 含量的组成C的情况下冲击初性显著改善。因此，为确保冲击初性，优选的是碳含量低于或 等于0.36%。然而，必须指出，在大规模环境中，归因于在工业规模中的更高社缩量，所有冲 击初性均更佳。
[0126] 另外，在表3中给出20 J的转变溫度(通过夏比-V所测量，试样尺寸7.5mm，缺口尺寸 2mm)。运与约34J/cm2的转变溫度相符合。
[0127] 如同样可见，仅包括I型热社的各实验室实施例使得与纵横比(PAGAR)有关的测量 给出小于或等于1.3的值。运意味着在运些实施例9、12、14、16、18、20、22、24、26、28、30、32 W及34中，原始奥氏体晶粒结构在本说明书意义上未大体上伸长。
[0128] 然而，如由运些实施例10、11、13、15、17、19、21、23、25、27、29、31、33W 及 35 可见， 还包括II型热社的各实验室实施例提供高于1.3或甚至高于2.0的纵横比(PAG AR)。尤其是 全部满足PAG AR>2.0。另外，此极限值2.0非常好地表示伸长的原始奥氏体晶粒结构，因为 其反映晶粒长度与其高度相比超过两倍长时的极限。此类特征可明显区别于大体上等轴的 原始奥氏体晶粒结构并且不能通过工艺获得。
[0129] 由实施例9-35的原始奥氏体晶粒结构测量的纵横比的增加清楚地表明如果纵横 比高于1.3,那么将随后得到W布氏硬度计的另一更高硬度。纵横比值越高，布氏硬度越高。 运还W约150°C和250°C的不同泽火终社溫度图解显示于图3和4中。
[0130] 对于本领域技术人员来说将显而易见的是，随着技术进步，本发明的观念可W各 种方式实现。本发明和其实施方案不限于上文所描述的实施例，而是在权利要求书的范围 内可变化。
【主权项】
1. 一种热乳钢制品，诸如热乳钢带或钢板制品，其中所述钢制品的显微结构是马氏体 显微结构，其具有至少450HBW的布氏硬度并且以重量百分比计由以下化学组成构成： C：0.25-0.45%, Si：0.01-1.5%, Μη:超过0.35 %并且等于或低于3.0 %， Ni：0.5-4.0%, Al：0.01-1.2%, Cr:低于 2.0%， Mo:低于1.0%， Cu:低于 1.5%， V:低于 0.5%， Nb:低于 0.2%， Ti:低于 0.2%， B:低于 0.01%， Ca:低于 0.01%， 其余是铁、残余内容物以及不可避免的杂质，其中 所述钢制品的原始奥氏体晶粒结构沿乳制方向伸长，使得纵横比大于或等于1.2。2. 根据权利要求1所述的热乳钢制品，其中所述钢制品的原始奥氏体晶粒结构沿所述 乳制方向伸长，使得纵横比大于1.3或大于2.0。3. 根据权利要求1或2所述的热乳钢制品，其中C: 0.28-0.4%或0.28-0.36 %。4. 根据任何前述权利要求所述的热乳钢制品，其中Ni : 1.0-3.0 %或1.5-2.5 %。5. 根据任何前述权利要求所述的热乳钢制品，其中Ti:低于0.02%或更优选低于 0.01%〇6. 根据任何前述权利要求所述的热乳钢制品，其中B: <0.0005 %。7. 根据任何前述权利要求所述的热乳钢制品，其中Mo: 0.1-1.0 %或0.1-0.8 %。8. 根据任何前述权利要求所述的热乳钢制品，其中所述热乳钢制品是具有在8-80mm范 围内的厚度Th的热乳钢板或具有在2-15mm范围内的厚度Th的热乳钢带。9. 根据权利要求1-8中任一项所述的热乳钢制品，所述显微结构以体积百分比计包含 至少90%马氏体或者可选择地马氏体60-95%、贝氏体10-30%、残留奥氏体0-10%以及铁 素体0-5 %。10. -种制造诸如热乳钢带或钢板制品的热乳钢制品的方法，所述钢制品具有至少 450HBW的布氏硬度，所述方法包括以下给定顺序的步骤： a)提供以重量百分比计由以下化学组成构成的钢板坯的步骤： C：0.25-0.45%, Si：0.01-1.5%, Μη:超过0.35 %并且等于或低于3.0 %， Ni：0.5-4.0%, Al：0.01-1.2%, Cr:低于 2.0%， Mo:低于1.0%， Cu:低于1.5%， V:低于 0.5%， Nb:低于 0.2%， Ti:低于 0.2%， B:低于 0.01%， Ca:低于 0.01%， 其余是铁、残余内容物以及不可避免的杂质 b) 将所述钢板坯加热至在950-1350 °C范围内的温度的加热步骤， c) 温度均衡步骤， d) 用于获得热乳钢材料的在Ar3至1300°C的温度范围内的热乳步骤，以及 e) 将所述热乳钢材料从热乳热量直接淬火至低于Ms的温度的步骤。11. 根据权利要求10所述的制造热乳钢制品的方法，其中所述热乳步骤包括在再结晶 温度范围内的I型热乳阶段的热乳。12. 根据权利要求11所述的制造热乳钢制品的方法，其中所述热乳步骤进一步包括在 非再结晶温度范围内但超过所述铁素体形成温度A r3的II型热乳阶段的热乳。13. 根据权利要求10-12中任一项所述的制造热乳钢制品的方法，其中所述直接淬火步 骤包括通过使用至少l〇°C/s，诸如10-200°C/s的平均冷却速率将所述热乳钢材料从高于A rl 的温度，优选从高于Ar3的温度淬火至Ms与100 °C之间，诸如300与100 °C之间的温度TQFT2。14. 根据权利要求10-12中任一项所述的制造热乳钢制品的方法，其中所述直接淬火步 骤包括使用至少l〇°C/s，诸如10-200°C/s的平均冷却速率将所述热乳钢材料从高于A rl的温 度，优选从高于Ar3的温度淬火至低于100°C的温度TQFT1。15. 根据权利要求10-14中任一项所述的制造热乳钢制品的方法，其中C: 0.28-0.4%或 0.28-0.36% 〇16. 根据权利要求10-15中任一项所述的制造热乳钢制品的方法，其中Ni : 1.0-3.0 %或 1.5-2.5%。17. 根据权利要求10-16中任一项所述的制造热乳钢制品的方法，其中Ti:低于0.02% 或更优选低于0.01 %。18. 根据权利要求10-17中任一项所述的制造热乳钢制品的方法，其中B: <0.0005 %。19. 根据权利要求10-18中任一项所述的制造热乳钢制品的方法，其中Mo: 0.1-1.0 %或 0·卜 0.8%〇
【专利摘要】公开了一种制造诸如热轧钢带或钢板制品的热轧钢制品的方法，其中所述钢制品的显微结构是马氏体显微结构，其具有至少450HBW的布氏硬度。所述方法包括以下按给定顺序进行的步骤：提供钢板坯的步骤，所述钢板坯以重量百分比计含有：C：0.25?0.45％，Si：0.01?1.5％，Mn：0.4?3.0％，Ni：0.5?4.0％，Al：0.01?1.2％，Cr：低于2.0％，Mo：低于1.0％，Cu：低于1.5％，V：低于0.5％，Nb：低于0.2％，Ti：低于0.2％，B：低于0.01％，Ca：低于0.01％，其余是铁、残余内容物以及不可避免的杂质；将所述钢板坯加热至950?1350℃范围内的温度T加热的加热步骤；温度均衡步骤；用于获得热轧钢材料的在Ar3至1300℃的温度范围内的热轧步骤；以及将所述热轧钢材料从所述热轧热量直接淬火至低于Ms的温度的步骤。所获得的钢制品的原始奥氏体晶粒结构沿轧制方向伸长，使得纵横比大于或等于1.2。
【IPC分类】C22C38/08, C22C38/04, C21D8/02
【公开号】CN105723004
【申请号】CN201480060071
【发明人】帕西·苏伊卡宁, 米科·黑米拉, 维萨·朗, 奥利·奥亚, 伊尔卡·米图宁
【申请人】罗奇钢铁公司
【公开日】2016年6月29日
【申请日】2014年8月28日
【公告号】EP2789699A1, US20160208352, WO2015028557A1