本发明涉及一种通过裂解制备异丁烯的方法，特别适用于MTBE（甲基叔丁基醚）和TBA（叔丁醇）混合料制备异丁烯。
背景技术：
：异丁烯是重要的有机化工原料，以其为原料主要用于生产甲基丙烯酸甲酯(MMA)、丁基橡胶、聚异丁烯、叔丁酚、叔丁胺、甲代烯丙基氯、三甲基乙酸、异戊二烯、对叔辛基酚、抗氧剂、农医药中间体、醋酸叔丁酯、硅烷等精细化工产品。生产异丁烯的原料主要来源于石脑油蒸汽裂解制乙烯装置的副产碳四馏分，炼油厂流化催化裂化（FCC）装置的副产碳四馏分和Halcon法环氧丙烷合成中的副产叔丁醇等，其中工业生产方法主要有硫酸萃取法、吸附分离法、叔丁醇脱水法、甲基叔丁基醚裂解和正丁烯异构化法等。MTBE裂解是诸多制备异丁烯方法中技术先进、经济性较好的一种方法。在MTBE裂解制异丁烯反应过程中，主反应是在催化剂的作用之下，MTBE裂解为异丁烯及甲醇，最后经精馏等工序得到异丁烯或高纯异丁烯。MTBE裂解制异丁烯的催化剂种类较多，包括氧化铝、氧化硅、无定形硅铝、离子交换树脂、分子筛、固体磷酸及其他酸性催化剂体系。如CN1853772A、CN102451674A、JP2004115407、JP2004091443、JP3220136等公开的MTBE裂解制异丁烯催化剂均为无定形硅铝系催化剂，再如DE3509292、DE3210435、US4447668、GB1482883、US4570026、US4551567等则采用离子交换树脂催化剂，又再如专利CN96123535.7、EP0118085、JP7626401、JP7494602等以固体磷酸、硫酸盐、活性炭作为MTBE裂解催化剂。MTBE裂解时，大多需要同时注水，以防止生成二聚异丁烯、二甲醚等副产物。制取异丁烯的另外一种较为普遍的方法是TBA脱水。TBA脱水制异丁烯的反应具有副产物少、分离精制容易、投资省等特点。常用的催化剂包括氧化铝、分子筛、磺酸离子交换树脂等。如US3665048、CN101300211A、CN102516030A等公开的异丁烯脱水催化剂均为氧化铝系催化剂。再如US4423271、US2005/0014985A1等中是以磺酸树脂为催化剂。CN103611572A和CN103506158A提供的用于叔丁醇裂解反应的催化剂，是由以下方法制备得到:先通过熔融造粒方法将聚苯乙烯、氯化聚氯乙烯、聚三氟氯乙烯和聚偏氟乙烯或聚三溴苯乙烯共混、熔融后造粒，然后造粒产物与三氧化硫进行磺化反应得到所述的催化剂。生产过程中，较常遇见MTBE和TBA混合料。其主要来源有两种。第一种来源是以异丁烯与甲醇为原料制取MTBE的开车初期会生产较多量的TBA。这是因为开工的时候，催化剂或（及）装置管道中可能会掺杂一定量的水，过量的异丁烯与水反应很容易生成TBA。对工业装置而言，也意味着在开工初期会有相当量的MTBE和TBA混合产品生成。MTBE和TBA混合产品作为废料处理，或者采用MTBE/TBA分离塔进行分离，分别得到目标产物MTBE和TBA。第二种来源，也是最重要的来源是人为生产，即在制备MTBE的同时联产TBA。首先，是专门生产TBA的技术存在一定问题。TBA生产工艺较为复杂，由于碳四馏分与水的互溶性较差，因此TBA产品浓度只有45%-55%，加之TBA与水共沸很难分离，普通精馏只能获得85%的TBA。通常要采用多级萃取精馏才能得到较高浓度的TBA产品，但设备投资和操作费用将大幅度提高。其次，制备MTBE的同时联产TBA具有技术上的优势:（1）方案简单灵活。可按照产品在市场上的需求对工艺方案进行适当调整。只需对工艺流程进行简单切换并更换合适的催化剂，就可实现单产MTBE或TBA，以及MTBE和TBA混合物。（2）流程便于实施，投资风险小。通过对单产MTBE工艺进行改造就能很容易转为联产工艺，便于实施。同时又可很方便地恢复到传统的单产工艺，富余的MTBE/TBA分离塔可以用来进行碳四馏分中正丁烯的分离。因此，该技术不存在投资风险。最后，联产装置投资费用低。若厂方有专门的单产MTBE和专门的单产TBA装置，二者各成体系，相互之间设备不能借用，因此比联产工艺的设备多，投资大。联产装置可同时生产MTBE和TBA，比新建两套同规模装置分别生产MTBE和TBA节省投资40%以上，同时也大幅度地减少了操作费用。因此，在制备MTBE的同时联产TBA技术得到了广泛重视。西安石油大学的陆春龙在其硕士论文“MTBE装置的优化分析及与TBA的联产涉及初探”中，就制备MTBE的同时联产TBA技术进行了认真分析，得到了肯定答案。CN200610104876.6公开了一种用碳四馏分中的异丁烯和甲醇水联产甲基叔丁基醚和叔丁醇的生产方法。但联产的MTBE和TBA混合料产品，主要的去向是采用MTBE/TBA分离塔进行分离，分别得到目标产物MTBE和TBA。不论是第一种来源还是第二种来源得到的MTBE和TBA混合料，现阶段，将混合料用做制取异丁烯时，基本上均采用将混合料分离后得到较纯的MTBE原料和TBA原料，然后分别在MTBE裂解装置及TBA脱水装置上来分别制异丁烯。有关MTBE和TBA混合料进行裂解制异丁烯技术，现阶段还是空白。其中一个重要的原因是MTBE裂解装置及TBA脱水装置对催化剂性能的要求不一致。一般认为，MTBE裂解催化剂表面的活性位是以Bronsted酸（B酸）中心为主，而TBA脱水制异丁烯的催化剂为Lewis酸（L酸）催化反应过程。对于单一种类催化剂而言，或者以B酸为主，或者以L酸为主，不能两者兼顾。另一个原因，采用通常的催化剂，两者的反应条件不同，尤其是反应温度，TBA脱水温度较MTBE裂解温度要低一些。因此，如何在同一装置相同反应条件下同时处理MTBE和TBA混合料来制取异丁烯，同时具有较高的活性和选择性，是本领域的一项重要研究课题。技术实现要素：为了实现以MTBE和TBA混合料为原料制备异丁烯，本发明提供了一种MTBE和TBA混合料制备异丁烯的方法。该方法不但能实现MTBE与TBA同时反应生成异丁烯，而且MTBE和TBA均具有较高的转化率，并避免或减少MTBE裂解时水的加入量，降低反应能耗，异丁烯达到较高的选择性。本发明MTBE和TBA混合料制备异丁烯的方法，采用固定床工艺，在至少两个串联的反应器中进行，前一个反应器以TBA为原料，在TBA脱水催化剂存在下进行脱水反应，脱水反应后的产物与MTBE和TBA混合料进入后一个反应器，在核壳型无定形硅铝催化剂存在下进行反应，制备异丁烯；其中核壳型无定形硅铝催化剂，以A为核，以B为壳，A为含或不含助剂组分M的无定形硅铝，B为含助剂组分N和卤素的无定形硅铝。本发明方法所用的核壳型无定形硅铝催化剂中，所述A中，SiO2含量为65.0wt%～97.0wt%，较好为78.0wt%～93.0wt％，最好是85.0wt%～91.0wt％，助剂组分M以元素计的含量为0～1.5wt%，优选0.2wt％～1.0wt％；B中，SiO2含量为24.0wt%～60.0wt%，较好为28.0wt%～54.0wt％，最好是33.0wt%～50.0wt％，助剂组分N以元素计的含量为0.2wt％～0.8wt％，优选0.3wt％～0.5wt％，卤素以元素计的含量为0.05wt％～0.20wt％，优选0.08wt％～0.15wt％；A与B的重量比为40：1～4：1，优选30：1～6：1。本发明所用的核壳型无定形硅铝催化剂中，所述A中含有助剂组分M选自第IIA族和第VIII族金属中的一种或多种，其中第IIA族金属优选为Be、Mg和Ca中的一种或多种，第VIII族金属优选为Ni、Pd和Pt中的一种或多种。所述B中含有的助剂组分N为锌、铁、铌中的一种或多种；卤素选自氟、氯、溴中的一种或多种，优选氯。本发明所用的核壳型无定形硅铝催化剂的性质如下：比表面积为180m2/g～450m2/g，孔容为0.3mL/g～1.2mL/g；优选为比表面积为200m2/g～410m2/g，孔容为0.4mL/g～1.0mL/g。本发明所用的核壳型无定形硅铝催化剂的制备方法，包括：先制备A即含或不含助剂组分M的无定形硅铝，然后将B负载于A的外表面，形成核壳型无定形硅铝催化剂。本发明所用的核壳型无定形硅铝催化剂中A的制备方法如下：将硅铝干胶粉成型后，经干燥和焙烧，再用饱和水蒸汽处理，温度为100℃～600℃，时间为1h～10h。硅铝干胶粉可采用常规方法比如硅铝中和成胶法制备，也可以购买成品。所述的A成型时，其形状最好为球形，成球方法，比如油滴法、转动式造粒法、球形造粒成型法、流动床造粒法等。本发明所用的核壳型无定形硅铝催化剂所述A中优选含助剂组分M。助剂组分M可以采用常规方法（比如掺混法、浸渍法）引入A中，比如可以在硅铝成胶过程中掺混引入，也可以在硅铝成胶后掺混引入；可以在水蒸汽处理前浸渍引入，也可以在水蒸汽处理后浸渍引入。本发明所用的核壳型无定形硅铝催化剂方法中，所述B中的助剂组分N和卤素，可以采用常规方法（比如掺混法）引入B中，比如硅铝成胶过程中引入，也可以在硅铝成胶后引入。本发明所用的核壳型无定形硅铝催化剂方法中，B负载于A的外表面可以采用常规的形成核壳结构的方法，比如浸涂法、喷浸法等。本发明所用的核壳型无定形硅铝催化剂优选具体的制备过程如下：先制备成型A，经干燥和焙烧，然后喷浸含助剂组分N和卤素的无定形硅铝B浆液后，经干燥和焙烧得到最终催化剂。其中，A成型一般采用常规的成型方法，可以根据需要制成适宜的大小和形状，比如球形、条形等。球形催化剂可采用油滴法、转动式造粒法、球形造粒成型法等，其几何直径在1.0mm-5.0mm之间，最好选为2.0mm-3.0mm。本发明方法中，在A的成型过程中，还可以加入粘结剂和成型助剂，粘结剂可以采用常规的粘结剂，一般为小孔氧化铝，占最终催化剂重量的2.0wt％～20.0wt％。成型助剂如田菁粉或甲基纤维素，占最终催化剂重量的1.5wt％～3.0wt％。本发明方法中，在催化剂制备过程中所涉及到的干燥和焙烧一般采用常规条件进行，比如干燥条件：在80℃~150℃下干燥1h~24h，焙烧条件:在400℃～700℃，优选450℃～600℃下焙烧1h~24h。本发明方法中，前一反应器与后一反应器的进料中，TBA的重量比为1：10~10：1，优选为1：8~1：2。本发明后一反应器的进料，MTBE和TBA混合料中MTBE与TBA的重量比为1:1~50:1，优选为2:1~30:1。后一反应器的反应条件为：温度为120℃～300℃，优选为150℃～250℃；压力为常压～0.6MPa，优选为常压～0.3MPa；总液时体积空速为0.5h-1～10.0h-1，优选为2.0h-1～5.0h-1。本发明方法可以采用常规反应器，比如采用原有的MTBE裂解制异丁烯装置或TBA脱水制异丁烯装置。本发明方法，特别适合处理MTBE与TBA的重量比为1:1~50:1的混合料，优选MTBE与TBA的重量比为2:1~30:1。混合料中的杂质等于或低于常规MTBE为原料制备异丁烯和TBA为原料脱水制异丁烯时原料中含有的杂质，比如甲基仲丁基醚≤0.2wt％，甲醇≤0.05wt％，异丁烯低聚物≤0.05wt％，碳四以及碳四以下烃类≤0.1wt％。本发明方法采用至少两个串联的反应器，前一反应器进行TBA脱水反应，其产物与MTBE和TBA混合料进入后一反应器，在一种特定催化剂存在下进行MTBE和TBA混合料同时裂解制备异丁烯，不但实现了MTBE裂解和TBA脱水两种反应同时进行生成异丁烯，使TBA的转化率和MTBE的转化率均较高，而且也节省了常规MTBE裂解反应中加水过程，降低反应能耗，生成异丁烯的选择性也较高。本发明通过合成一种新催化剂，用于以MTBE和TBA混合料为原料生成异丁烯的反应中，使TBA脱水与MTBE裂解两种反应同时进行制备异丁烯，避免了MTBE和TBA混合料的分离过程，并避免分别建设MTBE裂解装置和TBA脱水装置制取异丁烯，节省了操作步骤，降低了投资成本，使TBA的转化率和MTBE的转化率均较高，并节省MTBE裂解时加水步骤，降低反应能耗，生成异丁烯的选择性也较高。具体实施方式本发明方法中，TBA脱水催化剂可以采用常规的催化剂，可以采用磺酸离子交换树脂催化剂，也可以采用氧化铝催化剂。所用磺酸离子交换树脂催化剂，是带有磺酸基团的、交联的聚苯乙烯，聚合反应后用浓硫酸或氯磺酸处理后引入磺酸基团。磺酸离子交换树脂催化剂的交换容量为3.0mmol/g～6.0mmol/g。所用的氧化铝催化剂可以采用常规的氧化铝催化剂。本发明方法中，前一反应器TBA脱水反应可采用常规的工艺条件，一般如下：温度为80℃～300℃，压力为常压～0.6MPa，优选为常压～0.3MPa；液时体积空速为0.3h-1～10.0h-1，优选为0.8h-1～5.0h-1。具体的工艺条件本领域技术人员可以根据所选择的催化剂和原料组成以及对产物的要求来确定。本发明方法中，对于前一反应器TBA脱水反应来说，TBA的转化率要至少为20wt%以上，优选为50wt%以上。本发明中，原料纯度及产品组成采用气相色谱法分析。比表面积和孔容是采用低温液氮吸附法测定。元素含量采用无机分析法测定。本发明中，wt%为质量分数。对比例1以聚合而成的大孔交联聚苯乙烯-二乙烯苯白球（直径2.6mm）为磺化载体，以二氯乙烷为溶剂在50℃溶胀1.5h后，以三氧化硫为磺化剂，在80℃反应3.0h，升温至120℃反应1.0h，然后除去二氯乙烷，经水洗至中性并干燥后制得磺酸离子交换树脂催化剂SZ-1。其TBA裂解评价结果见表1。对比例2将无定形硅铝小球XQ1（粒径尺寸2.2mm-2.5mm）浸入Ni(NO3)2水溶液中，浸渍后经400℃焙烧6h得含氧化镍的无定形硅铝小球XQ1-1，再经300℃、6h饱和水蒸汽处理后，得到含氧化镍的无定形硅铝小球XQ1-2。XQ1-2中，镍含量为0.40wt%，SiO2含量86.90wt%，Al2O3含量为12.70wt％。将硅铝胶GLJ1（以干基计，SiO2含量35.00wt%，Al2O3含量为65.00wt％）喷浸到XQ1-2上，在120℃下干燥4h，500℃下焙烧6h，得到催化剂DB-2，其中核层与壳层的重量比为7：1。具体评价结果见表2。对比例3将对比例2中的XQ1-2研磨成为250目-300目的粉末，制成XQ1-3。在搅拌条件下，向对比例2中的硅铝胶GLJ1中缓慢添加适量碳酸锌和氯化铵溶液混匀，经120℃下干燥4h，在450℃焙烧后得到GLJ1-1粉末，其中锌的含量以元素计为0.30wt％，氯含量为0.10wt%）。将XQ1-3与GLJ1-1以重量比7:1均匀混合，然后加入重量占比为10wt%的小孔氧化铝作为粘合剂，以球形造粒成型法成型为粒径尺寸在2.2mm-2.5mm之间催化剂小球，在120℃下干燥4h，经450℃焙烧12h，得到催化剂DB-3。具体评价结果见表2。对比例4将对比例2中的硅铝胶GLJ1，经120℃下干燥4h，在450℃焙烧后得到的粉末中加入重量占比为15wt%的小孔氧化铝作为粘合剂，以球形造粒成型法成型为粒径尺寸在2.2mm-2.5mm之间催化剂小球，在120℃下干燥4h，经400℃焙烧16h，得到催化剂DB-4。具体评价结果见表1。对比例5将对比例3中的GLJ1-1粉末中加入重量占比为15wt%的小孔氧化铝作为粘合剂，以球形造粒成型法成型为粒径尺寸在2.2mm-2.5mm之间催化剂小球，在120℃下干燥4h，经400℃焙烧16h，得到催化剂DB-5。具体评价结果见表1。对比例6将对比例2中得到的无定形硅铝小球XQ1-2，用于MTBE裂解反应中，其评价结果见表3。对比例7采用对比例2和对比例3及实施例1催化剂，其在无前置TBA脱水催化剂情况下的MTBE和TBA裂解评价结果见表4。实施例1按照对比例2的方法将无定形硅铝小球XQ1制得XQ1-2。XQ1-2中，镍的含量为0.40wt%，SiO2含量86.90wt%，Al2O3含量为12.70wt％。将对比例2中的硅铝胶GLJ1中添加碳酸锌和氯化铵溶液混匀，喷浸到XQ1-2上，在120℃下干燥4h，500℃下焙烧6h，得到核壳结构SL-1催化剂。核层A与壳层B的重量比为7：1，壳层B中，SiO2含量为34.80wt%，氧化铝含量为64.80wt%，锌含量为0.30wt%，氯含量为0.10wt%。具体评价结果见表2。实施例2将对比例2中的无定形硅铝小球XQ1浸入Ca(NO3)2水溶液中，浸渍后经600℃焙烧3h得含钙的无定形硅铝小球XQ1-4，再经500℃、1.5h饱和水蒸汽处理后，得到XQ1-5。XQ1-5中，钙的含量为0.80wt%，SiO2含量86.50wt%，Al2O3含量为12.70wt％。将对比例2中的硅铝胶GLJ1中添加适量硝酸铁和溴化铵混合溶液混匀，喷浸到（XQ1-5）上，在110℃下干燥4h，500℃下焙烧5h，得到核壳结构SL-2催化剂。核层A与壳层B的重量比为10：1；壳层B中，氧化硅含量为34.82wt%，氧化铝含量为64.66wt%，铁含量为0.40wt%，溴含量为0.12wt%。具体评价结果见表2。实施例3将一定量无定形硅铝小球XQ2（粒径尺寸2.6mm-2.9mm）浸入Be(NO3)2水溶液中，浸渍后经500℃焙烧5h得含铍的无定形硅铝XQ2-1，再经200℃、4h饱和水蒸汽处理后，得到XQ2-2。XQ2-2中，铍的含量为0.95wt%，SiO2含量81.22wt%，Al2O3含量为17.83wt％。在硅铝胶GLJ2中添加适量醋酸锌、溴化铵混合溶液混匀，喷浸到XQ2-2上，在120℃下干燥2h，450℃下焙烧5h，得到核壳结构SL-3催化剂。核层A与壳层B的重量比为6：1，壳层B中，氧化硅含量为44.84wt%，氧化铝含量为54.74wt%，锌含量为0.34wt%，溴含量为0.08wt%。具体评价结果见表2。实施例4将实施例3中的无定形硅铝小球XQ2浸入Ni(NO3)2水溶液中，浸渍后经400℃焙烧3h得含镍的无定形硅铝小球XQ2-3，再经300℃、4.5h饱和水蒸汽处理后，得到XQ2-4。XQ2-4中，镍的含量为0.36wt%，SiO2含量81.70wt%，Al2O3含量为17.94wt％。将实施例3中的硅铝胶GLJ2中添加适量草酸铌和氟化铵溶液混匀，喷浸到XQ2-4上，在100℃下干燥3h，500℃下焙烧3h，得到核壳结构SL-4催化剂。核层A与壳层B的重量比为10：1；壳层B中，氧化硅含量为44.61wt%，氧化铝含量为54.51wt%，铌含量为0.78wt%，氟含量为0.10wt%。具体评价结果见表2。表1对比例1、4和5的TBA裂解固定床评价条件及结果对比例1对比例4对比例4对比例5对比例5催化剂SZ-1DB-4DB-4DB-5DB-5TBA液时体积空速，h-11.01.01.01.01.0反应温度，℃95265210265210反应压力，MPa0.050.050.050.050.05TBA转化率，wt%83.593.190.896.594.4异丁烯的选择性，wt%99.694.593.687.386.8由表1可见，不含助剂的无定形硅铝催化剂DB-4和用锌、氯改性的无定形硅铝催化剂DB-5用于TBA裂解时，反应温度为265℃时的催化性能均明显好于反应温度为210℃时的催化性能。再有，经过锌、氯改性的无定形硅铝催化剂用于TBA裂解反应时，TBA的转化率有提高，但选择性不理想。表2对比例2、3及实施例1-4所制备催化剂的固定床工艺评价结果评价条件及结果对比例2对比例3实施例1实施例2实施例3实施例4第一段TBA脱水反应器催化剂DB-4DB-4DB-4SZ-1SZ-1DB-4TBA液时体积空速，h-11.01.02.01.01.02.0反应温度，℃21021021010595155反应压力，MPa0.050.050.050.050.05常压第二段MTBE和TBA混合料裂解催化剂DB-2DB-3SL-1SL-2SL-3SL-4MTBE液时体积空速，h-14.04.04.03.52.33.0TBA液时体积空速，h-1（新鲜原料）0.50.50.50.51.02.0反应温度，℃210210210210210155反应压力，MPa0.050.050.050.050.05常压MTBE转化率，wt%97.797.499.999.999.798.0TBA转化率，wt%91.793.599.799.799.999.3异丁烯选择性，wt%98.398.999.999.899.799.7由表2可以看出，采用本发明的工艺过程，以及采用本发明提供的新型催化剂（即以助剂改性的无定形硅铝B为壳、以助剂改性的无定形硅铝A为核的催化剂），不但可以实现MTBE裂解和TBA脱水两种反应同时进行生成异丁烯反应过程，并具有较高的MTBE和TBA的转化率，异丁烯的选择性较高，说明本发明方法可有效地控制副反应的发生。同时，仅仅以未改性的无定形硅铝B为壳制备的核壳催化剂，其MTBE及TBA转化率均不高，异丁烯的选择性也较差；即使将改性的无定形硅铝A与改性的无定形硅铝B混合制得催化剂，虽然MTBE及TBA的转化率、异丁烯选择性有所提高，但仍不理想。表3对比例6的MTBE裂解固定床评价条件及结果对比例6对比例6催化剂XQ1-2XQ1-2MTBE液时体积空速，h-12.52.0水液时体积空速，h-10.10.1反应温度，℃230210反应压力，MPa常压0.05MTBE转化率，wt%99.898.6异丁烯的选择性，wt%99.499.3由表3可以看出，含氧化镍的无定形硅铝小球催化剂用于MTBE裂解时，反应温度为230℃时的催化性能明显好于反应温度为210℃时的催化性能。表4对比例7的MTBE和TBA混合料裂解固定床评价条件及结果催化剂DB-2DB-3SL-1总液时体积空速，h-14.54.54.5MTBE液时体积空速，h-14.04.04.0TBA液时体积空速，h-10.50.50.5反应温度，℃230230230反应压力，MPa0.050.050.05MTBE转化率，wt%97.696.399.1TBA转化率，wt%92.591.999.0异丁烯选择性，wt%98.399.399.5从表4可以看出，以未改性的无定形硅铝B为壳制备的核壳催化剂、改性的无定形硅铝A与改性的无定形硅铝B混合制得催化剂、专用于MTBE和TBA混合料裂解的催化剂，若不前置一TBA脱水过程，其转化率及异丁烯选择性均达不到表2实施例水平。当前第1页1 2 3