弹黃96施加的径向向外定向的力。因此，管90的膨胀迫使背板70向 内，同时分离弹黃96压缩。在来自管90的压力释放之后，运些弹黃96不再偏压至压缩状 态。因此，弹黃96自由W推动背板70向外。如可理解的是，由弹黃96提供的向外定向的 偏压力也可帮助将摩擦片（该摩擦片附接至所述背板）的磨损表面从与驱动/从动构件的 接合中释放（移除）。
[0051] 在示例性实施例中，在各个引导腔室（隔室或凹部）74、76、78中的外壁82的内表 面是基本直的和平坦（平面）的。运些外壁的内表面相对于彼此沿平行的方向延伸。良P， 在各个引导腔室中的运些外壁82的内表面彼此基本平行。
[0052] 在各个引导腔室中的侧壁86、88的内表面（内面）同样是基本直的和平坦（平 面）的。运些侧壁的内表面彼此平行。因而，不像中央引导腔室76的侧壁内表面一样，弓I 导腔室74、78的侧壁内表面不是直接地在径向方向上延伸。与引导腔室74、76、78相关联 的相对平行的布置引起外部引导腔室74、78中的向外作用的弹黃力不会在与径向方向对 齐的方向上作用。运些腔室中的弹黃96远离背板70的中屯、线而布置，并且该弹黃的力使 得实现背板径向向内和向外的稳定运动。侧壁内表面基本垂直于外壁内表面和内壁内表面 两者。如可理解的是，该基本垂直的引导腔室构型有助于与扭矩杆径向向内和向外接合的 背板70的运动。
[0053] 在示例性实施例中，引导腔室74的构型与引导腔室78的构型基本相同。在示例性 实施例中，引导腔室74的内部包括各外壁82、内壁84、W及侧壁86、88的各自内表面102、 104、106、108。
[0054] 在图8的背板的示例性实施例中，引导腔室74的内壁84的内部包括基本直（平 坦）的内表面部分104。该直的内表面部分104构造成用W与扭矩杆80的平坦的内表面 116(图11)(例如，扭矩杆的与分离弹黃侧相对的一侧）接合。内壁84的内部还包括曲形 的（弯曲的）构型部分110、112。如可见的，直的内表面部分104位于第一（下切）弯曲的 内表面部分110和第二（下切）弯曲的内表面部分112。目P，弯曲的内表面部分110、112分 别相邻于相应的腔室侧壁86、88。此外，直的内表面部分104比弯曲的内表面部分110、112 定位得更加径向向外。因此，直的内表面部分104在横截面上相对于凹入的弯曲的内表面 部分110、112升起。如稍后更详细地介绍的，运些弯曲的内表面部分110、112策略地构造 且定位成导致在扭矩传递操作期间对背板70较低的应力（应力释放）。
[00对同样，各个引导腔室的外壁82、内壁84、和侧壁86、88相对于彼此定位。对于第一 腔室74而言，其外壁内表面102W及其内壁内表面104沿基本平行的方向延伸。第一腔室 的侧壁内表面106、108也沿基本平行的方向延伸。类似地，对于第二腔室78而言，其外壁 的内表面122W及其内壁的直的内表面部分124沿基本平行的方向延伸。第二腔室的侧壁 内表面126、128也沿基本平行的方向延伸。同样地，对于中间腔室76而言，其外壁82的内 表面132W及其内壁84的内表面134沿基本平行的方向延伸，并且其侧壁86、88的内表面 也沿基本平行的方向延伸。
[0056] 在图8的示例性背板中，中间腔室76的内壁84包括弯曲的表面部分110、112。因 此，该腔室76的内表面134在横截面上相对于凹入的弯曲的表面部分升起。然而，在图7、 9和10中示出的示例性离合器制动器元件的背板中的中间腔室76中的内壁84具有基本直 (不具有弯曲的表面部分）的内表面134。应理解的是，图8中的示例性背板可同样地用在 图7、9和10的离合器制动器元件中。
[0057] 如先前讨论的，各第一腔室、第二腔室和中间腔室的外壁82的内表面沿基本平行 的方向延伸。并且，各第一腔室、第二腔室和中间腔室的内壁84的内表面沿基本平行的方 向延伸。目P，第一腔室74的外壁内表面102W及第二腔室78的外壁内表面122沿基本平 行的方向延伸。在一个示例性实施例中，第一腔室74的外壁82的内表面102与第二腔室 78的外壁82的内表面122不仅平行而且基本对齐。 阳05引类似地，第一腔室的内壁内表面104和第二腔室的内壁内表面124沿基本平行的 方向延伸。在示例性实施例中，第一腔室74的内壁84的该（升起的）内表面104也与第 二腔室78的内壁84的（升起的）内表面124基本对齐。同样，第一腔室74的侧壁的内表 面106、108W及第二腔室78的侧壁的内表面126、128沿基本平行的方向延伸。
[0059] 如图8中可见，各第一矩形构造的腔室74、第二矩形构造的腔室76W及中间矩形 构造的腔室78的外壁82的内部部分彼此基本平行。各第一腔室、第二腔室和中间腔室的内 壁84的内部（升起）部分也彼此基本平行（并且还与它们的外壁的内部部分基本平行）。 各第一腔室、第二腔室和中间腔室的侧壁86、88的内部部分彼此基本平行（并且与它们的 外壁82和内壁84的内部部分基本垂直）。此外，在示例性实施例中，考虑到第一腔室74和 第二腔室78定位关系，它们的外壁的各自内表面102、122彼此基本对齐，且它们的内壁的 内表面104、124也彼此基本对齐。 W60] 中央引导腔室76比其他相邻的引导腔室74、78定位得更加径向向外。因此，中间 引导腔室76的外壁的内表面132相比于外部引导腔室74、78的外壁的内表面102、122定 位得更加径向向外。而且，中间引导腔室76中的内壁的内（升起）表面134相比于直接相 邻的引导腔室74、78中的内壁的内表面104、124定位得更加径向向外。
[0061] 同样，如图8中可见，示例性背板70提供许多改进的特征和关系。例如，引导腔室 74、78的侧壁106、108的平坦内表面彼此基本平行地延伸。此外，侧壁106、108的运些内表 面基本垂直于腔室74、78的内壁84的升起的内表面。而且，引导腔室74的内壁84的内表 面104和引导腔室78的内壁84的内表面124不在垂直于径向方向的方向上直接延伸。进 一步地，在腔室74的示例性实施例中，包括升起的内表面104的一个（左侧）部段的内壁 84比内表面104的另一个（右侧）部段要厚。对于腔室78而言类似地，升起的内表面124 的（右侧）部段比内表面124的另一个（左侧）部段要厚。运种平行的/垂直的内表面设 置使得在运些外部引导腔室74、78中的向外作用的弹黃力在使背板径向移动的方向上作 用，而不是直接在径向方向上作用。相反，（腔室74、78中的）两个弹黃可在基本相同的向 外的方向上提供平衡的收缩力。该向外的方向也与由中央腔室76中的弹黃所提供的偏压 方向相同。如可理解的，由于示例性设置，几乎不存由腔室74、78中的弹黃提供的偏压力的 侧向分量。运种侧向力将会是不希望的力。此外，运种侧向力可能引起对腔室壁及其相应 的扭矩杆之间的相对运动的更多的摩擦阻力。
[0062] 另一个特征在于，示例性腔室74、78中的平坦内表面减小了扭矩杆和腔室壁之间 粘附（卡住）的风险。运种粘附可能会阻止背板向外完全收缩和/或可能抑制运动。各个 腔室74、78中的内壁84的带圆角（切除）部分110、112的特征还提供用于扭矩杆的U则 壁86、88的）直的内表面W作用在该扭矩杆在腔室内的整个行进长度上。运些带圆角的壁 构型110、112相比于锐角还提供了应力释放。因此，包括切除部110、112的示例性构型还 使得背板能够在较低的应力断裂风险下传递较大的力。
[0063] 示例性布置的另一个特征在于，引导腔室76相对于其他引导腔室74、78定位得更 加向外。如先前所指出的，在一些实施例中，仅需要使用一个扭矩杆，并且中央腔室76可用 来容纳该单个扭矩杆。因此，由于引导腔室76在示例性背板70中定位得更加径向向外，当 仅使用一个扭矩杆80时，中央（唯一的）弹黃96相比于在两个扭矩杆设置（仅使用腔室 74、78)中的各个单独弹黃在背板70的给定径向向内运动下压缩得更多（并且还存在更多 的向外的收缩力）。如可理解的是，在双扭矩杆布置中，即使在运两个弹黃中没有一个压缩 得如单个弹黃在单个扭矩杆布置结构中所压缩的一样多，（组合的）两个弹黃96提供较大 的收缩（回复）力。
[0064] 如可进一步理解的，运些有利的特征和关系通过示例性背板70的特征形成。此 夕F，示例性背板70提供了用于离合器制动器元件的有利的特征和特性。
[0065] 在双扭矩杆背板元件中的示例性的两个扭矩杆（例如经由腔室74、78)的布置允 许双倍的承载面积（即，扭矩杆和背板之间的接触面积）。该增大的承载面积可导致减小近 似43%的所产生的应力。运种双扭矩杆布置的使用还使得扭矩容量增大近似50%。示例 性双扭矩杆背板元件实施例允许在相同的封装尺寸下扭矩承载能力增大近似1. 5倍。
[0066] 示例性背板的构型还允许在一些设置中同时使用=个扭矩杆，运将甚至