专利名称:具有增强凝胶性质的有机土制备工艺的制作方法
本发明一般性地涉及亲有机土(以后简称有机土)。特别是叙述了有机土制备的改进工艺。这一工艺使有机土的胶凝性质得到了显著改善。
有机土是蒙脱石类粘土与连有较长碳链烷基季胺盐的化合物并早已用做有机液体的胶凝剂，如润滑油、亚蔴油、甲苯等。极有用处的润滑脂类产品就是使用此类胶凝剂而生产的。制备有机土的工艺程序和化学反应已很清楚。即在适当的条件下，阳离子型有机化合物与粘土(含负电晶格和可交换性阳离子)通过离子交换反应而得到有机土产品。若有机阳离子含有一个烷基(链长高于十个碳原子)则所得到的有机土在某一有机液体中就可能具有膨胀的性能。
过去已发表过的长篇讨论大多是关于有机土的性质和制备的(和上所述)。与此有关的技术专利有U·SNO2531，427;U·SNO2966506U·S NO39，47，125 U·S·NO·3，537，994;及U·S·NO，4.081，496权威性参考文献《粘土矿物学》一书(2 dedition，1968 Ralph，e Grim，Mcgraw Hill book compan)的有关章节也可作为参考。
根据过去所发表过的技术专利，制备有机土的通常工艺是所选定的蒙脱石类粘土与季胺盐和水混合，并且最好将温度提高到100-180华氏度加热一段时间，使季胺盐充分涂敷到粘土颗粒上。之后，将产物依次过滤，洗涤、干燥、粉碎或其它一些加工程序(依使用情况而定)。在某些情形下，干燥和粉碎工序可以不要。这一工艺的其它改进措施也可以使用(依所要求的产品形式而定)就象本发明在后面将要指出的那样。
按本发明，意外地发现蒙脱土类与含较长碳链烷基的季胺盐反应制备有机土时，用改进后的工艺所得到的有机土有明显的增强胶凝的性质。其改进方法是将未与季胺盐反应的可以用泵输送的泥浆先经受高速流体剪切或者搅拌机的高能搅拌。当水量在25～40%(重量比)范围内的粘土经搅拌机高能搅拌时取得了令人满意地成功。其中，粘土得到了至少25马力小时/吨干地土的能量。
对，土类粘土与水溶性钠盐反应作为土的改性过程，以及当我们仅仅参考较为简略的技术专利U·S·NO·4，081，496;和U·S·NO4116，866来了解搅拌机或拌泥器剪切土浆的作用时，还不会认识到在和季胺盐反应之前作高速流体剪切或搅拌对改善有机土的胶凝性有什么用处。
按本发明，是将可泵送浆液通过一个“分散”器或者说胶体”磨使象脱土类粘土浆经受高速流体剪切(胶体磨又称均化器)。在本发明中，均化器已被人们所熟知，且具有某独到之处。在《化学工程师手册》一书(R·H·Perry and C·H·Chiltcn，edition，1973，Mcgraw Hill book Ccmpany，New rok)的第842，843页亦有简要的讨论。正如该手册所指示的，该类型装置构成了胶体化工工艺中常用搅拌机的特殊一类，其原理是高速流体剪切。本发明中提议使用均化器的特点是，具有一个确定的狭缝。按本发明，流体流经狭缝，并在夹缝处维持一个压差。
泥浆高速流经狭缝，并使狭缝处维持一个压差，这样便能获得一个令人满意的高速流体剪切。剪切作用由熟知的蒙顿-高林(Monton-Gaulin)均化器来完成即高林(Gaulin)搅拌机。该装置的主要运转部分是一个正向驱动的往复式活塞泵和在泵出口固定的均相阀。非均匀的产物以高压低速进入阀区。当其流经狭窄出口时(阀和阀座间的密封间隙)速度增至声速水平，这样就提供了一个高的剪切力，同时因在该装置中高速流体又撞击一个冲撞环，改变了运动方向，而进一步提高了剪切力。M·I·钦尼托(M·I·Chinet al)在美国专利№3348 778中详细地研究了其阀门的结构，并发现了其在改善高岭土-水体系的流变性能方面蒙顿-高林(Manton-GauLin)设备所起作用。考虑到本专利的目的在于揭示搅拌机的某些有价值的设计及其结构细节，本专利讨论了它们的狭缝问题。可以看出，狭缝很小，通常为0.001-0.005吋。但在某些情况下可大至0.09-0.1吋。
在蒙顿-高林(Manton-Gaulin)均化器中，该狭缝处的压差为1000-8000磅/吋2(表压)就比较满意了，在更常用的并且有代表性的运转过程中，压差一般维持在4，000-6，000，就设备本身的设计而言，也可在高于8，000磅/吋2(表压)的压差下使用。
所述及的泥浆，固相含量是可以变化的。若有恰当的分散剂存在，也可以高于上述规定值。主要的要求是应保证所配泥浆可以泵送，使其能够形成高速流体而被剪切。
此外，通过狭缝处的泥浆(正如在Mawton-Gawliu均化器中所述及的)亦可按本发明的方法，通过一个均化器而产生高速流体剪切。此均化器是由一个定子及一个与其紧密相配合转子组成。转子作高速旋转。此时，在定子与转子之间的狭缝中，泥浆受到高速剪切，作为此类型的一个例子，是人们所熟知的格林(Green)搅拌器，它也是本发明中得到实际应用的一个设备。格林((Green)搅拌器的狭缝由定子和转子相互位置确定，转子在定子内绕定子垂直转动，本发明所处理过的泥浆是在一定的压力下通过此狭缝的。
关于实现高速流体剪切的另外设备已在前面提及的佩里(Perry)和奇尔顿(Chilton)的参考文献中作了介绍。
蒙脱土也可以本发明的工艺进行高能搅拌使用U·S·NO·3574，345专利所提供的搅拌器就可以了。该设备包括三部分一个桶;一个固定在桶上的马达和由马达驱动的螺旋浆叶片;及一个固定在桶细端的开孔板。搅拌机中的泥浆从开孔挤出。该搅拌机与常规搅拌机相比，不同之处是L/D的值在4∶1到10∶1范围内。L是桶中螺旋浆叶片的有效长度，D是桶的内直径。
按本发明所搅拌过的一吨干土至少应获得40-50马力/小时的能量。即使搅拌机具有多个通道，更多的能量分配给土也是有用的。
那么按本发明，高能处理过程又是以什么样的机理使胶凝作用有明显地改善呢，这一总尚不完全清楚。现已发现，这种处理对粘土颗粒的平均粒度有明显地影响。已经测得，对于具有平均粒度为0.756微米的
土类粘土，当其通过一个输入能量为210马力小时/吨干土的高林(Gaulin)均化器后，平均粒度将减少到0.438微米。第二个例子是，当输入能量为700马力小时/吨干土时，粘土颗粒的平均粒度将由0.756微米减少到0.352微米。缘粘土通过
和碾磨机消耗30马力小时/吨干土的能量，平均粒度由0.475微米减到0.391微米。而当消耗51和108马力·小时/吨土的能量时，则平均粒度由0.756微米分别减少到0.277和0.276微米。这些数据表明，处理后的平均粒度确实是减少了。(这些数据借助Coulter公司出售的粒度仪测定水分散体系的权重平均粒度所得到的)。
本发明的改进工艺所使用的蒙脱土类粘土实际上就是在过去那些技术中所常用的粘土。这些粘土的阳离子交换容量大于75毫克当量/100克土。用于这一目的的粘土包括天然的怀俄明一类膨胀性极脱土以及镁-锂硅酸盐类中的水辉石。既使这些粘土原来并不一定是钠型土，但也可以很容易转换成钠型土，正如从本发明所知道的，可以通过水溶性钠盐与粘土的阳离子间的交换反应来实现。
人工制备的蒙脱土类如蒙脱土，
脱土、贝得石、锂蒙脱石一皂石混层及斯特温石均可以使用。
本发明所确定的一个典型工艺过程是先将原生蒙脱土类(如
土)以较低固相含量分散到水中，典型浓度为10%(重量比)以下。
然后将浆过滤，并以离心机分离以除去其中非粘土类成分，尤其象石英一类磨蚀性颗粒。如果泥浆随后要进入蒙顿-高林(Manton-Gaulin)搅拌机，并在狭缝处经受高速剪切，则更须切记要清除这些磨蚀性成分。否则，它们将使搅拌机孔道及其附属装置很快磨损。
接着，按本发明程序使从离心机出来的细颗粒承受高速剪切。一个典型的作法是如前述那样蒙顿-高林(Manton-Gaulin)均化器狭缝处的压差维持在1，000-8，000磅/平方吋(更典型的范围是4，000-6，000磅/平方吋)最后，高速剪切过的粘土样品再与季胺盐进行通常的反应。
也可以按下述过程进行。使原生蒙脱土与水混合，固相含量调整到60.0-75.0%使其通过搅拌器，并要求传给每吨干土的能量不低于40-50马力·小时/吨。如果原生粘土不是钠土，可在搅拌过程中加入碳酸钠使其改为钠土。而后，再将其分散到水中。此时所要求的固相含量较低，一般小于10%(重量比)。这样的稀浆经过筛除，离心以除去如石英一类磨蚀性颗粒。并且最好将离心机的分离点调整到4微米以下，就如同制备有机土过程中经常碰到的情况那样。
将离心后所得到的细颗粒级组分与季胺盐反应。
高速流体剪切或高能搅拌后的粘土与季胺盐反应按前面已叙述过的方法去完成(包括涉及到的专利)。
经加工过的粘土与季胺盐反应时，所用季胺盐的阴离子从Ce-、或Br-或二者的混合物为好，而全为Cl-时最佳。也可以是NO-3、或OH-、AC-或它们的混合物。对生产有机土胶凝剂明显有用的那些化合物中，其中任何一个都可在本专利中使用。须特别指出的是还包括前面所引述的专利中报导的一些化合物。其它的化合物有二甲基二(氢化牛脂)，二甲基苯基氢化牛酯，二苯基二烷基、甲基苯基二烷基及三甲基氢化牛脂等的胺盐。
按本发明处理后的粘土，其胶凝特征或胶凝效力将大大增强，并使下述事实成为可能在达到给定结果所需要的胶凝剂用量上，按本发明所得到的胶凝剂将少于按其它技术所得胶凝剂。很多粘土类的沉积物如土类沉积物，例如
土沉积物。对于通常方法曾被认为是不能用来制备合适的胶凝剂的;但现在发现，使用本发明的工艺处理后，用它们也可以制成有机土胶凝剂，所得到的胶凝剂也是完全可以用来胶凝有机液体的。所以，本发明的真正作用是能够更有效地利用过去曾寄于希望的原生沉积物。这样，也就大大地扩展了生产胶凝剂时原材材的来源。
如下图1中的曲线是，本发明所得有机土与常规方法所得有机土在胶凝一种燃料柴油时的结果对比。
图2中的曲线与图1相似。用实例说明所得对比结果。在该例中按本发明所得有机土与未按本发明处理的有机土分别胶凝白油后的比较结果。
图3中的曲线与前述相似，不同点是，作为甲苯的胶凝剂时得到的一组对比数据。
图4中的曲线特征同上，但更深入一些。实例说明对另外一种白油的胶凝作用。其中所使用的原生粘土是劣质土。
图5中的曲线与图4中的曲线特征相同，但给出了甲苯胶凝物的粘度数据对比。
图6曲线更深入一步。如前述各图一样，给出了胶凝后柴油的实验数据。只不过本例中所使用的高速流体剪切方法是另外一种方法。
图7与图6类似。使用图6中的高速流体剪切方法所得到的胶凝剂在胶凝白油时所获得的进展。
图8中的曲线是用本发明的工艺和常规工艺分别处理泥浆(
土浆)，用所得到的
土浆分别胶凝同一种燃料柴油所得到的对比结果。
图9中的曲线与图8类似。用实例说明所得到的对比结果。此例是用本发明所得到的有机土与未经本发明处理的有机土分别胶凝白油。
图10中的曲线与前述各图类似，但更深入一些。它列出了胶凝甲苯的对比数据。
以下将通过一系列实例来(说明)本发明。这些例子试图提供一些在本发明工艺实践中典型而又可取的方法和步骤。
实例1在本例中所用的原材料是一种怀俄明
土。先将原生
土分散在水中，其固相含量为7%(重量比)。所得稀浆过筛后再进行离心分离，除去非粘土成分，特别是石英一类磨蚀性颗粒。分离出的细颗粒部分，其固相含量约为4-5%(重量比)。将此浆液分为两份，一份作核准样品，另一份则按本发明经蒙顿-高林(Manton-Gaulin)均化器处理。均化器狭缝处压差为5，000磅/平方吋(表压)。核准用样品和剪切处理后的样品，均各再分成若干份，并与二甲基二(氢化牛脂)胺盐反应。反应时，胺盐与粘土的比例为85～105毫克当量胺/100克土。(假定活性粘土含量为100%)，温度60℃，边搅拌边把胺盐混入4%～5%固相含量的土浆中搅拌持续约半小时后将其过滤再用水洗涤。在60℃温度下干燥。干燥后的物质用米克罗普尔(Mikepul)研磨机粉碎，直至95%的颗粒过200目筛网为止。然后进行评价实验。确定核准用样品及按本发明处理后的样品各自的胶凝能力。
图1中，将范氏粘度(厘泊)做为粘土中所加入的胺的毫克当量数的函数来作图。其中包括按本发明处理的样品及未按本发明-即以常规方法处理的样品，这两种情况所得到的结果。(灼烧损失量作为有机土中有机物含量的度量也画出在横座标下)一些对本工艺富有经验的人认为，本例中所用的
土对制备有机土胶凝剂已相当好了。粘度测量是通过测量高搅杯中的柴油来实现的。在每次实验中，均是边搅拌边往柴油中混加待测样品，然后向其中加入水。从搅拌器上取下高搅杯，用范氏粘度计测出600转/分钟及300转/分钟时的读值，10秒钟后再读出静切力。可以明显看出，按本发明所得到的有机土胶凝剂，在所有的胺盐对粘土的比例范围内，胶凝后柴油的粘度都有很大提高。
实施例2本例与例1所使用的工艺程序相同。所不同点在于，将胶凝剂混入白油中以评价本发明对胶凝所起的作用，所用程序是，将一固定量白油转移至一容器中，并维持相同温度。边搅边向其中加入少量100%的碳酸丙烯酯。再把待评样品定量加入该容器中。然后，猛烈搅拌。并用考尔斯(Cowles)叶片将混合物搅拌2分钟。再用一刮刀式叶片搅拌凝胶10转。盖好容器，放在24±1℃的恒温2小时，用布鲁克菲尔德(Brookficld)粘度计测定凝胶粘度。所得数据绘成图2。这些数据反映了经此处理和未经此处理的有机土在胶凝白油能力上的更为显著的差异。
实施例3在图3中评价了与实施例1和例2相同的原料按发明处理后，所得到的胶凝剂对甲苯的胶凝特性。在本工艺处理程序中。使用了韦林(Waring)混合器。将6克有机土与340毫升甲苯混合，然后加入23毫升极性分散剂-95%重量的甲醇和5%重量的去离子水组成，再进行混合搅拌(一般地说，加入少量极性化合物可产生最大的粘度，典型的极性活化剂是水，甲醇、碳酸丙烯脂)。将混合体注入到一个容器中，以凝胶细流注入，直至益出容器边缘分止，这样做可以使所有气泡逸出。将容器放进74℃±1℃的恒温2小时后，用布鲁克菲尔德(Brookficld)粘度计测定粘度图3再一次表示了本发明所得产品具有显著的改进。
实施例4在本例中，采用与实施例1相同的程序所制备的改性
土，但此处所用的
土样品不同于实施例1，是一种生产有机土工艺中的劣质原生土。处理白油的步骤与前述相同。所得数据绘成图4。很显然，本工艺大大的增强了所得有机土的胶凝能力。如前所述，此时所用的
土若用往常的工艺处理，的确是不令人满意的胶凝剂。但用本工艺加工后的产品，则是相当令人满意的了。
实施例5在本例中，按本发明和以往的技术分别处理劣质
土，而其对甲苯液体的胶凝作用，则由例3中所确定的程序进行检查。在图5和图4中所示的结果相同。即，根据本发明的加工工艺，另外一种劣质
土的胶凝性得到了明显改善。其结果是一种极其有用的材料代替了原先难以做成有机土胶凝剂的那种材料。
实施例6在本例中，按实施例1中所描述的方法，使初级加工后又经过精制的土浆样品，通过格林(Greer)搅拌机-已熟知的定子/转子型搅拌机-而得以高速剪切。在此过程中，泥浆在8500转/分的转速下搅拌混合5分钟。搅拌后，将有机胺盐以通常的方式直接加入。所得对比数据描述了按本发明所得到的胶凝剂对柴油的胶凝作用，其中各对比样品都能很方便地加工出来。这些数据表明，尽管按本发明的工艺程序所得到的结果不如使用蒙顿-高林(Manton-Gaulin)均化器那样显著，但都有了很好的改善。
实例7在本例中，遵循实施6中所描述的程序，将所得样品用来评价白油的胶凝作用，所得数据绘成图(列在图6前面)。从中又一次看到，依本工艺程序所得到的结果虽不及由蒙顿-高林(Manton-GauLin)均化器处理结果那样显著，但也显示出明显的改善。
依照本发明，
土浆在压力作用下通过一个狭缝所产生的效果根本不同于通常叶片式或韦林(Waring)以及考尔斯(CoWLes)盘式搅拌机所得结果。这一点可以通过比较流体在考尔斯(Gowles)搅拌器中及高林(Gawlin)均化器中的剪切机理上的不同而加以理解。
在考尔斯(Gowles)分散搅拌器中，是通过叶片的破碎作用(机械作用)及层流流体施加剪切的，其中涂抹作用占居重要地位，分散效率由所设计的搅拌的结构(转数、叶片尺寸，容器尺寸及形状)而定。
尽管紊流可产生有效的混合，但大多数颗粒仍处在未被分散的状态与此相反，虽然层流并未给出有效的混合，但可以将颗粒族团间的拉力撕破，从而达到有效地混合。此外，流体粘度愈高，则撕扯作用的效率愈高，所以，考尔斯(Cowles)分散搅拌机的效率随流体粘度增大而增大。
相比之下，高林(Gaulin)均化器使产品在非常高的压力和低的速率下进入膨胀阀。样品一旦进入膨胀阀和阀座间的密封间隙区域，速度将增至30，000厘米/秒大小。由伯努利效应可知，这将伴随压力的降低，形成气泡，这些气泡又随产物冲出阀门，离开阀门后速度便降下来，结果以极大的能量内聚。这就促进了借碰撞而产生剪切的冲击波。上述过程即是人们所熟知的空穴现象。与考尔斯(Cowles)设备的性能相比较，高林(Gaulin)均化器的效率将随着剪切波的迅速消散所所引起的粘度增大而增大。
可以看出，在典型的分散器中，假定流体密度为1.0克/厘米3，四寸叶片的边缘线速度为2，000厘米/秒，则分散器中剪切应力约为2，013达因/厘米2。
虽然蒙顿-高林(Manton-Gaulin)均化器并不是以层流作为剪切机理的，但用层流模型是可以给出空穴现象中剪切速率及剪切应力的上限。由于压力极高，也就可能遇到非常高的层流剪切应力问题。
假定上述问题存在，并假定阀与阀座的合理距离为100微米，从制造厂家的说明可以确定剪切速率为2.9×106秒-1;那么剪切应力能为8.8×107达因/厘米2。
由以上叙述可以得出结论，考尔斯(Coales)设备蒙顿-高林(Manton-Gaulin)设备间有如下差异1.蒙顿-高林(Manton-Gaulin)均化器是基于空穴原理工作的，具有很高的颗粒流速和出现紊流象。而考尔斯(Cowles)设备则是基于低剪切速率下层流所引起的有效分散作用而工作的。
2.考尔斯(Cowles)分散搅拌器的效率随速度增加而增大;而高林(Ganlin)均化器的效率则随速度增加而降低。
3.在高林(Ganlin)均化器中，虽然剪切速效和剪切应力不能直接计算出来，但悬浮粘土颗粒确实受到很高的剪切应力和速率的影响。
4.为了比较施于单位面积土浆土的剪切力，必须比较其时间消耗。假定高林(Ganlin)均化器具有1800转/分的泵活塞冲程(0.03秒/冲程)那么就可以确定出总的剪切时间。并指出，就总的剪切来说，考尔斯(Cowles)设备中35分钟剪切相当于在高林(Gaulin)均化器中的一个冲程。
实施例8
在本例中，用作原材料的蒙脱石类土是怀俄明膨润土。原生膨润土用水调和成固相含量60～70%，然后通过一个搅拌机，该搅拌机的样子在U·S№3，574，345专利中已描述过。其L/D的比值为7.5∶1。每吨土经搅拌可获得40～50马力小时的能量。搅拌后的土用水配成浆液，其固相含量约为7%(重量比)。泥浆经筛分，离心后除去如石英一类磨蚀性的非粘土成分。从离心机流出的细颗粒级分其固相含量约为4-5%(重量比)。处理后的样品分成几份，然后将它们与二甲基二(氢化牛酯)胺盐反应。胺盐与粘土的比例为(假定固相为100%的活性粘土)85～105毫克当量胺盐/100克粘土。在60℃的温度下，边搅拌边将胺盐加入到泥浆中(4～5%固相含量)持续搅拌半小时，顺次过滤，洗涤，然后在60℃温度下干燥。干燥后的产物用米克罗普尔(Mikropul)搅拌机粉碎至有95%的颗粒可通过200目筛目。最后，由实验确定它们当中任何一种的胶凝性质。
图8中，对未加处理即按以往技术所制备的样品和按本发明所制备的样品，均将其范氏粘度(厘泊)作为粘土中所加胺盐的毫克当量数的函数绘图，(灼烧)损失作为粘土中所结合的有机物含量的度量绘成横座标，技术熟练者都认为，本例中所用
土类型对制备有机土胶凝剂是较好的。粘度的测定是通过测量搅杯中的柴油来完成的。在每一个实例中，将被评价样品边搅拌边加到柴油中，接着混入少量水。取下搅拌杯在范氏粘度计上测出600转/分和300转/分下的读值。10秒钟后读出静切力的读值。很明显，在全部胺盐对粘土的比率范围内，使用本发明所得到的胶凝剂使柴油凝胶物的粘度都有很大的改善。
实施例9此例和例8方法相同。不同之处在于，把胶凝剂与白油(OMS)混合用以评价据本发明所得到的胶凝剂的效果。所述方法是，将固定量的白油加入一容器，温度相同，边搅拌边加入少量100%的碳酸丙烯酯。然后，在剧烈搅拌下加入一定量的待评样品，用考尔斯(Cowles)叶片搅拌两分钟，再用刮刀将凝胶搅十圈。盖好容器。放进24℃±1℃的恒温浴中恒温2小时。用布鲁克菲尔德(Brookfield)粘度计测定凝胶粘度。结果绘成图9。发现，按本发明所得胶凝剂与未做此处理的有机土对白油的胶凝作用有明显差别。
实施例10图10列出了按本发明所得到的，并在例8例9中使用过的有机土对甲苯的胶凝作用的评价结果。在此程序中，用一韦林(Waring)混合器，将6克有机土与340毫升甲苯混合，然后加入23毫升极性分散剂一含有95%(重量比)甲醇和5%(重量比)去离子水-混匀后取出。(一般地说，加入少量极性化合物可产生最大的粘度。典型的极性活化剂是水，甲醇，碳酸丙烯脂)将凝胶缓缓加入到一个容器中，直至溢出容器边缘，以驱逐汽泡。将此容器置于74℃±1℃的恒温槽中，恒温2小时，用布鲁菲尔德(Broor field)粘度计测定粘度。再重复一次测量。图10说明按本发明所得到的实际效果具有明显地改善。
一旦本发明做为一个特效方法得以承认，那么从技术开发的迫切性来看，本发明的种种改进对那些熟练技术工人是可以胜任的，这些改进又恰在现行技术范围之内。当然，要使本发明得到广泛的说明，目前还受到专利法有关权利上的限制。
权利要求
1.用蒙脱石粘土与多烷基季胺盐反应制备具有增强胶凝作用的有机土的方法，其特征在于与季胺盐反应前使粘土变成用泵可以输送的泥浆，并经高速流体剪切或高能研磨搅拌。
2.根据权利要求
1所述方法，其特征在于可泵送泥浆因其通过一狭缝，并在狭缝处维持一定的压力差而经受了高速流体剪切。
3.根据权利要求
2所述方法，其特征在于高速粘土颗粒碰撞在撞击环的硬表面上引起进一步地剪切和破碎作用，也被包括在高速流体剪切的范畴之内。
4.根据权利要求
2所述方法，其特征在于所指的压力范围在1，000～8，000磅/平方英寸(表压)之间。
5.根据权利要求
2所述方法，其特征在于所指的典型压力在4，4，000～6，000磅/平方英寸(表压)之间。
6.根据权利要求
1、2、3、或4中的任何一项所述方法，其特征在于均化器实现了有效的碰撞和剪切。
7.根据权利要求
6所述方法，其特征在于可泵送泥浆中固相含量不高于25%(重量比)。
8.根据权利要求
6所述方法，其特征在于泥浆经过一个搅拌机，该机由一个定子及一个与其紧密配合的转子组成，转子高速旋转时，泥浆经定子-转子间狭缝并承受高速剪切。
9.根据权利要求
1所述方法，其特征在于高能搅拌作用是指潮湿粘土经搅拌机处理时，每吨干土至少获得20马力·小时的能量。
10.根据权利要求
9所述方法，其特征在于湿度为25～40% %(重量比)的粘土通过高能搅拌机。
11.根据权利要求
9所述方法，其特征在于每吨干土所获得能量至少为40马力·小时。
12.根据权利要求
9所述方法，其特征在于搅拌机L/D的值在4∶1到10∶1之间。
专利摘要
为制备一种具有增强胶凝作用的有机土，已知的制备程序是将蒙脱石类粘土与多烷基季胺盐反应。本发明的改进是，在与多烷基季胺盐反应之前，使可泵送泥浆经受高速流体剪切或高能搅拌。
文档编号C10M123/00GK85101480SQ85101480
公开日1987年1月24日 申请日期1985年4月1日
发明者米尔布·埃·努森, 汤马斯·里查德·琼斯 申请人:南方粘土产品公司导出引文BiBTeX, EndNote, RefMan