分别达到了 34. 69%，66. 53%和77. 14%。上述检测结果表明：随着 表面活性剂复配组合物溶液中的溶质的总百分比含量的增大，阻垢率越高，阻垢效果越好， 说明该降压增注表面活性剂复配组合物能够起到很好的防垢作用。 阳109] (4)降压增注表面活性剂复配组合物的改善两相流动能力的测定
[0110] 将洗油烘干后的岩屯、抽真空，饱和模拟地层水、饱和油。注入水进行水驱油实验， 记录不同时刻下产水、产油量W及对应的驱替压差，记录见水前的无水期产油量、准确记录 见水时间，岩样两端压差。见水初期，加密记录，根据出油量的多少选择时间间隔，随出油量 的不断下降逐渐加长记录的时间间隔，直至水驱油达到残余油状态。计算油水相对渗透率 和对应的含水饱和度及含水率，并绘制相对渗透率与含水饱和度曲线。
[0111] 取实施例1的降压增注表面活性剂复配组合物，配制成溶质总百分比含量为 0.Iwt%的表面活性剂复配组合物溶液，将注入水换成0.Iwt%的表面活性剂复配组合物溶 液，重复上述驱油实验。
[0112] 测定结果如图4所示，结果表明：利用表面活性剂复配组合物溶液进行驱油后，油 和水的相对渗透率都有所提高，尤其是油的相对渗透率提高较为明显。水驱油时相渗曲线 的等渗点对应的含水饱和度小于50%，说明岩屯、表面呈弱亲油状态。利用复配组合物溶液 进行驱油后，等渗点对应的含水饱和度右移到大于50%，说明岩屯、表面物理化学性质发生 了变化，岩屯、表面呈现亲水性。
[0113] 该表面活性剂复配组合物能够使亲油岩屯、向亲水方向转变，提高水相渗透率，油 水两相共渗范围变宽，束缚油饱和度降低，提高采收率。
[0114] (5)降压增注表面活性剂复配组合物的降压能力的测定
[0115] 取实施例1的降压增注表面活性剂复配组合物，配制成溶质总百分比含量为 0.Iwt%的表面活性剂复配组合物溶液。
[0116] W0. 05血/min的速度向岩屯、中注入模拟地层水，当压力稳定后，W相同的速度向 岩屯、中注入溶质总百分比含量为0.Iwt%的表面活性剂复配组合物溶液，记录注入过程中 压力变化。
[0117] 测定结果如图5所示，结果表明：随着注入体积增加，注入压力下降。当注入复配 组合物溶液后，压力梯度稳定在0. 798MPa/cm，压力降低了 16. 44 %，运说明该组合物具有 良好的降低注入压力的能力。
[011引 （6)不同溶质总百分比含量的降压增注表面活性剂复配组合物驱替实验
[0119] 取实施例1的降压增注表面活性剂复配组合物，配制成溶质总百分比含量分别为 0. 05wt%、0. 2wt%、0. 3wt%的表面活性剂复配组合物溶液，进行驱替实验，结果如图6至8 和表1所不。
[0120] 由图6至8可W看出，不同溶质总百分比含量的降压增注表面活性剂复配组合物 进行驱油时，压力梯度均有一个先上升的阶段。其中，当采用0. 3wt%的降压增注表面活性 剂复配组合物进行驱油时，在最初阶段压力梯度迅速上升到最高值，然后开始缓慢下降，最 终趋于平衡。运主要是由于此时油水界面张力超低（最低界面张力达到10 3mN/m数量级， 平衡界面张力达到10 2mN/m数量级），容易与原油作用产生乳化，乳化形成的小液滴在细小 孔喉处发生堵塞，流动阻力增大，造成注入压力梯度升高；随着残余油被进一步洗出，乳化 作用减小，流动阻力减小，压力梯度才开始下降，最后曲线保持平稳。 阳121] 表1为不同溶质总百分比含量的降压增注表面活性剂复配组合物进行驱油和水 驱油实验结束后压力对比结果。 阳12引表1 阳 123]
[0124] 采用不同溶质百分比含量的降压增注表面活性剂复配组合物，代表着不同的界 面张力，由表1结果可W看出，当平衡界面张力在10imN/m到10 2mN/m数量级之间，利用 表面活性剂复配组合物进行驱油的降压增注效果较好，当界面张力继续降低，接近或达到 10 3mN/m时，由于产生大量的乳化作用，导致注水压力降低幅度并没有增加。考虑到表面 活性剂进行驱油的经济成本较高，所W采用表面活性剂复配体系进行驱油时的界面张力在 10imN/m到10 2mN/m数量级之间，降压增注效果会更好。
[01巧]综上所述，该降压增注表面活性剂复配组合物可W有效地降低注水井注水压力， 降低油水界面张力，既有利于残余油的启动，又可W避免复配组合物对原油造成乳化而引 起注水压力升高，提高欠注井注水能力，同时还能防止粘±膨胀、抑制碳酸巧等碳酸盐沉淀 对地层的伤害。该降压增注表面活性剂复配组合物还能够使亲油岩屯、向亲水方向转变，提 高水相渗透率，油水两相共渗范围变宽，束缚油饱和度降低，提高采收率。
【主权项】
1. 一种降压增注表面活性剂复配组合物，以重量份计，其原料组分包括两性表面活性 剂0. 05-0. 2份，粘土稳定剂0. 05-0. 15份，防垢剂0. 005-0. 012份，水100份。2. 根据权利要求1所述的表面活性剂复配组合物，其特征在于，所述两性表面活性剂 为甜菜碱型两性表面活性剂；所述粘土稳定剂为有机阳离子聚合物；所述防垢剂为水溶性 聚合物型防垢剂；所述水为油田用注入水。3. 根据权利要求2所述的表面活性剂复配组合物，其特征在于，所述甜菜碱型两性表 面活性剂为含有酰胺基的羟磺基甜菜碱，结构式如下：其中，R3为含有酰胺基取代的C 15-C2S的长链烃基，R JP R 2均为C i-C3的短链烃基； 优选地，所述含有酰胺基的羟磺基甜菜碱包括月桂酰胺丙基羟磺基甜菜碱、十四烷基 酰胺丙基羟磺基甜菜碱、十八烷基酰胺丙基羟磺基甜菜碱中的一种或多种的组合。4. 根据权利要求2所述的表面活性剂复配组合物，其特征在于，所述有机阳离子聚合 物为季铵盐型有机阳离子聚合物； 优选地，所述季铵盐型有机阳离子聚合物为环氧氯丙烷-二甲胺阳离子聚合物； 更加优选地，所述环氧氯丙烷-二甲胺阳离子聚合物中，环氧氯丙烷与二甲胺的摩尔 比为1. 5:1。5. 根据权利要求2所述的表面活性剂复配组合物，其特征在于，所述水溶性聚合物型 防垢剂包括马来酸-丙烯酸型共聚物和/或马来酸酐-丙烯酸型共聚物； 优选地，所述马来酸-丙烯酸型共聚物和/或马来酸酐-丙烯酸型共聚物包括马来酸 酐-丙烯酸甲酯共聚物、马来酸酐-丙烯酸乙酯共聚物、马来酸酐-丙烯酸丁酯共聚物中的 一种或多种的组合； 更加优选地，所述马来酸酐-丙烯酸甲酯共聚物中，马来酸酐和丙烯酸甲酯的摩尔比 为3:2,所述马来酸酐-丙烯酸乙酯共聚物中，马来酸酐和丙烯酸乙酯的摩尔比为3:2,所述 马来酸酐-丙烯酸丁酯共聚物中，马来酸酐和丙烯酸丁酯的摩尔比为3:2。6. 权利要求1-5任意一项所述的降压增注表面活性剂复配组合物的制备方法，包括以 下步骤： (1) 在常压条件下，取两性表面活性剂、粘土稳定剂、防垢剂于反应釜中； (2) 向反应釜中加入水并加热至50°C -70°C，搅拌使其充分溶解均匀，制备得到该降压 增注表面活性剂复配组合物。7. 权利要求1-5任意一项所述的降压增注表面活性剂复配组合物作为注入水添加剂 在欠注井上的应用，包括如下步骤： 在注水井组有效连通油井含水率为50% -70 %时，向井内连续注入0.1 PV以上的表面 活性剂复配组合物的溶液，在该表面活性剂复配组合物的溶液中，以两性表面活性剂、粘土 稳定剂和防垢剂作为溶质，溶质的总百分比含量为〇. 〇5wt% -0. 2wt%。8. 根据权利要求7所述的应用，其特征在于，所述表面活性剂复配组合物的溶液的注 入量为 0· 1-0. 3PV。9. 根据权利要求7所述的应用，其特征在于，当油压或栗压距离地层破裂压力IMPa以 内时，在表面活性剂复配组合物的溶液中，溶质的总百分比含量为0. 05wt% -0. lwt% ; 当油压或栗压距离地层破裂压力大于等于IMPa时，在表面活性剂复配组合物的溶液 中，溶质的总百分比含量为〇. Iwt% -0. 2wt%。10. 根据权利要求7所述的应用，其特征在于，所述表面活性剂复配组合物是用于渗透 率小于5mD的特低、超低渗透油藏。
【专利摘要】本发明提供了一种降压增注表面活性剂复配组合物及其制备方法和应用。以重量份计，该降压增注表面活性剂复配组合物的原料组分包括两性表面活性剂0.05-0.2份，粘土稳定剂0.05-0.15份，防垢剂0.005-0.012份，水100份。本发明还提供了上述降压增注表面活性剂复配组合物的制备方法和应用。本发明降压增注表面活性剂复配组合物是用于渗透率小于5mD的特低、超低渗透油藏的长期高压欠注的注水井降压增注，能够有效地降低注水井注水压力，通过改变润湿性、降低油水界面张力到10-1-10-2mN/m，既有利于残余油的启动，又可以避免复配组合物对原油造成乳化而引起注水压力升高，提高欠注井注水能力，同时该复配组合物还能防止粘土膨胀、抑制碳酸钙等碳酸盐沉淀对地层的伤害。
【IPC分类】C09K8/588, C09K8/528, C09K8/584
【公开号】CN105154051
【申请号】CN201510622029
【发明人】张春华, 刘卫东, 杨烨, 罗莉涛, 苟斐斐, 郭英
【申请人】中国石油天然气股份有限公司
【公开日】2015年12月16日
【申请日】2015年9月25日