间部分中在中平面(M)的每一侧上在10cm的总轴向宽度上(即相对于中平面Μ在-5cm和+5cm之间)测得。
[0070]上述所有数据(Dl、D2、D3、Ez^P Ez 2、山、d2、d3)为操作者在轮胎的穿过带束层的中间部分的径向截面的照片上，在如上所述的在中平面(M)的每一侧上5cm(即在10cm的总宽度上)以实验方式测得的平均值。
[0071]更优选地，对于滚动阻力、漂移推力和运转耐久性方面的最佳性能，满足至少一个如下特征(更优选所有特征):
[0072]ο隔开第一增强体110 (属于第一层C1)和与其最靠近的第二增强体120 (属于第二层C2)的橡胶在径向方向(Ζ)上测得的平均厚度EZl在0.20和0.35mm之间；
[0073]ο隔开第二增强体120 (属于第二层C2)和与其最靠近的第三增强体130 (属于第三层C3)的橡胶在径向方向(Ζ)上测得的平均厚度EZ2在0.35和0.55mm之间；
[0074]ο多层复合层压件，亦即其三个重叠层((:1工2、03)，在径向方向2上测得的总厚度在2.0和2.5mm之间。
[0075]图2以截面示意性显示了(未按特定比例绘制)图1中的根据本发明的用作轮胎
(1)中的带束层(10)的多层复合层压件(10aU0bU0c)的示例，层压件(10)以用大于100圈/m的扭转捻合的复丝纤维的形式使用由热收缩织物材料制成的增强体(110)。
[0076]如图2中所示，EZl为分离第一增强体(110)和最靠近其的第二增强体(120)的橡胶的厚度(EZl⑴、EZl⑵、Εζιω、…、Εζιω)的平均值，这些厚度各自在径向方向Ζ上测得并且相对于带束层的中部在-5.0cm和+5.0cm之间的总轴向距离上取平均值(即，如果每cm的层C1中存在10根增强体(110)，例如总共约测量100次)。
[0077]换句话说，EZlS分离每个“背靠背”的第一增强体(110)和最靠近其的第二增强体(120)的在径向方向Z上的最小距离平均值，该平均值在带束层的中间部分中存在的所有第一增强体(110)上在相对于中平面Μ在-5cm和+5cm之间延伸的轴向间距中进行计算。
[0078]相似地，Ez2为隔开第二增强体(120)和最靠近其的第三增强体(130)的在径向方向Z上测得的橡胶厚度(Ez2⑴、Ez2⑵、Εζ2ω、…、Εζ2ω)的平均值，该平均值在相对于带束层的中部在-5.0cm和+5.0cm之间的总轴向距离上进行计算。换句话说，这些厚度表示隔开“背靠背”的第二增强体(120)和最靠近其的第三增强体(130)的在径向方向Z上的最小距离。
[0079]换句话说，Ez2S隔开每个“背靠背”的第二增强体(120)和最靠近其的第三增强体(130)的在径向方向Z上的最小距离Ez2(1^平均值，该平均值在带束层的中间部分中存在的所有第二增强体(120)上在相对于中平面Μ在-5cm和+5cm之间延伸的轴向间距中进行计算。
[0080]对于滚动阻力、漂移推力和运转耐久性方面的最佳性能，本发明的轮胎优选满足至少一个如下不等式(更优选两个不等式):[0081 ] 0.20<EZl/ (EZl+Dl+D2) <0.35
[0082]0.30<Ez2/ (Ez2+D2+D3) <0.50
[0083]优选地，满足如下不等式:
[0084]0.300〈(Ezi+Ez?) / (EZJ+EZ2+D1+D2+D3)〈0.450。
[0085]由热收缩织物材料制成的第一增强体(110)在185°C下2分钟之后的热收缩(用CT表示)优选小于7.0%，更优选小于6.0%，这些值被证明对于外胎的制造和尺寸稳定性来说是最佳的，特别是在外胎的固化和冷却阶段的过程中。
[0086]下面为这些第一增强体(110)在下述测试条件下的相对收缩。除非另有声明，根据标准ASTM D1204-08例如在“TESTRITE”型装置上在0.5cN/tex(因此相对于测试的试样的支数或线密度表示)的所谓的标准预张力下测得参数CT。在恒定长度下，在180°C的温度和3%的伸长下，最大收缩力(用Fe表示)也使用上述测试测得。该收缩力匕优选高于10N(牛顿)。当胎冠增强件在高的运转速度下变热时，高的收缩力被证明特别有利于由热收缩织物材料制成的第一增强体(110)相对于轮胎的胎冠增强件的环箍能力。
[0087]无差别地，可以在将增强体引入层压件然后引入轮胎之前在用粘合剂覆盖的初始织物增强体上测得上述参数CT和Fc，或者可以在从经硫化轮胎的中间区域中抽出增强体并且优选“脱橡胶化”(亦即除去层C1中的覆盖增强体的橡胶)之后在这些增强体上测得上述参数CT和Fc。
[0088]任何热收缩织物材料都是合适的，特别优选地，满足上述收缩特征CT的织物材料是合适的。优选地，该热收缩织物材料选自聚酰胺、聚酯和聚酮。在聚酰胺中，可以特别提及聚酰胺PA-4，6、PA-6、PA-6, 6、PA-11或PA-12。在聚酯中，可以特别地涉及例如PET (聚对苯二甲酸乙二醇酯)、PEN (聚萘二甲酸乙二醇酯)、PBT (聚对苯二甲酸丁二醇酯)、PBN (聚萘二甲酸丁二醇酯)、PPT (聚对苯二甲酸丙二醇酯)和ΡΡΝ(聚萘二甲酸丙二醇酯)。
[0089]根据本发明，制成第一增强体(110)的热收缩织物材料为聚酰胺或聚酯，优选聚酰胺。
[0090]根据定义，第二增强体(120)和第三增强体(130)为钢制单丝。优选地，钢为碳钢，例如用在轮胎的“钢丝帘线”类型的帘线中的钢；然而当然有可能使用其它钢，例如不锈钢，或其它合金。
[0091]根据一个优选的实施方案，当使用碳钢时，其碳含量(重量％的钢)在0.5%至1.2%，更优选0.7%至1.0%的范围内。本发明特别适用于钢丝帘线类型的常规拉伸(NT)或高拉伸(HT)的钢，由碳钢制成的(第二和第三)增强体则具有优选高于2000Mpa，更优选高于2500MPa的拉伸强度(Rm)。本发明还适用于钢丝帘线类型的极高拉伸(SHT)、超高拉伸(UHT)或特高拉伸(MT)的钢，由碳钢制成的(第二和第三)增强体则具有优选高于3000MPa，更优选高于3500MPa的拉伸强度(Rm)。这些增强体的总断裂伸长(At)(其是弹性伸长和塑性伸长的总和)优选大于2.0%。
[0092]至于由钢制成的(第二和第三)增强体而言，断裂力、用Rm表示的断裂强度(单位为MPa)和用At表示的断裂伸长(总伸长％ )的测量根据1984年的ISO标准6892在张力下进行。
[0093]所使用的钢，无论其具体是碳钢还是不锈钢，其本身可以覆盖有金属层，所述金属层例如改进了钢制单丝的可加工性或增强体和/或轮胎本身的耐磨性，例如粘合、抗腐蚀或甚至是抗老化的性质。根据一个优选的实施方案，所使用的钢覆盖有一层黄铜(Zn-Cu合金)或一层锌；已知的是，在丝线制造过程中，用黄铜或锌涂布丝线会使得丝线更容易拉制，并且使得丝线更好地结合至橡胶。然而，增强体可以覆盖除了黄铜或锌之外的金属的薄层，所述薄层例如具有改进这些丝线的耐腐蚀性和/或其对橡胶的粘合性的功能，例如Co、N1、A1的薄层，以及Cu、Zn、Al、N1、Co、Sn化合物的两种或多种的合金的薄层。
[0094]组成多层复合层压件的每个橡胶组合物层(Cl、C2、C3)(或下文的“橡胶层”)由基于至少一种弹性体和一种填料制成。
[0095]优选地，橡胶为二烯橡胶，亦即正如已知的，至少部分源自(即均聚物或共聚物)二烯单体的任何弹性体(单种弹性体或弹性体的共混物)，所述二烯单体即带有两个共轭或非共轭的碳碳双键的单体。
[0096]该二烯弹性体更优选地选自聚丁二烯(BR)、天然橡胶(NR)、合成聚异戊二烯(IR)、丁二烯共聚物、异戊二烯共聚物和这些弹性体的混合物，所述共聚物特别地选自丁二烯-苯乙烯共聚物(SBR)、异戊二烯-丁二烯共聚物(BIR)、异戊二烯-苯乙烯共聚物(SIR)和异戊二烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SBIR)。
[0097]—个特别优选的实施方案是使用“异戊二烯”弹性体，即异戊二烯的均聚物或共聚物，换言之选自如下的二烯弹性体:天然橡胶(NR)、合成聚异戊二烯(IR)、各种异戊二烯共聚物和这些弹性体的混合物。
[0098]异戊二烯弹性体优选为天然橡胶或顺-1，4型的合成聚异戊二烯。在这些合成聚异戊二烯中，优选使用顺_1，4键含量(摩尔％)大于90%，甚至更优选大于98%的聚异戊二烯。根据一个优选的实施方案，每个橡胶组合物层包含50至lOOphr天然橡胶。根据其它优选的实施方案，二烯弹性体可以全部或部分地由另一种二烯弹性