门式起重机做主吊单门架溜尾吊装费托合成反应器的方法
【技术领域】
[0001]本发明属于化工生产设备的安装领域，具体涉及利用门式起重机做主吊、单门架配合溜尾施工费托合成反应器吊装方法。
【背景技术】
[0002]目前，费托合成反应器采用QMYF6400液压复式起重机进行主吊。而费托合成反应器的吊装技术参数为:重量2260吨，直径9.6米，长61.5米，吊装能力余量非常大，在门架起重机现场组装工期、机械配合、人员配合等方面都造成一定的浪费。
[0003]传统溜尾方式都是采用大型履带式起重机，针对费托合成反应器，需要选用100t级以上的履带吊才能满足吊装要求，由于1000吨履带吊的转场费用很高，使用率却很低，施工成本较高，造成资源的浪费。
【发明内容】
[0004]本发明的目的是为了降低施工成本，且安全稳定。本发明提供一种门式起重机做主吊，单门架配合溜尾吊装费托合成反应器的施工方法，相较与1000吨履带吊溜尾，在安全稳定上具有一定优势，可以实现设备现场“卸车、滑移、送尾和就位”一体化连续施工，同时可大幅度降低施工成本，具有良好的经济效益和社会效益。
[0005]门式起重机做主吊单门架配合溜尾吊装费托合成反应器的方法，其特征包括下述内容:
(1)费托合成反应器筒体整体脱离鞍座达到足够的安全距离，主吊液压提升器将费托合成反应器筒体头部逐步上提，溜尾门架配合主提升动作协同跟进，将费托合成反应器筒体尾部随之向前抬送；
(2)在费托合成反应器筒体滑移过程中，控制主吊的两组液压提升器上升速度保持一致，当两只主吊耳的高度相差200mm时，用人工手动的方式随时进行调整，停止上升较快的一组液压提升器，继续提升较慢的一组液压提升器，直至两只主吊耳达到水平状态；
(3)随着主吊液压提升器的持续提升动作，溜尾门架持续向前抬送，旋转托排的牵引绳也随之移动，并与主吊起液压提升器的提升动作保持协调，保持主吊液压提升器钢绞线处于垂直工作状态，随着费托合成反应器筒体仰角的逐渐增大，溜尾门架的行走速度也随之逐渐加快；
(4)当费托合成反应器筒体的仰角(设备筒体轴线与地面的夹角)为80°时，在费托合成反应器筒体尾部吊耳销轴上拴挂2根拖曳钢丝绳缆索，拖曳钢丝绳缆索的另一端与150t履带式起重机的行走底盘相连接，在溜尾门架到达滑移终点前，拖曳钢丝绳缆索在保持松弛的状态下随动前移，保护溜尾门架不致失控；
(5)溜尾门架向前行走至滑移终点时，费托合成反应器筒体的仰角为82°，溜尾门架停止前移；费托合成反应器筒体尾部吊耳与基础的中心距离是12.20m，且费托合成反应器筒体尾部吊耳销轴中心与设备基础地脚螺栓顶端的相对标高不小于3.80m，进行抬尾力与送尾拖曳力的转换工序作业；
(6)在费托合成反应器筒体滑移过程中，随时保持主提升器钢绞线的垂直度，其角度偏差控制在前后倾角不大于3° ;
(7)费托合成反应器筒体吊装脱排及送尾过程中的具体参数是:
尾部吊耳的偏移距离是6700mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是81.95°，拖曳绳拉力是135.44t，纠偏牵引力是124.60t ；
尾部吊耳的偏移距离是6000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是82.80°，拖曳绳拉力是120.76t，纠偏牵引力是111.1Ot ；
尾部吊耳的偏移距离是5500mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是83.41°，拖曳绳拉力是110.30t，纠偏牵引力是101.47t ；
尾部吊耳的偏移距离是5000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是84.02°，拖曳绳拉力是99.89t，纠偏牵引力是91.90t ；
尾部吊耳的偏移距离是4500mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是84.62°，拖曳绳拉力是120.76t，纠偏牵引力是111.1Ot ；
尾部吊耳的偏移距离是4000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是85.22°，拖曳绳拉力是89.70t，纠偏牵引力是82.52t ；
尾部吊耳的偏移距离是3500_，费托合成反应器筒体轴线的仰角是85.82，拖曳绳拉力是69.44t，纠偏牵引力是63.88t ；
尾部吊耳的偏移距离是3000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是86.42°，拖曳绳拉力是59.37t，纠偏牵引力是54.62t ；
尾部吊耳的偏移距离是2500mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是87.07°，拖曳绳拉力是48.51t，纠偏牵引力是44.63t ;
尾部吊耳的偏移距离是2000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是87.65°，拖曳绳拉力是38.85t，纠偏牵引力是35.74t ；
尾部吊耳的偏移距离是1500mm，设备轴线的仰角是88.24°，拖曳绳拉力是29.05t，纠偏牵引力是26.72t ；
尾部吊耳的偏移距离是1000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是88.83°，拖曳绳拉力是19.29t，纠偏牵引力是17.75t ;
尾部吊耳的偏移距离是500mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是89.41°，拖曳绳拉力是9.71t，纠偏牵引力是8.93t ；
尾部吊耳的偏移距离是0mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是90°，拖曳绳拉力是0t，纠偏牵引力是Ot ;反应器筒体处于垂直悬停状态；
(8)费托合成反应器筒体在送尾操作过程中主吊耳向后偏移1°，以降低溜尾拖曳力和纠偏牵引力的数值，增加缆绳系统的安全可靠性。
[0006]本发明最大限度地降低施工成本、集约化起重施工机械、优化吊装施工工艺、确保吊装作业安全和施工进度。
[0007]与现有技术相比较，本发明的技术进步有:比较QMYF6400液压复式工况，采用3200t单门架工况，减少的主要部件有门架基础、塔架、承载滑移梁、主梁，很大程度降低现场运行成本及转场运输重量，降低人工、机械等，有效缩短工期，降低成本。工程采用单门架整体滑移技术，减少拆装次数，也到达了降低成本的目的。
[0008]比较4000t级履带式起重机主吊，本发明所使用的起重机械的重量约减轻了 1200余吨，对现场地耐力的强度要求大幅降低，施工区域占地面积也相对减少。本发明的吊装梁的受力为简支梁结构，而履带式起重机的吊装梁的受力为悬臂梁结构，需要与被吊装设备重量相当的超起配重来保持起重机自身的平衡，所以本发明的施工安全可靠性相对较高。
[0009]传统采用100t级履带吊溜尾，转场费及租用费高，且利用率低，采用单门架溜尾，可大大降低使用成本。
[0010]在类似千吨级大型设备吊装工程中，也可采用此种吊装方式，使用范围较广，可安全有效地完成各种超限的吊装任务。
【具体实施方式】
[0011]本发明中的主吊即为主吊起重机。
[0012]1、所述主吊起重机参数:
3800t单门架起重机(600t液压提升器X8台X80%的载荷率=3800t)；
2800t单门架起重机(600t液压提升器X6台X80%的载荷率=2800t)；
主吊起重机主梁跨度(门架轴线间距)22.20?31.2 m ;
塔架标准节组合高度62.20?118.76 m (11?21根标准节主弦杆接口长度)；
塔架顶部设置一层门架连系梁，如果单门架设立在装置区设备框架的附近(净距为5?Sm时)可根据单门架的高度，设置若干道附着连系梁；
独立搭设主门架时，主门架的稳定系统需设置6个地锚，缆风绳的强度要求为30?
60t ；
液压提升器组合:主门架配置600tX8台，最大起重能力可达3800t、配置600tX6台，最大起重能力可达2800t ；
主门架基础数量:每台待吊装设备需设置2座塔架基础；
溜尾起重机:2000t单门架起重机(专用溜尾装置)
2000t单门架起重机参数:主梁跨度(门架轴线间距)22.20m，塔架组合高度(3根标准节主弦杆接口长度)16.96m；
溜尾门架需要配置2?4台600t液压提升器，600tX2台X80%的载荷率=960t，600tX4 台 X 80% 的载荷率=1920t ；
2.2设备脱排时后溜方法，拟采用徐工QUY150履带式起重机作为移动式锚点，进行设备的送尾作业。
[0013]2000 t单门架滑移溜尾系统主要部件:抬尾液压提升系统、2000t吊梁、主梁与标准节连接座、标准节、门架滑移底座、滑移轨道底排、滑移推动系统、专用抬尾吊具、拖曳送尾系。
[0014]主吊单门架起重机部件有:塔架标准节、塔架顶节装置、塔架联系梁、吊装主梁、提升器底座、提升器、提升液压栗站、钢绞线导向架、主梁柔性铰、塔架底座、塔架柔性铰、塔架滑移底座、门架滑移底排、滑移钢轨、顶升外套架、塔架顶升油缸、塔架顶推梁、滑移转换梁、顶升液压栗站、标准节推进机构、通用吊具、环形吊具、提升钢绞线、钢丝绳索具、专用索具连接件、电梯、控制室、动力电缆。
[0015]费托合成反应器吊装参数:
采用本工艺进行吊装:筒体下段外形尺寸是Φ9860Χ54400 mm ;重量是2040t ；
采用移动式起重机工艺进行吊装:筒体上段外形尺寸是Φ9860Χ7200 mm ;重量是
200to
[0016]2、费托合成反应器吊装过程中的最大载荷估算及对塔架基础承台承载能力要求:
1)2800单门架起重机重量:960t
2)费托合成反应器筒体(下段)吊装重量是2110t
3)现场风力等因素形成的偏载系数:取1.15
4)