范围内之后，再开启主提升油缸，缓慢地将筒体裙座放置在基础上。
[0039]4)配合设备安装人员进行反应器筒体的找正与找平操作。当设备裙座下落到基础的垫铁表面后，检查设备裙座与垫铁的接触情况，并测量费托合成反应器筒体的垂直度进行找正调整，确认合适后，通过分级卸载程序，卸去主吊提升器载荷，使设备筒体的全部重量完全落在基础上，拧好地脚螺栓螺母，解除主吊耳上的吊具，完成吊装工作。
[0040]4.5测量监测与信息传递:
4.5.1正式提升及过程检测
1)在试提升静止检查工作做完之后，且经过系统的、全面的检查无误后，现场安装总指挥检查并发令后，才能进行正式提升。
[0041]2)提升过程中重点检查:主吊耳及吊具的变形情况和提升器各部位的压力值等。并在提升过程中，随时注意观测液压系统的荷载变化情况等，并认真做好作业记录工作。
[0042]3)提升过程中，每个提升设备都要派专人监视；发现异常情况及时停止提升作业。
[0043]4)在提升过程中，测量人员要测量设备主吊耳之间的水平高度差，当差值超过允许范围(200_)时，应及时向指挥人员报告，由液压提升操作人员进行调整，恢复正常后方可继续进行提升作业。
[0044]5)提升过程中应密切注意提升下锚点、钢绞线、提升器、安全锚、液压栗站、计算机控制系统、传感检测系统等的工作状态。
[0045]6)液压提升操作人员、塔架垂直度监测和主吊耳垂直度监测人员每人必须配备专用对讲机，并设置固定的频道，做到专人保管、随时充电，确保联络畅通。
[0046]4.5.2偏差测量及控制方法:
O在费托合成反应器筒体吊装滑移过程中，当钢绞线出现偏角即将接近允许偏差值时，立即停止滑移动作，进入纠偏程序；
2)当主吊耳钢绞线向后偏斜时，可以判断出是溜尾门架的运行速度过慢，没有跟上主吊点的提升速度所致。此时使溜尾门架加速前移，当钢绞线束回到原位时，停止纠偏程序，继续进行正常的滑移动作；
3)当主吊耳钢绞线向前偏斜时，可以判断出是送尾门架的运行速度过快，或主吊点的提升速度过慢所致，此时继续加速提升主吊点，当钢绞线束回到原位时，停止纠偏程序，继续进行正常的滑移动作；
4)在费托合成反应器筒体下段的2只主吊点连线的外侧东西方向上，距离主吊点90m处建立两个监测点，两个监测点各设置一部经玮仪(或全站仪)进行主吊点水平偏斜量的监测；
5)费托合成反应器筒体下段吊装滑移过程中，2只主吊点相对高差量监测与控制:
a.当费托合成反应器筒体下段从运输平板车上水平抬起后，在进行滑移动作之前，必须对2只主吊点的高差进行监测，如果2只主吊点不在同一个高度上(即出现了高度差)且接近允许偏差值的极限时，必须立即采取纠偏措施；
b.在距离费托合成反应器筒体下段轴线的尾部方向30m处(距离主吊点80m)建立第三个监测点，设置一部经玮仪(或全站仪)，对主吊点的高度差偏差量实施监测；
c.2只主吊耳的外侧间距=9860 + 800X2 = 11460 mm，当出现1°的偏差时，高度差为11460X sinl° = 200 mm,高度差偏差值控制在O?200mm范围内；
d.当发现右面的主吊点偏高时，应立即停止滑移动作，单独提升左面的主吊点，直至高差被消除后，继续进行后续的滑移动作；
e.当发现西面的主吊点偏高时，应立即停止滑移动作，单独提升东面的主吊点，直至高差被消除后，继续进行后续的滑移动作；
f.当滑移过程完成后，下段裙座即将向基础中心做摆幅动作前，监测工作即告结束。
[0047]6)主吊耳位移偏差监测控制方法:
a在逐步增加溜拽力的同时，主吊点随之向后偏移，当主吊点的偏移量接近100mm时，开始对主吊点施加纠偏牵引力，以确保主吊点的偏移量被控制在允许范围内；
b当尾部吊点的抬尾力完全被转换为溜拽力之后，溜拽力与纠偏牵引力在主吊点向后偏移量500?100mm的范围内保持平衡。随着溜拽力的减小，纠偏牵引力亦应随之减小，绝对不允许出现主吊点向前方偏移的情况发生；
c当费托合成反应器筒体下段完成摆幅动作处于自然悬停状态后，监测工作即告结束。
[0048]说明:本发明中所述的前面、后面、左面、右面是以施工现场的建筑坐标系为参照系，施工现场的建筑坐标系的北方为前面，南方为后面，西方为左面，东方为右面。
[0049]“主门架”一是指“用来承担起吊反应器主吊点的单门架起重机。
[0050]“单门架”一是指“具有两根塔架作为支腿的门架”，它相对于复式门架而言；
“复式门架”一是指“具有四根及四根以上塔架作为支腿的门架”。
【主权项】
1.门式起重机做主吊单门架溜尾吊装费托合成反应器的方法，其特征包括下述内容: (1)费托合成反应器筒体整体脱离鞍座达到足够的安全距离，主吊液压提升器将费托合成反应器筒体头部逐步上提，溜尾门架配合主提升动作协同跟进，将费托合成反应器筒体尾部随之向前抬送； (2)在费托合成反应器筒体滑移过程中，控制主吊的两组液压提升器上升速度保持一致，当两只主吊耳的高度相差200mm时，用人工手动的方式随时进行调整，停止上升较快的一组液压提升器，继续提升较慢的一组液压提升器，直至两只主吊耳达到水平状态； (3)随着主吊液压提升器的持续提升动作，溜尾门架持续向前抬送，并与主吊液压提升器的提升动作保持协调，保持主吊液压提升器钢绞线处于垂直工作状态，随着费托合成反应器筒体仰角的逐渐增大，溜尾门架的行走速度也随之逐渐加快； (4)当费托合成反应器筒体的仰角为80°时，在费托合成反应器筒体尾部吊耳销轴上拴挂2根拖曳钢丝绳缆索，拖曳钢丝绳缆索的另一端与150t履带式起重机的行走底盘相连接，在溜尾门架到达滑移终点前，拖曳钢丝绳缆索在保持松弛的状态下随动前移，保护溜尾门架不致失控； (5)溜尾门架向前行走至滑移终点时，费托合成反应器筒体的仰角为82°，溜尾门架停止前移；费托合成反应器筒体尾部吊耳与基础的中心距离是12.20m，且费托合成反应器筒体尾部吊耳销轴中心与设备基础地脚螺栓顶端的相对标高不小于3.80m，进行抬尾力与送尾拖曳力的转换工序作业； (6)在费托合成反应器筒体滑移过程中，随时保持主提升器钢绞线的垂直度，其角度偏差控制在前后倾角不大于3° ; (7)费托合成反应器筒体吊装脱排及送尾过程中的具体参数是: 尾部吊耳的偏移距离是6700mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是81.95°，拖曳绳拉力是135.44t，纠偏牵引力是124.60t ； 尾部吊耳的偏移距离是6000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是82.80°，拖曳绳拉力是120.76t，纠偏牵引力是111.1Ot ； 尾部吊耳的偏移距离是5500mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是83.41°，拖曳绳拉力是110.30t，纠偏牵引力是101.47t ； 尾部吊耳的偏移距离是5000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是84.02°，拖曳绳拉力是99.89t，纠偏牵引力是91.90t ； 尾部吊耳的偏移距离是4500mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是84.62°，拖曳绳拉力是120.76t，纠偏牵引力是111.1Ot ； 尾部吊耳的偏移距离是4000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是85.22°，拖曳绳拉力是89.70t，纠偏牵引力是82.52t ； 尾部吊耳的偏移距离是3500_，费托合成反应器筒体轴线的仰角是85.82，拖曳绳拉力是69.44t，纠偏牵引力是63.88t ； 尾部吊耳的偏移距离是3000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是86.42°，拖曳绳拉力是59.37t，纠偏牵引力是54.62t ； 尾部吊耳的偏移距离是2500mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是87.07°，拖曳绳拉力是48.51t，纠偏牵引力是44.63t ; 尾部吊耳的偏移距离是2000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是87.65°，拖曳绳拉力是38.85t，纠偏牵引力是35.74t ； 尾部吊耳的偏移距离是1500mm，设备轴线的仰角是88.24°，拖曳绳拉力是29.05t，纠偏牵引力是26.72t ； 尾部吊耳的偏移距离是1000mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是88.83°，拖曳绳拉力是19.29t，纠偏牵引力是17.75t ; 尾部吊耳的偏移距离是500mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是89.41°，拖曳绳拉力是9.71t，纠偏牵引力是8.93t ； 尾部吊耳的偏移距离是0mm，费托合成反应器筒体轴线的仰角是90°，拖曳绳拉力是0t，纠偏牵引力是Ot ;反应器筒体处于垂直悬停状态； (8)费托合成反应器筒体在送尾操作过程中主吊耳向后偏移1°，以降低溜尾拖曳力和纠偏牵引力的数值，增加缆绳系统的安全可靠性。
【专利摘要】门式起重机做主吊单门架溜尾吊装费托合成反应器的方法，属于化工生产设备的安装领域，它包括下述内容：（1）主吊液压提升器将费托合成反应器筒体头部逐步上提，溜尾门架配合主提升动作协同跟进，将费托合成反应器筒体尾部随之向前抬送；（2）在费托合成反应器筒体滑移过程中，控制主吊的两组液压提升器上升速度保持一致；（3）随着主吊液压提升器的持续提升动作，溜尾门架持续向前抬送。本发明施工成本低且安全。
【IPC分类】B66C19/00
【公开号】CN105152030
【申请号】CN201510358533
【发明人】张冠宙, 周武强, 刘伟灵, 马庆忠, 乔晓军, 郭克全, 董福全, 王立民, 刘继恩, 王科, 李佩洪, 常戈夫, 孙卫东
【申请人】中化二建集团有限公司
【公开日】2015年12月16日
【申请日】2015年6月26日