C〇5Ga〇.5粉末与化-N粉末的重量比为96 : 4,均匀混合后在真空中热压 成胚，热压溫度650°C，然后在真空中热变形，热变形溫度为800°C，热变形压下率为50~ 75%，则得到刷23.2?町.於62.sBiCosGa。.s/化-N热变形复合永磁体产物。
[0022] 本发明一种热变形复合永磁体实施例2,为Nd-Pr-Fe-B-Co-Ga/化-Co-V热变形复 合永磁体，其结构组成与实施例1基本相似，区别在于：
[0023] 所述初性金属膜为化-Co-V高饱和磁化强度化合物，其中Co的含量为49wt%， V的含量为%，余量为化；所述初性金属膜在热变形复合永磁体中的含量为0. 5~ IOwt%O
[0024] 该种热变形复合永磁体的制备方法，与实施例1相同，制得 刷23.2?町.S化62.瓜仿日Ga〇.日/Fe-Co-V热变形复合永磁体产物。 阳0巧]本发明一种热变形复合永磁体实施例3,为Nd-Pr-Fe-B-Co-Ga/化-Ni热变形复合 永磁体，其结构组成与实施例1基本相似，区别在于： 阳0%] 所述初性金属膜为化-Ni高饱和磁化强度化合物，其中Ni的含量为45wt%，余量 为化；所述初性金属膜在热变形复合永磁体中的含量为0. 5~IOwt%。 阳027] 该种热变形复合永磁体的制备方法，与实施例1相同，制得 刷23.2?町.sFeez.sBiCosGa。.s/化-Ni热变形复合永磁体产物。
[0028] 本发明一种热变形复合永磁体实施例4,为Nd-Pr-Fe-B-Co-Ga/化-Si热变形复合 永磁体，其结构组成与实施例1基本相似，区别在于：
[0029] 所述初性金属膜为化-Si高饱和磁化强度化合物，其中Si的含量为3. 5wt%，余量 为化；所述初性金属膜在热变形复合永磁体中的含量为0. 5~IOwt%。 阳030] 该种热变形复合永磁体的制备方法，与实施例I相同，制得 刷23.2?町.sFe62.sBiCosGa。.s/Fe-Si热变形复合永磁体产物。
[0031] 本发明一种热变形复合永磁体实施例5,为Nd-Pr-Dy-Fe-B-Co-Ga/化-N热变形复 合永磁体，其结构组成与实施例1基本相似，区别在于： 阳0巧本实施例中R2(Fe，M)mB纳米晶粒团的成分为Nd22.2Pr7.sDy1化62.5B1C0日Ga〇.s。 阳03引该种热变形复合永磁体的制备方法，与实施例1相同，制得 刷22.2?町.抓庐62.sBiCosGa。.s/化-N热变形复合永磁体产物。
[0034] 本发明一种热变形复合永磁体实施例6,为Nd-Pr-IlD-Fe-B-Co-Ga/化-N热变形复 合永磁体，其结构组成与实施例1基本相似，区别在于：
[0035] 本实施例中Rz(Fe,M)mB纳米晶粒团的成分为刷22.2?町.Jbi化62.5B1C0日Ga〇.s。 阳036] 该种热变形复合永磁体的制备方法，与实施例1相同，制得 刷22.2?町.Jbi化62.sBiCosGa。.s/化-N热变形复合永磁体产物。
[0037] 本发明一种热变形复合永磁体实施例7,为Nd-Pr-Ho-Fe-B-Co-Ga/化-N热变形复 合永磁体，其结构组成与实施例1基本相似，区别在于： 阳〇3引本实施例中Rz(Fe,M)mB纳米晶粒团的成分为Nd22.2Pr7.sH01化62.5B1C0日Ga〇.s。 阳039] 该种热变形复合永磁体的制备方法，与实施例1相同，制得 刷22.2?町.班〇1化62.sBiCosGa。.s/化-N热变形复合永磁体产物。
[0040] 对实施例1~7得到的热变形复合永磁体产物，采用线切割机将每种热变形复 合永磁体产物分别切成10X10X10毫米的样品W进行抗压强度和磁性检验，其中抗压强 度包括平行片状晶方向和垂直片状晶方向的抗压强度，磁性包括剩余磁化强度化、内禀矫 顽力化i、最大磁能积度H)max的检测，同时与空白对比例1~4中无初性金属膜包覆的 尺2巧6,M)mB磁体进行比较，检测J结果如表1巧f示。
[0041]表1[0042]
阳0创说明：其中，对比例1为刷23. 2?町.於62.sBiCosGa。. 5磁体，作为实施例1~4的空 白对比例；对比例2为刷22. 2?町.sDy庐62.sBiCosGa。. 5磁体，作为实施例5的空白对比例； 对比例3为Nd22.2Pr7.JbiFe62.5BiC〇5Ga〇.5磁体，作为实施例6的空白对比例；对比例4为 Nd22.2Pr7.sH〇iFe62.5BiC〇5Gan.5磁体，作为实施例7的空白对比例。
[0044] 测试结果表明，本发明实施例1~7得到的热变形复合永磁体产物的平行片状晶 方向的抗压强度均比对比例1~4有明显提高，并且数值与垂直片状晶方向的抗压强度基 本相等，说明初性金属膜在热变形复合永磁体中起初性强化带作用，增加了热变形复合永 磁体平行片状晶方向的机械强度，降低了机械加工过程中磁体的边角破损率。另外，本发明 实施例1~7得到的热变形复合永磁体产物的剩余磁化强度化、内禀矫顽力化i、最大磁能 积度H)max也与相对应的空白对比例基本相当甚至略有提高，说明本发明的热变形复合永 磁体的磁性与现有技术中的磁体相当甚至更加优良。
[0045] W上所述仅为本发明的具体实施例，但本发明的技术特征并不局限于此，任何本 领域的技术人员在本发明的领域内，所作的变化或修饰皆涵盖在本发明的专利范围之中。
【主权项】
1. 热变形复合永磁体，其特征在于：包括脆性的R2 (Fe，Μ) 14B纳米晶粒团，所述R2 (Fe， Μ) 14B纳米晶粒团被微米晶高饱和磁化强度的韧性金属膜所包覆，所述R2(Fe，Μ) 14B纳米晶 粒团至少包含数十个晶粒，其中，R是稀土元素？1'、制、〇7、113或!1〇中的一种或多种，]/[是过 渡金属Co或Ga中的一种或两种。2. 如权利要求1所述的热变形复合永磁体，其特征在于：所述韧性金属膜为Fe、Fe-N、 Fe-Co-V、Fe-Ni或Fe-Si高饱和磁化强度化合物中的一种，所述韧性金属膜在热变形复合 永磁体中的含量为〇· 5~10wt%。3. 如权利要求2所述的热变形复合永磁体，其特征在于：所述韧性金属膜为Fe或Fe-N 时，其中N的含量为0~3wt%，余量为Fe;或者所述韧性金属膜为Fe-Co-V时，其中Co的 含量为49wt%，V的含量为2wt%，余量为Fe;或者所述韧性金属膜为Fe-Ni时，其中Ni的 含量为45wt%，余量为Fe;或者所述韧性金属膜为Fe-Si时，其中Si的含量为3. 5wt%，余 量为Fe。4. 如权利要求1所述的热变形复合永磁体，其特征在于：所述R2(Fe，Μ) 14B纳米晶粒团 中，稀土元素Pr或Nd的含量为0~34wt%，稀土元素Dy、Tb或Ho的含量为0~10wt%， 且稀土元素R总含量为26. 5~34wt%，过渡金属Co含量为0~10wt%，过渡金属Ga的含 量为0· 1~lwt%。5. 如权利要求1所述的热变形复合永磁体的制备方法，其特征在于：用脆性纳米晶 R2(Fe，M)14B粉末与微米晶高饱和磁化强度韧性金属粉末均匀混合后在氩气气氛或真空中 依次经过热压和热变形以制成热变形复合永磁体，其中，热压温度为650~750°C，热变形 温度为750~950°C，热变形压下率为50~75%。
【专利摘要】本发明公开了一种热变形复合永磁体及其制备方法，属于永磁材料技术领域，有效解决了现有技术中的永磁材料平行片状晶方向的机械强度远低于垂直片状晶方向的机械强度，导致机械加工时边角缺陷率较高的技术问题。本发明的热变形复合永磁体，包括脆性的R2(Fe，M)14B纳米晶粒团，所述R2(Fe，M)14B纳米晶粒团被微米晶高饱和磁化强度的韧性金属膜所包覆，所述R2(Fe，M)14B纳米晶粒团至少包含数十个晶粒，并且采用脆性纳米晶R2(Fe，M)14B粉末与微米晶高饱和磁化强度韧性金属粉末经过热压和热变形以制成热变形复合永磁体。
【IPC分类】H01F41/02, H01F1/057, H01F1/08
【公开号】CN105321648
【申请号】CN201510682956
【发明人】魏中华, 杜剑锋, 何剑锋, 屠风华
【申请人】浙江英洛华磁业有限公司
【公开日】2016年2月10日
【申请日】2015年10月20日