>[0083] 吸音构件的阻抗（impedance)是吸音构件两侧的压力差（P)除以吸音构件面积 (A)的值。吸音构件是市销流通的各种多孔性材料。
[0084] 维持共振腔的体积地让吸音构件的阻抗与音波的阻抗一致，就会在最高的频率下 发生共振。吸音构件的阻抗与音波的阻抗不同时，会反射一部分音波而降低吸音率，但是可 以在数学式3中发挥出S变大或变小的效果而得以让共振频率变化。
[0085] 本发明的防音墙结构能够使用的吸音构件是市销流通的各种多孔性材料。例如， 空气净化器空气滤网是一种过滤灰尘之类的微粒子并且只让净化空气通过的微粒子空气 滤网，根据KSA0010的定义，空气净化器空气滤网是在指定的正面速度针对最大透射粒子 尺寸（典型为0.3)具备最少90%的集尘效率的滤网。在后述的本发明的试验中，使用了 作为市场上广泛使用的该空气净化器空气滤网的典型例的汽车用空气滤网进行了试验，能 够发挥出与其同等性能者不仅可以是歌剧院用吸音布、贯穿了IOmm以下小孔的聚酯、聚氨 酯、纸、无纺布，贯穿了IOmm以下小孔的金属板材、玻璃之类的材料也能适用于根据本发明 的防音墙结构的吸音构件。声音的音波凭借衍射效果通过该吸音构件上贯穿的微细孔后进 入共振腔内并引起共振后消灭。本发明的防音墙结构上所使用的吸音构件和仅仅是声音转 出来后互相抵消而防音的材料是不同的。
[0086] 图6示出了本发明的实际试验中所得到的各频率的透射损失。在解读该曲线图 时，例如吸音构件的有效直径为5cm的曲线图，如果共振腔为3个则应该显示出3个峰值， 但最高的高频峰值由于高于实际出现的衍射频率2, 300Hz而予以排除，因此只显示了其余 2个。一般来说，高频容易发生散射而容易隔绝，低频则相对地较少发生散射而较难隔绝。
[0087] (实施例1)
[0088] 按照后述的数据制作本发明的防音墙结构体后在大田广域市儒城区长洞171号 的韩国机械研究院对其隔音性能进行了试验（试验受理号：系统350-1-12101)。
[0089] 使用韩国机械研究院的简易隔音性能系统进行了试验，测量方法则针对遵守隔音 性能试验规格（ISO140-3:1995,ASTME90-09:2009 与KSF2808:2001)在微腔实行的简 易隔音性能进行了量测，试验中所用简易隔音性能测量系统的概要图如图7所示。
[0090] 测量条件如下。
[0091] (测量条件）
[0092] -通气用通路有效直径：5cm
[0093] -试样（specimen)面积W45OmmXH6OOmm
[0094] -微腔容积
[0095] 音源室体积：2. 808m3
[0096] 受音室体积：3. 252m3
[0097] 试验日期：2012. 12. 11
[0098] 温度：27.(TC
[0099] 相对湿度：47. 0%R.H.
[0100] (音源的种类及测量位置）
[0101] 在把2个扬声器作为音源使用的同时还激励了白噪音（Whitenoise)，在总共12 处（音源室6处，受音室6处）测量位置测量了音压。
[0102](试样数据）
[0103] 图3是构成试验用防音墙模块的单位吸音块的局部放大斜视图，图4是构成图3 所示单位吸音块的各共振腔的纵向剖视图。
[0104] 由图3及图4得知，根据本发明的防音墙（100)将单位吸音块（20)堆积成横向3 段X纵向4段而使得厚度等于单位吸音块（20)的轴方向长度（L= 12cm)并且整体上构 成了面积为W450mmXH600mm的墙面体，该单位吸音块（20)在朝向水平方向（轴A方向） 排列的通气用通路（10)周围沿着轴（A)方向把体积各不相同的3个共振腔（rl) (r2) (r3) 朝向轴A方向地连续重叠配置而成。
[0105] 为了方便起见，制作试验片时使用的各共振腔是以亚克力制作的，各单位吸音块 (20)的长（w)X宽（L)X高（h) = 15cmX12cmX15cm，整体防音墙（100)的长X宽X高 =45cmX12cmX60cm。
[0106] 在单位吸音块（20)中央沿着轴（A)方向以圆筒形贯穿的部分是由多孔性吸音构 件（30)划分的通气用通路（10)，该通气用通路（10)的初始端与终止端是互相允许流体连 通的开口部，通过该初始端与终止端让空气或水自由通过。各共振腔（rl、r2、r3)与通气用 通路（10)凭借多孔性吸音构件（30)以可通音的方式分离，本实施例中吸音构件（30)使用 了市售流通的汽车空气净化器用滤网（DoowonHallacabin活性炭碳质空气过滤器），通气 用通路（10)的有效直径⑶是5cm。
[0107] 图4(a) (b) (c)是图示了各自构成防音墙结构的单位吸音块凭借隔墙（pi) (p2)分 割而具有相异内部体积的3个轴（A)方向共振腔（rl) (r2) (r3)的纵向剖视图。
[0108] 图4(a)由于没有使用隔墙而使得配置在吸音构件（30)外周围的共振腔（rl)空 间成为没有分割的单一空间，图4(b)图示了凭借着在吸音构件（30)的外周面与共振腔 (r2)的上下墙之间以垂直方向安置的垂直隔墙（pi)把共振腔内部空间分割成左右2等分 的情形，其体积与图4(a)所示单一空间共振腔（rl)体积相比各自为1/2。图4(c)图示了 凭借着在吸音构件（30)的外周面与共振腔（r3)的左右墙及上下墙之间以水平方向及垂直 方向安置的垂直隔墙（Pl)与水平隔墙（P2)把共振腔（r3)的内部空间分割成上下左右4 等分的情形，其体积与图4(a)所示单一空间共振腔（rl)体积相比各自为1/4。
[0109] 本发明如前所述地根据需要通气的空气的行进方向（（轴（A)方向））在界定该通 气用通路（10)与共振腔之间的境界的多孔性吸音构件（30)的外部周围配置体积相异的多 个共振腔（rl、r2、r3)而得以在整体上扩大声音的隔音频带。共振腔的体积越大越能吸收 低频区的声音并加以消灭，共振腔的体积越小越能吸收高频区的声音并加以消灭。因此，没 有分割地维持单一体积空间的图4(a)所示共振腔（rl)所吸收的目标频带是作为低频的 600Hz~1000Hz，分隔成1/2体积空间的图4(b)所示共振腔（r2)的吸收的目标频带是作 为中间频带的1000Hz~1600Hz，分隔成1/4体积空间的图4(c)所示共振腔（r3)的共振腔 体积最小并且其所吸收的目标频带相当于作为高频带的1400Hz~2300Hz。
[0110] (实施例2)
[0111] 前述实施例1的通气用通路（10)的直径（D)为5cm，与其相比，实施例2把通气用 通路（10)的有效直径（D)设定为2cm，其余则和前述实施例1相同。
[0112] 下列表1整理了前述实施例1与实施例2的试验结果，图6是其音压透射损失的 曲线图。
[0113] 表 1
[0114]
[0115] 如前所述，人能够听到的频率区是20Hz-20KHz，但机械音大部分是高频而其值 为500Hz以上，5KHz以上的高频容易散射而无法传输到较远地区，而且，由于大部分的防 音窗或防音墙只要能够挡住500Hz~5000Hz范围就已足够，由上述表1得知，在400Hz~ 5000Hz范围内两个实施例全部在整体上出现平均20dB以上的音