制品上提取的CVR单 丝上测量CVR单丝的拉伸机械性质（模量E23和断裂伸长Ar)。在测量前，运些单丝经受预 先调节（根据欧洲标准DINEN20139(溫度为23±2°C;相对湿度为50 + 5%)在标准大气 下存放单丝至少24小时）。测试样品在400mm的初始长度上在0. 5cN/tex标准的预加力 下WlOOm/min的额定速度经受拉伸。所有结果都是对超过10次W上的测量进行平均而得 出。
[0043] 模量E'19。优选地大于33GPa，更优选地大于36GPa。
[0044] 根据另一优选的实施方案，为了优化本发明的CVR单丝的热性质和机械性质之间 的折中，E'化' _25)/E' 23的比大于0. 85,优选大于0. 90,E' 23和E'（化'-2引为分别在23°c和等 于OV-25)的表示的溫度下通过DTMA测量的单丝的复数模量的实数部分，其中Tg' 表示玻璃化转变溫度，运次通过DTM测量。 W45] 根据另一更优选的实施方案，E' _W/E' 23的比大于0. 80，优选大于0. 85， E'W_1。>在^°(：表示的等于OV-10)的溫度下通过DTMA测量的单丝的复数模量的实数部 分。
[0046] W已知的方式通过DTMA("动态力学热分析"）用来自ACOEM(法国）的''DMA+450" 粘性分析仪使用"Dynatest6. 83/2010"软件W控制弯曲、拉伸或扭转测试从而进行E'和 Tg'的测量。
[0047] 根据该设备，因为=点弯曲测试不可能W已知的方式输入圆形截面单丝的初始几 何数据，仅可W输入矩形（正方形）截面几何数据。为了获得直径为D的单丝的模量E'的 准确测量，因此常规的是将具有相同表面转动惯量的侧边长"a"的正方形横截面输入至软 件，从而能够与相同刚度R的测试样品相适应。
[0048] 必须应用如下公知的关系式巧为材料的模量，L为所考虑物体的表面转动惯量， *为乘法符号）：
[00例 R=E复合材料*I圆麵=E复合材料*IJE方臟面
[00加]其中：I圆麵=JT蝴^64而I正方形麵=a4/。
[0051] 由此根据如下等式容易推导出与直径为D的单丝的（圆）截面表面惯量相同的等 同正方形的侧边"a"的值：
[0052] a=D*(3t/6)°'25.
[0053] 在测试样品的截面不是圆形（或矩形）的情况下，无论其具体形状，通过预先确定 测试样品的横截面上的表面转动惯量Is，由此应用相同的计算方法。
[0054] 通常为圆形且直径为D的待测的测试试样具有35mm的长度。其在相互相距24mm 的两个支架上水平布置。W10化的频率并W振幅等于0.Imm的竖直位移的形式（因此不 对称形变，试样的内部仅受到压缩应力，而没有延伸应力）将重复的弯曲应力W合适的角 度施加至两个支架中间的测试试样的中屯、。
[0055] 然后应用如下程序：在此动态应力下，测试试样W2°C/min的斜率从25°C逐渐被 加热至26(TC。在测试的最后，获得随着溫度变化的弹性模量E'、粘性模量E"和损失角（S) (其中E'是复数模量的实数部分，E"是复数模量的虚数部分）的测量；Tg'是对应于最大 (峰）tan(S)的玻璃化转变溫度。
[0056] 根据优选的实施方案，在弯曲下的压缩弹性形变大于3.0%，更优选地大于 3. 5%，特别是大于4. 0%。根据优选的实施方案，在弯曲下的压缩断裂应力大于lOOOMPa， 更优选地大于1200MPa，特别是大于1400MPa。
[0057] 上述在弯曲下的压缩性质在如上述申请EP1 167 080中所述的CVR单丝上通过 被称为环试验的方法值.Sinclair,J.App.化ys. 21, 380, 1950)进行测量。在此情况下，制 造环并使其逐渐达到其断裂点。由于大尺寸的截面可容易地观察到断裂的性质，使得可W立即实现在弯曲下受到应力直至其断裂的本发明的CVR单丝在材料延伸的一侧断裂，运可 W通过简单的观察进行鉴别。由于此情况中环的尺寸很大，可W在任何时间看到环中内切 圆的半径。正好在断裂点之前的内切圆的半径对应于临界曲率半径，WRc表示。
[0058] 然后，通过计算下式可W确定临界弹性形变，WEc表示（其中r对应于单丝的半 径，亦即D/2):
[0059] Ec=r/ 巧c+r)
[0060] WO。表示的在弯曲下的压缩断裂应力通过使用下式计算获得（其中E为初始拉 伸模量）：
[0061] OC=E^E
[0062] 在根据本发明的CVR单丝的情况中，因为环在拉伸的部分断裂，由此得出结论：在 弯曲中，压缩断裂应力大于延伸断裂应力。
[006引还可W进行被称为互点法的测量长方形条的弯曲断裂的方法（ASTMD790)。此方 法使得还可W视觉检验断裂的性质确实为延伸断裂。
[0064] 根据优选的实施方案，纯压缩下的断裂应力大于700MPa，更优选地大于900MPa， 特别是大于llOOMPa。为了避免CVR单丝在压缩下弯折，该量值根据化ompson等人 在JournalofCompositeMaterials,46(26)，第 3231-3245 页发表的"Critical compressivestressforcontinuousfiberunidirectionalcomposites"中戶/f述的方法 进行测量。 阳0化]优选地，在根据本发明的CVR单丝中，玻璃长丝的对齐度使得大于85% (%W数量 计）的长丝具有相对于单丝的轴线小于2. 0度，更优选地小于1. 5度的倾斜度，此倾斜度 (或不对齐度）如上述化ompson等人的出版物中所述的进行测量。
[0066] 优选地，在CVR单丝中的玻璃纤维（即长丝）重量含量在60%和80%之间，优选 地在65%和75%之间。
[0067] 此重量含量使用初始玻璃纤维的支数和最终CVR单丝的支数的比例进行计算。支 数（或线性密度）在至少=个样品上通过称重一定长度的样品测得，每个样品对应的长度 为50m;支数Wtex给出（1000m产品的重量克-提示：0.Illtex等于1旦尼尔）。 W側优选地，CVR单丝的密度（Wg/cm3计）在1. 8和2. 1之间。通过来自Mettler Toledo的"PG503DeltaRange"型专用天平测量（在23°C下）；将几厘米的样品连续地在空 气中称量，浸入乙醇中，然后装置的软件通过超过=次的测量测定平均密度。 W例本发明的CVR单丝的直径D优选地在0. 2和1. 5mm之间，更优选地在0. 3和1. 2mm之间，特别是在0. 4和1.Imm之间。
[0070] 此限定同样地涵盖了基本上为圆柱形（具有圆形横截面）的单丝和其他形状的单 丝，例如楠圆形单丝（具有或多或少扁平形状）或长方形截面的单丝。在非圆形截面的情 况下，除非另外指出，约定D为被称为隙径的直径，亦即，围绕单丝的旋转的假想圆柱体的 直径，换言之，围绕其横截面的外切圆的直径。
[0071] 通过定义，树脂使用可交联（即可固化）的树脂，所述可交联（即可固化）的树脂 能够通过任何已知的方法（特别是通过UV(或UV-可见光）（优选在至少300nm至450nm 的光谱范围内放射）福照）进行交联、固化。
[0072] 作为可交联的树脂，优选可W使用聚醋或乙締基醋树脂，更优选地为乙締基醋树 月旨。术语"聚醋"树脂旨在W已知的方式意指不饱和聚醋类型的树脂。对于乙締基醋树脂 来说，它们是复合材料领域公知的。
[0073] 在没有此限定限制的情况下，乙締基醋树脂优选为环氧乙締基醋类。更优选地使 用乙締基醋树脂，特别是环氧类型的乙締基醋树脂，其至少部分地基于酪醒树脂（也被称 为酪醒塑料）和/或双酪（亦即，接枝在此类型的结构上），或优选地基于酪醒树脂、双酪或 酪醒树脂和双酪的乙締基醋树脂。 W74]优选地，在23 °C下测量的树脂的初始拉伸模量大于3. OGPa,更优选地大于3. 5GPa〇
[0075] 基于酪醒树脂（下式I中括弧内的部分）的环氧乙締基醋树脂W已知的方式例如 对应于下式（I):
[0076]
[0077] 基于双酪A(下式（II)中括弧内的部分）的环氧乙締基醋树脂例如对应于式（II) ("A"用作提醒该产物使用丙酬制造）：
[0078]
[0079] 酪醒树脂和双酪类型的环氧乙締基醋显示出优良的结果。对于运种树脂举例而 言，可W特别地提及在上述申请EP-A-I 074 369和EP-A-I 174 250描述的来自DSM的乙 締基醋树脂Atlac 590和E-Nova FW 2045(用约40%的苯乙締稀释）。环氧乙締基醋树脂 可得自其他制造商，例如AOC(美国-"Vipel"树脂）。
[0080] 本发明的CVR单丝可W根据包括如下已知步骤的方法进行制备：
[0081] -形成玻璃纤维（长丝）的直线排列，并将此排列W进料方向传送；
[0082] -在真空室中，通过真空作用对纤维排列进行脱气；
[0083] -在真空室的出口处，在脱气之后，在真空下通过浸溃室从而用液态的树脂或热固 性树脂组合物浸溃所述纤维排列W获得含有玻璃长丝和树脂的预浸溃材料；
[0084] -将所述预浸溃材料经过具有预定面积和形状的横截面的整形模，从而赋予其单 丝的形状（例如具有圆形横截面的单丝或具有矩形横截面的纤维条）；
[0085] -在模具的下游，在UV福照室中，在UV射线的作用下聚合树脂；
[0086] -然后将W此方式获得的单丝卷绕