制，根据常规方法进行即可。另外，热社时的加热溫度优选 为iioorw上。此外，从减少诱皮生成、减少燃料消耗率的观点考虑，优选将加热溫度的上 限设定为130(TC左右。此外，为了避免铁素体和珠光体等层状组织的生成，热社的终社溫 度（精社出口侧溫度）优选设定为850°CW上。此外，从减少诱皮生成、通过抑制结晶粒径 粗大化而使组织微细均匀化的观点考虑，优选将热社的终社溫度的上限设定为95(TC左右。 从冷社性、表面性状的观点考虑，热社结束后的卷取溫度优选设定为400°CW上，此外，优选 设定为600°CW下。因此，优选将卷取溫度设定为400~600°C。
[0063] 对卷取后的钢板，按照常规方法实施酸洗。对于酸洗的条件，没有特别限制，按照 使用盐酸进行酸洗等的W往公知的方法进行即可。
[0064] 对酸洗后的钢板实施第一热处理（第1次的热处理），接着经过冷社工序，实施第 二热处理（第2次的热处理），接着实施第=热处理（第3次的热处理）。需要说明的是， 对于冷社，没有特别限制，根据W往公知的方法进行即可。此外，冷社的压下率没有特别限 定，但优选设定为30%W上，此外，优选设定为60%W下。因此，优选将冷社的压下率设定 为30~60%左右。 阳0化]第一热处理的热处理溫度：400~750°C
[0066] 在上述热社后实施的第一热处理，由于通过消除热社组织，形成由铁素体相和渗 碳体构成的均匀组织，从而消除了起因于热社组织的C、Mn等元素的不均匀存在，在之后的 第二、第=热处理后得到所希望的组织，因此是重要的。当第一热处理的热处理溫度低于 400°C时，热社后的回火不充分，无法除去热社后组织的影响。因此，当该热处理溫度低于 400°C时，由于C、Mn元素的不均匀存在，即使在第二热处理、第S热处理之后，原来C元素多 的区域的泽透性变高，无法得到所希望的铁素体相和贝氏体相，无法得到充分的伸长率和 弯曲性。此外，当热处理溫度低于400°C时，由于热社板的软质化不充分，成为对硬质的热 社板进行冷社，因此冷社的负荷增大，成本变高。由此，将第一热处理的热处理溫度设定为 400°CW上。优选第一热处理的热处理溫度为450°CW上。更优选第一热处理的热处理溫度 为500°CW上。另一方面，如果超过750°C进行热处理，则热处理后除了铁素体相W外，粗大 并且硬质的马氏体相也过度存在，第=热处理后的组织变得不均匀，并且马氏体相的面积 比率增加。因此，第=热处理后的钢板过度高强度化，伸长率和弯曲性显著下降。由此，将 第一热处理的热处理溫度设定为750°CW下。优选第一热处理的热处理溫度为700°CW下， 更优选为65(TCW下。因此，为了在冷社前形成极均匀的组织，对热社板实施的第一热处理 存在最佳的溫度范围，在第一热处理中加热至400~750°C的溫度范围。也就是说，将第一 热处理的热处理溫度设定为400°CW上且750°CW下的范围。优选为450°CW上且700°CW下的范围，更优选450°CW上且650°CW下的范围。
[0067] 第二热处理的热处理溫度：800~950°C
[0068] 对冷社后的冷社板进行第二热处理（退火）。运时，在热处理溫度低于800°C的情 况下，热处理中的奥氏体百分率少，C向奥氏体中的分配进行，并且由于热处理溫度低，因此 热处理中的奥氏体粒径不会粗大化。也就是说，在该热处理中C浓度高的奥氏体成为微细 分散的状态。因此，当第二热处理的热处理溫度低于800°c时，第二热处理后的钢板散布有 C浓度高的区域。如果对运样的钢板实施第S热处理，则第S热处理后原来C浓度高的区域 优先成为马氏体化因此马氏体相的面积比率变多，导致伸长率和弯曲性的下降。由此，将 第二热处理的热处理溫度设定为800°CW上。优选第二热处理的热处理溫度为840°CW上。 另一方面，如果第二热处理的热处理溫度即退火溫度超过950°C而加热至奥氏体单相的溫 度范围，则奥氏体粒径过度粗大化。因此，最终得到的晶粒也过度粗大化，作为铁素体相的 成核点的晶界减少。如果对运样的钢板实施第=热处理，则在第=热处理中铁素体相的生 成被抑制，马氏体相的面积比率增加，导致伸长率和弯曲性的下降。由此，将第二热处理的 热处理溫度设定为950°CW下。优选第二热处理的热处理溫度为940°CW下。因此，在第二 热处理中加热至800~950°C，即，将第二热处理的热处理溫度（退火溫度）设定为800°C W上且950°CW下。更优选为840°CW上且940°CW下的范围。
[0069] 另外，虽然没有特别限定，但为了在接下来进行的第=热处理后W良好的平衡得 到铁素体相、贝氏体相、马氏体相、残余奥氏体相，优选将退火后的冷却速度设定为10°c/ 秒W上，优选为80°c/秒W下。由此，优选将退火后的冷却速度设定为10~80°c/秒。此 夕F，冷却方法优选为气体冷却，但不需要特别限定，也可W使用空冷、喷雾冷却、社漉冷却、 水冷等W往进行的冷却手段组合进行。此外，虽然没有特别限定，但是从生产率的观点考 虑，第二热处理优选在连续退火炉中进行。另外，虽然没有特别限定，但是为了促进贝氏体 相变，生成所希望的残余奥氏体相，W良好的平衡得到伸长率和弯曲性，优选将退火后冷却 的冷却停止溫度设定为300°CW上，并且优选设定为500°CW下。由此，优选将退火后的冷 却停止溫度设定为300~500°C的范围。此外，为了使C向奥氏体相的富集进行，得到所希 望的残余奥氏体量，优选在该冷却停止溫度范围中保持100秒W上，并且优选保持1000秒 W下。由此，优选在该冷却停止溫度范围中保持100~1000秒的范围。
[0070] 对上述第二热处理后（退火后）的钢板实施第=热处理：加热至700~850°C的 溫度范围，在该加热后W冷却速度：1〇~80°c/秒冷却至300~500°C的溫度范围，在该溫 度范围中保持100~1000秒。
[0071] 第S热处理的热处理溫度：700~850°C
[0072] 当第=热处理的热处理溫度低于700°C时，热处理中的铁素体相的面积比率过度 变多，难W确保900MPaW上的TS。由此，将第S热处理的热处理溫度设定为700°CW上。 优选第=热处理的热处理溫度为740°CW上。另一方面，如果热处理溫度超过850°C，则热 处理中的奥氏体相的面积比率增加，冷却保持后的钢板的铁素体相的面积比率少，马氏体 相的面积比率变大。因此，如果热处理溫度超过850°C，则最终马氏体相的面积比率超过 50%，难W确保伸长率和弯曲性。由此，将第=热处理的热处理溫度设定为850°CW下。优 选第=热处理的热处理溫度为820°CW下。因此，在第=热处理中加热至700~850°C，即， 将第=热处理的热处理溫度设定为700°CW上且850°CW下。更优选为740°CW上且820°C W下的范围。
[0073] 冷却速度：10~80°C/秒
[0074] 在第=热处理中，加热至上述热处理溫度后的冷却速度对于得到所希望的相的面 积比率来说是重要的。当冷却速度小于1(TC/秒时，过度地生成铁素体相，过度地软质化， 因此难W确保900MPaW上的TS。由此，将冷却速度设定为10°C/秒W上。优选为15°C/ 秒W上。另一方面，如果超过80°C/秒，则相反，过度地生成马氏体化过度地硬质化，因此 伸长率下降。由此，将冷却速度设定为80°C/秒W下。优选冷却速度为60°C/秒W下，更 优选为40°C/秒W下。因此，将冷却速度设定为10~80°C/秒的范围。优选为10°C/秒 W上且60°C/秒W下，更优选为l〇°C/秒W上且40°C/秒的范围。需要说明的是，此处的 冷却速度是从热处理溫度到冷却停止溫度的平均冷却速度。此外，作为冷却方法，优选为气 体冷却，但并没有特别限定，也可W使用炉冷、喷雾冷却、社漉冷却、水冷等组合进行。 阳0巧]冷却停止溫度：300~500°C
[0076] 当冷却停止溫度低于300°C时，残余奥氏体相的生成被抑制，过度地生成了马氏体 相，因此最终得到的钢板的强度变得过高，难W确保伸长率和弯曲性。由此，将冷却停止溫 度设定为300°CW上。优选为320°CW上。另一方面，当超过500°C时，贝氏体相变延迟，残 余奥氏体相的生成被抑制，对于最终得到的钢板，难W得到优良的伸长率和弯曲性。由此， 将冷却停止溫度设定为500°CW下。优选为450°CW下。为了W铁素体相、贝氏体相为主体， 并控制马氏体相和残余奥氏体相的存在比率，在确保TS900MPa W上的强度的同时得到优 良的伸长率、延伸凸缘性和弯曲性，W上述冷却速度冷却至300~500°C的溫度范围。也就 是说，将冷却停止溫度设定为300°C W上且500°C W下的范围。更优选为300°C W上且450°C W下的范围。
[0077] 在300~500°C下的保持时间：100秒W上且1000秒W下
[0078] 冷却停止后，为了使C向奥氏体相的富集进行，得到所希望的残余奥氏体相，在 300~500°C的溫度范围中保持100~1000秒，即，进行所谓的过时效处理。当保持时间小 于100秒时，C向奥氏体相富集的进行时间不充分，难W得到最终所希望的残余奥氏体的面 积比率，并且