过度地生成了马氏体相。因此，当保持时间小于100秒时，钢板高强度化，伸长 率和弯曲性下降。由此，将保持时间设定为100秒W上。优选保持时间为150秒W上。另 一方面，即使滞留超过1000秒，残余奥氏体量也不会增加，无法确认伸长率的显著提高。由 此，将保持时间设定为1000秒W下。优选保持时间为800秒W下。因此，将保持时间（过 时效处理时间）设定为100秒W上且1000秒W下的范围。更优选为150秒W上且800秒 W下的范围。上述保持时间后，没有特别限定，通过空冷或气体冷却等常规方法冷却至室溫 即可。此外，虽然没有特别限定，但是从生产率的观点考虑，第=热处理优选在连续退火炉 中进行。
[0079] 对于上述第=热处理后的高强度钢板，可W进一步实施在钢板表面上形成锻锋系 被膜的锻锋系处理。锻覆方法只要按照常规方法进行即可。例如，在制造锻锋系钢板的情 况下，可W在退火后连续地在连续式电锻锋系生产线中进行锻锋系处理。 阳080] 实施例1
[0081] 烙炼具有表1所示成分组成的钢制成钢巧，并进行加热溫度1200°C、精社出口侧 溫度880°C、卷取溫度480°C的热社，盐酸酸洗，接着在表2所示的条件下进行第1次热处理 (第一热处理）。然后，W压下率40%~50%进行冷社，在表2所示的条件下进行第2次热 处理（第二热处理）和第3次热处理（第=热处理），制造板厚为1. 0mm的冷社钢板。此外， 对于第3次热处理后的一部分钢板，W每单面的单位面积重量为20g/m2在两面上锻覆作为 锋系锻层的Ni含量为12质量％的化一Ni合金锻层，制造电锻锋系钢板。对于得到的冷 社钢板和电锻锋系钢板，如下所述考察材料特性（钢板的组织、拉伸特性、延伸凸缘性、弯 曲性）。将得到的结果示于表3。 阳0間[表U
[0083]
[0084]
阳0财钢板的组织
[0086] 各相占组织整体的面积比率通过使用光学显微镜观察社制方向断面W及板厚1/4 面位置而求出。使用倍率为1000倍的断面组织照片，通过图像分析求出存在于任意设定 的100ymX100ym见方的正方形区域内的占有面积。需要说明的是，观察WN= 5(观察 视野为5处）实施。此外，在组织观察时，用3体积％苦味酸酒精溶液（1^夕号一;和3 体积％焦亚硫酸钢的混合液进行腐蚀。然后，将该组织观察中观察到的黑色区域视为铁素 体相（多边形铁素体相）或贝氏体相，求出铁素体相和贝氏体相的合计面积比率。此外，将 该黑色区域W外的残余区域视为马氏体相和残余奥氏体相，求出马氏体相和残余奥氏体相 的合计面积比率。此外，通过X射线衍射另外测定残余奥氏体量。然后，从马氏体相和残余 奥氏体相的面积比率的合计中减去残余奥氏体相的面积比率，由此求出马氏体相的面积比 率。残余奥氏体相的面积比率使用Mo的Ka射线通过X射线衍射法求出。目P，使用W钢板 的板厚1/4附近的面作为测定面的试验化由奥氏体相的（211)和（220)面W及铁素体相 的（200)、（220)面的峰强度计算出残余奥氏体相的体积率，将其作为面积比率。
[0087]拉伸特性（拉伸强度、伸长率） 阳08引使用W与社制方向成90°的方向作为长度方向（拉伸方向）的JISZ2201记载的 5号试验片，进行依照JISZ2241的拉伸试验，考察屈服强度（YP)、拉伸强度灯巧和总伸长 率巧1)。结果示于表3。需要说明的是，伸长率用TS-E1平衡进行评价，评价基准是将 TSXE1 > 27000MPa? %评价为伸长率良好，并进一步将TSXE1 > 28000MPa? %评价为伸 长率更优良。 阳0例延伸凸缘性
[0090] 基于日本钢铁联盟标准JFST1001，进行扩孔率的测定。旨P，冲裁出初始直径屯二 10mm的孔，使60°的圆锥冲头上升而将孔扩大时，当裂纹贯穿板厚方向时停止冲头的上 升，测定裂纹贯穿后的冲裁孔径d，算出扩孔率（％) = ((d-cQ/cUXlOO。对于同一编号 的钢板实施3次试验，求出扩孔率的平均值（A)。需要说明的是，延伸凸缘性用TS-A平 衡进行评价，评价基准是将TSXA> 30000MPa? %作为延伸凸缘性良好。
[0091] 弯曲性
[0092]使用得到的板厚t= 1. 0mm的钢板，W使弯曲部的棱线与社制方向平行的方式裁 取弯曲试验片。此处，将弯曲试验片的尺寸设定为40mmX100mm，将社制直角方向作为弯曲 试验片的长度方向。使用裁取的弯曲试验片，W及使用顶端弯曲半径R=2.0mm的模具，进 行在下死点处的挤压载荷为29. 4kN的90°V形弯曲，目视判定在弯曲顶点处有无裂纹，将 没有裂纹产生的情况作为弯曲性良好。
[0093]
[0094] 由表3可知，在本发明例中，可W得到满足TSXEI> 27000MPa? %、TSXA>SOOOOMPa? %，同时在弯曲半径比（R/t) = 2的90。V形弯曲下未产生裂纹，伸 长率、延伸凸缘性、弯曲性均优良的拉伸强度为900MPaW上的高强度钢板。 阳095]另一方面，C量超过本发明范围的No.6的伸长率低。此外，对于落在本发明范围 之外的第一热处理的热处理溫度低的No. 7、第一热处理的热处理溫度高的No.8、第=热处 理的热处理溫度高的No. 12、第=热处理中热处理后的冷却速度快的No. 14,铁素体相和贝 氏体相的合计相对于组织整体的面积比率少，伸长率低，弯曲性也差。对于第二热处理的热 处理溫度低的No. 9、第二热处理的热处理溫度高的No. 10,铁素体相和贝氏体相的合计相 对于组织整体的面积比率少，马氏体相的面积比率多，伸长率低，弯曲性也差。对于第=热 处理的热处理溫度低的No. 11、第=热处理的热处理后的冷却速度慢的No. 13,铁素体相和 贝氏体相的合计相对于组织整体的面积比率多，TS不满足900MPa。对于第S热处理的冷却 停止溫度低的No. 15、第=热处理的冷却停止溫度高的No. 16、第=热处理的保持时间（过 时效时间）短的No. 17,残余奥氏体相的面积比率少，伸长率低。对于第=热处理的保持时 间（过时效时间）长的No. 18,马氏体相的面积比率少，TS不满足900MPa。 阳096] 产业上的可利用性
[0097] 根据本发明，不积极添加钢板中的Nb、V、化、Ni、化、Mo等高价的元素，可W得到廉 价并且具有优良的伸长率、延伸凸缘性、弯曲性的拉伸强度灯巧：900MPaW上的高强度钢 板。此外，本发明的高强度钢板除了适合于汽车零件W外，还适合于建筑和家电领域等需要 严格的尺寸精度、加工性的用途。
【主权项】
1. 一种高强度钢板，其特征在于， 具有如下成分组成：以质量％计，含有C:0. 15~0.40%、Si:1.O~2. 0%、Mn:1. 5~ 2. 5%、P:0? 020% 以下、S:0? 0040% 以下、Al:0? 01 ~0? 1%、N:0? 01 % 以下、以及Ca: 0. 0020%以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成， 并且具有如下组织：以相对于组织整体的面积比率计，铁素体相和贝氏体相的合计为 40~70%，马氏体相为20~50%，残余奥氏体相为10~30%。2. 根据权利要求1所述的高强度钢板，其特征在于，在表面具有镀锌系被膜。3. -种高强度钢板的制造方法，其特征在于，对由权利要求1所述的成分组成构成的 钢坯进行热乳、酸洗后，进行加热至400~750°C的温度范围的第一热处理，随后进行冷乳， 接着进行加热至800~950°C的温度范围的第二热处理，接着进行如下所述的第三热处理： 加热至700~850°C的温度范围，在该加热后以10~80°C/秒的冷却速度冷却至300~ 500°C的温度范围，在该温度范围保持100~1000秒。4. 根据权利要求3所述的高强度钢板的制造方法，其特征在于，在所述第三热处理后 进行镀锌系处理。
【专利摘要】本发明以不积极含有高价合金元素的成分体系得到具有优良的伸长率、延伸凸缘性、弯曲性的加工性优良的拉伸强度(TS)为900MPa以上的高强度钢板。一种高强度钢板，其特征在于，具有如下成分组成：以质量％计，含有C：0.15～0.40％、Si：1.0～2.0％、Mn：1.5～2.5％、P：0.020％以下、S：0.0040％以下、Al：0.01～0.1％、N：0.01％以下、以及Ca：0.0020％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且具有如下组织：以相对于组织整体的面积比率计，铁素体相和贝氏体相的合计为40～70％，马氏体相为20～50％，残余奥氏体相为10～30％。
【IPC分类】C21D9/46, C22C38/06, C22C38/00
【公开号】CN105189804
【申请号】CN201480018925
【发明人】川边英尚, 横田毅, 杉原玲子, 田原和宪
【申请人】杰富意钢铁株式会社
【公开日】2015年12月23日
【申请日】2014年3月26日
【公告号】EP2980243A1, EP2980243A4, US20160083819, WO2014156142A1