胎的牵引性能良好平衡。
【附图说明】
[0041] 图1是示出一般重载用充气轮胎的胎面表面上的陆部以及该陆部的微小部分的 图。
[0042]图2的(a)至图2的（c)是用于说明图1所示的微小部分的形状在负荷转动期间的变 化的图。
[0043]图3是示出图1所示的胎面表面上的陆部中的任意一点处的从踏入时起至蹬出时 止的时间与剪切力的增大A F之间的关系的图。
[0044]图4是用于说明被沿胎面周向分割的陆部的微小部分的形状在负荷转动期间的变 化的图。
[0045] 图5是示出图4所示的陆部中的任意一点处的从踏入时起至蹬出时止的时间与剪 切力的增大A F之间的关系的图。
[0046] 图6是示出本发明的一示例性重载用充气轮胎的胎面表面的展开图。
[0047] 图7的(a)是示出在周向槽的不同深度Η下的宽度方向窄槽的胎面周向间隔W与蹬 出时的胎面周向上的剪切力的增大AF之间的关系的图。图7的(b)是示出在周向槽的不同 深度Η下的宽度方向窄槽的胎面周向间隔W与陆部刚性之间的关系的图。
[0048] 图8的(a)是示出在周向槽的不同深度Η下的宽度方向窄槽的胎面周向间隔W相对 于周向槽的深度Η的比(W/Η)与蹬出时的胎面周向上的剪切力的增大AF之间的关系的图。 图8的（b)是示出在周向槽的不同深度Η下的宽度方向窄槽的胎面周向间隔W相对于周向槽 的深度Η的比(W/Η)与陆部刚性之间的关系的图。
[0049] 图9是示出宽度方向窄槽的胎面周向间隔W与周向槽的深度Η之间的关系以及本发 明的重载用充气轮胎所满足的W与Η之间的关系的图。
[0050] 图10是示出本发明的另一示例性重载用充气轮胎的胎面表面的展开图。
[0051]图11是用于说明设置于本发明的另一示例性重载用充气轮胎的陆部之间的相互 作用的图。
[0052]图12是示出设置于具有图10所示的胎面表面的重载用充气轮胎的陆部中的任意 一点处的从踏入时起至蹬出时止的时间与剪切力的增大A F之间的关系的图。
[0053]图13是示出本发明的再一示例性重载用充气轮胎的胎面表面的展开图。
[0054]图14是作为本发明的一示例性重载用充气轮胎的比较例的重载用充气轮胎的胎 面表面的展开图。
[0055] 图15是作为本发明的另一示例性重载用充气轮胎的比较例的重载用充气轮胎的 胎面表面的展开图。
[0056] 图16是作为本发明的再一示例性重载用充气轮胎的比较例的重载用充气轮胎的 胎面表面的展开图。
[0057] 图17的(a)是示出设置于本发明的重载用充气轮胎的均具有终止在陆部内的端的 宽度方向窄槽的一示例的图，图17的（b)是示出设置于本发明的重载用充气轮胎的沿轮胎 径向以弯曲形状延伸的宽度方向窄槽的一示例的图。
【具体实施方式】
[0058] 以下参照附图提供对本发明的重载用充气轮胎的示例性实施方式的详细说明。
[0059] 图6是示出本发明的一示例性重载用充气轮胎的胎面表面的展开图。
[0060] 本发明的一示例性重载用充气轮胎1(以下还称作"一示例性重载用轮胎Γ)包括 具有多个(在图6中为5个)周向槽3和陆部4的胎面表面2,其中周向槽3沿着胎面周线延伸， 陆部4被划分于周向槽3之间或被划分于周向槽3与胎面接地端TG之间。陆部4为设置有沿胎 面宽度方向延伸的多个(在图6中为大量个）宽度方向窄槽5的分割陆部4d，使得在陆部4中 划分出在宽度方向窄槽5之间的陆部部分4p。重载用充气轮胎1在例如750kPa以上的规定内 压下使用。
[0061] 应当注意，只要将上述陆部设置在本发明的重载用充气轮胎的胎面表面的至少一 部分上即可，而不必遍及整个轮胎胎面表面地设置上述陆部。还要注意，只要设置于本发明 的重载用充气轮胎的陆部包括至少一个分割陆部即可，而不必使所有陆部均为分割陆部。
[0062] 由于如上述陆部4被进一步划分成陆部部分4p，因此能够切断图2所示的陆部中的 上述滑移和鼓出的连续重复，并能够抑制在蹬出时发生的胎面表面上的一点处的胎面周向 上的剪切力的增大。因此，能够改善轮胎的耐磨耗性。
[0063] 图14是示出作为本发明的一示例性重载用充气轮胎的比较例的重载用充气轮胎 的胎面表面的展开图。
[0064] 在一示例性重载用轮胎1中，要求由如图6所示的Η表示的、划分陆部4的周向槽3的 深度满足的7mm < Η < 13mm关系。另外，要求由如图6所示的W表示的、宽度方向窄槽的胎面周 向间隔满足5mm K 20mm的关系。
[0065] 图7的(a)示出了宽度方向窄槽的胎面周向间隔W与上述蹬出时的胎面周向上的剪 切力的增大A F之间的关系在周向槽的深度Η变化时获得的测量结果。在轮胎在平板上滚动 的同时使用安装于平板的三分力传感器测量剪切力。
[0066] 图7的(b)示出了宽度方向窄槽的胎面周向间隔W与陆部刚性之间的关系在周向槽 的深度Η变化时获得的测量结果。陆部刚性是通过如下方法获得的:使切除自轮胎的胎面花 纹部分压靠平板，并且在该胎面花纹部分发生剪切变形时使用测力计测量反作用力;将测 量到的反作用力用作陆部刚性的指标。
[0067] 如图7的（a)所示，通过将Η设定成7mm以上，能够抑制上述蹬出时发生的胎面周向 上的剪切力的增大AF，并能够改善轮胎的耐磨耗性。另一方面，如图7的(b)所示，通过将Η 设定成13mm以下，能够抑制陆部刚性的显著降低，并能够充分地抑制轮胎的牵引性能的降 低。
[0068]另外，如图7的（a)所示，通过将W设定成20mm以下，能够抑制上述蹬出时发生的胎 面周向上的剪切力的增大AF，并能够改善轮胎的耐磨耗性。另一方面，如图7的(b)所示，通 过将W设定成5mm以上，能够抑制陆部刚性的显著降低，并能够充分地抑制轮胎的牵引性能 的降低。
[0069]因此，通过将W和Η设定在上述范围能够实现耐磨耗性和牵引性能的良好平衡。在 图9中，用实线表示W和Η的上述范围(所需范围）。
[0070] 应当注意，周向槽的深度Η的上述范围的值小于常规重载用充气轮胎的周向槽的 深度(例如，18mm)。通过以上，能够抑制由于陆部中设置有宽度方向窄槽而发生的陆部刚性 显著降低，并能够充分地抑制轮胎的牵引性能的降低。
[0071] 此外，能够减少用作胎面橡胶的橡胶的量。就使轮胎轻量化和降低轮胎制造成本 而言，减少橡胶的量是有利的。
[0072 ]在一示例性重载用轮胎1中，优选地，宽度方向窄槽的胎面周向间隔W与周向槽的 深度Η满足0.5 < W/H < 2.0的关系。
[0073] 图8的(a)示出了宽度方向窄槽的胎面周向间隔W相对于周向槽的深度Η的比(W/H) 与蹬出时的胎面周向上的剪切力的增大A F之间的关系在周向槽的深度Η变化时获得的测 量结果。图8的(b)示出了宽度方向窄槽的胎面周向间隔W相对于周向槽的深度Η的比(W/H) 与陆部刚性之间的关系在周向槽的深度Η变化时获得的测量结果。
[0074] 如图8的（a)所示，通过将W/Η设定成2.0以下，能够抑制上述蹬出时发生的胎面周 向上的剪切力的增大AF，并能够改善轮胎的耐磨耗性。此外，如图8的（b)所示，通过将W/H 设定成0.5以上，能够抑制陆部刚性的显著降低，并能够进一步抑制轮胎的牵引性能的降 低。
[0075] 因此，通过将W/Η设定在上述范围能够实现耐磨耗性和牵引性能的高度平衡。在图 9中，用点划线表示W和Η的上述范围(优选范围）。
[0076] 另外，优选地，由如图6所示的m表示的、宽度方向窄槽的胎面宽度方向长度与由如 图6所示的Μ表示的、设置有宽度方向窄槽的陆部的胎面宽度方向宽度满足m2 0.5M的关系。 如果m小于0.5Μ，则可能无法切断陆部中的滑移和鼓出的重复，并且可能无法抑制蹬出时发 生的胎面周向上的摩擦力的显著增大。
[0077] 在一示例性重载用轮胎1中，优选地，周向槽的深度Η与宽度方向窄槽的深度h满足 0.6 < h/H < 1.0的关系。将h/H设定成0.6以上确保能够实现上述的切断陆部中的滑移和鼓 出的重复的效果，因此确保了能够充分地实现抑制上述蹬出时发生的胎面周向上的剪切力 的增大的效果。因此，能够进一步改善轮胎的耐摩耗性。另一方面，将h/H设定成1.0以下能 够获得本发明的陆部被分割成陆部部分的构造。
[0078]在一示例性重载用轮胎1中，优选地，宽度方向窄槽5的胎面周向宽度w为0.5mm至 1.5mm〇
[0079] 在一示例性重载用轮胎1中，宽度方向窄槽5的一端或两端可以终止在陆部4内而 不开口到周向槽3(参照图17的(a))。在以上构造中，尽管陆部4未被完全地划分成陆部部分 4p，但是以上构造能够实现对上述滑移和鼓出的重复的切断效果，因此能够实现抑制上述 蹬出时的胎面周向上的剪切力的增大的效果。与此同时，由于陆部4未被完全地划分成陆部 部分4p，所以能够有效地抑制陆部刚性的降低。
[0080] 在一示例性重载用轮胎1中，优选地，宽度方向窄槽5均沿轮胎径向以弯曲形状延 伸(参照图17的(b))。以上构造能够实现以下结构:被宽度方向窄槽划分出的陆部部分在输 入胎面周向上的力时彼此支撑，因此能够抑制陆部刚性的显著降低。因此，能够进一步抑制 轮胎的牵引性能的降低。对"沿轮胎径向以弯曲形状延伸"不作特别限制，该弯曲形状可以 例如为曲折形状或波浪形状。
[0081] 图10是示出本发明的另一示例性重载用充气轮胎的胎面表面的展开图。在以下说 明中，用相同的附图标记指代与图6所示的本发明的一示例性重载用充气轮胎相同的元件， 并且省略其说明。
[0082] 图15是示出作为本发明的另一示例性重载用充气轮胎的比较例的重载用充气轮 胎的胎面表面的展开图。