减震器的制作方法

专利名称：减震器的制作方法
技术领域：
本发明涉及减震器，更具体地，涉及使用电磁阀来调整衰减カ的减震器。
背景技术：
通常，在汽车和摩托车等中，为了使在车辆产生的振动衰减而设有减震器(缓冲器)。例如，在专利文献I中，公开了ー种液压缓冲器，其能够通过电磁驱动式控制阀(以下，简记为电磁阀)来调整衰减力。在该液压缓冲器中，在缸体内设有电磁阀、活塞支撑轴及固定于活塞支撑轴上的活塞。缸体内由活塞分离为上侧油室和下侧油室。在活塞支撑 轴的轴心部形成有贯通孔，在贯通孔内设有可在其轴向上移动的阀体。此外，在活塞支撑轴上，形成有将上侧油室和上述贯通孔连通的油通路及将下侧油室和上述贯通孔连通的油通路。缸体内的油可经贯通孔及油通路而在上侧油室和下侧油室之间流通。在阀体的一端设置有复位弹簧，且电磁阀的销与另一端接触。贯通孔内的阀体的位置可通过电磁阀来调整。由此，可调整油通路的通路横截面面积，且可调整在油通路流通的油量。其结果，可调整活塞的衰减カ、即液压缓冲器的衰减カ。现有技术文献专利文献I :日本专利申请公开平6 — 262926号公报。

发明内容
发明所要解决的问题但是，在专利文献I所公开的液压缓冲器中，需要在电磁阀的销的前端与销同轴地设置阀体，因此不能缩短液压缓冲器的全长。因此，本发明的主要目的是提供能够通过小型的构成来适当地调整衰减カ的减震器。用于解决问题的手段根据本发明的ー个方面，提供一种减震器，其特征在于，具备液压缸，其产生衰减力；储存部，其储存从液压缸流出的工作油的至少一部分；衰减カ调整部，其通过调整从液压缸流出的工作油的流量来调整衰减カ；和第一油路，其经衰减カ调整部将液压缸与储存部连通；衰减カ调整部包括第二油路，其在一端具有开ロ且在第一油路中流通的工作油在其中通过；第三流路，在第一油路中流通的工作油在其中通过，且在开ロ与第二油路连通并且比开ロ向外侧扩展；筒状的柱塞；电磁驱动部，其产生用于使柱塞在轴向上移动的驱动カ；中空筒状的阀体，其具有第一端面、第二端面及使第一端面与第二端面连通的连通路，且固定于柱塞的内周面；和油室，其夹着阀体而与第三油路相对配置，第一端面在第三油路内与第二油路的开ロ相对配置，且第二端面配置于油室。在本发明中，由电磁驱动部产生用于使柱塞在轴向上移动的驱动力，柱塞在轴向上移动。阀体固定于柱塞的内周面，因此阀体与柱塞联动而在轴向上移动，阀体的第一端面相对于第二油路的开ロ进退。由此，可调整第一端面与第二油路的开ロ之间的工作油的流路面积，且可调整在第二油路与第三油路之间流通的工作油的流量。其结果，可调整在第一流路中流通的工作油的流量，因此能够调整在液压缸产生的衰减カ。这里，在本发明中，用于调整液压缸的衰减カ的阀体设置于柱塞的内周面，因此能够防止衰减カ调整部的全长变长。由此，能够使减震器构成为小型。此外，第三油路与油室经阀体的连通路连通。该情况下，油室内的工作油的压カ与第一端面附近的工作油的压カ大体相等。因此，第一端面从工作油受到的压カ与第二端面从工作油受到的压カ大体相等。由此，能够防止阀体基于第一端面从工作油受到的压カ而在轴向上移动。其结果，由电磁驱动部进行的阀体的位置调整变得容易，因此能够适当地调整在液压缸产生的衰减力。优选的是，阀体在外周面上具有相对于轴心比第一端面向外侧扩展且配置于第三油路的扩大面，从液压缸流出的工作油从第三油路流入第二油路。这里，在阀体的第一端面 接近第二油路的开ロ的情况下，第一端面的外缘部与第二油路的开ロ之间的工作油的流路面积较小。该情况下，通过第一端面的外缘部与第二油路的开ロ之间的工作油的流速较快，因此第一端面的外缘部附近的工作油的压カ较低。因此，从工作油向第一端面的外缘部施加的カ较小。即，产生了使阀体向第二油路侧移动的カ(流体力)。另ー方面，第三油路比第ニ油路向外侧扩展。因此，即使在阀体的第一端面接近第二油路的开ロ的情况下，在第三油路中的除了第一端面与第二油路之间之外的区域也能充分地确保工作油的流路面积。因此，第三油路内的工作油的流速除了第一端面与第二油路之间之外十分低，因而在第三油路内与阀体的外周面接触的工作油的压カ除了第一端面的外缘部附近之外十分高。该情况下，从工作油向扩大面施加充分的力，因此即使第一端面从工作油受到的力与第二端面从工作油受到的カ产生差，也能通过扩大面从工作油受到的力来抵消该差。由此，能够减小使阀体在轴向上移动的カ(流体力)。其结果，由电磁驱动部进行的阀体的位置调整变得容易，因此能更可靠地调整在液压缸中产生的衰减力。此外，由于流体カ变小，因此能用小的电磁力来调整阀体的位置。由此，能够降低电磁驱动部的消耗电力，且能够将电磁驱动部构成为小型。更优选的是，第三油路包括从第二油路的开ロ向外侧逐渐扩大的扩大部。这里，在阀体的第一端面接近第二油路的开ロ的情况下，从第三油路流入第二油路的工作油在扩大部的内周面与阀体的外周面之间流通。因此，工作油的流通方向成为相对于阀体的轴向大体平行的方向。因此，通过第一端面的外缘部与第二油路的开ロ之间的工作油的流通方向也成为相对于阀体的轴向大体平行的方向。该情况下，能够防止工作油在阀体的第一端面的附近相对于第一端面大体平行地流动，因此能够防止第一端面的内缘部附近的工作油的流速变快。由此，能够防止工作油的压カ在第一端面的内缘部附近变低，因此能够令使阀体在轴向上移动的カ(流体力)充分小。其结果，由电磁驱动部进行的阀体的位置调整变得更容易，因此能更可靠地调整在液压缸产生的衰减力。此外，由于流体カ变小，因此能用更小的电磁力来调整阀体的位置。由此，能够进一歩降低电磁驱动部的消耗电力，并且能够将电磁驱动部构成为更小型。此外，优选的是，第一端面的面积比第二端面的面积大，从液压缸流出的工作油从第二油路流入第三油路。这里，在阀体的第一端面接近第二油路的开ロ的情况下，第一端面的外缘部与第二油路的开ロ之间的工作油的流路面积较小。该情况下，通过第一端面的外缘部和第二油路的开ロ之间的工作油的流速较快，因此第一端面的外缘部附近的工作油的压カ较低。因此，从工作油向第一端面的外缘部施加的カ较小。即，产生了使阀体向第二油路侧移动的カ(流体力)。另ー方面，在阀体的第一端面接近第二油路的开ロ的情况下，第二油路中的工作油的流路面积也不变化。因此，第二流路内的工作油的流速与第一端面和第ニ油路的开ロ之间的工作油的流速相比十分慢，第二油路内的工作油的压カ十分高。因此，从第二油路流出而与第一端面接触的工作油的压カ除了第一端面的外缘部附近之外十分高。这里，第一端面的面积比第二端面的面积大。因此，即使在第一端面的外缘部附近的エ作油的压カ下降的情况下，也能够防止第一端面从工作油受到的力与第二端面从工作油受到的カ产生差。由此，能够减小使阀体在轴向上移动的カ(流体力)。其结果，由电磁驱动部进行的阀体的位置调整变得容易，因此能更可靠地调整在液压缸中产生的衰减力。此外，由于流体カ变小，因此能用较小的电磁力来调整阀体的位置。由此，能够降低电磁驱动部的消耗电力，且能够将电磁驱动部构成为小型。另外，优选的是，衰减カ调整部还包括在轴向上对阀体施力的施力部件和设置于 阀体的外周面且支撑施力部件的支撑部件。该情况下，由施力部件对阀体施力，因此阀体的位置调整变得更容易。此外，施力部件由设置于阀体的外周面的支撑部件支撑，因此能够将施力部件设置于阀体的外侧(径向)。由此，能够防止衰减カ调整部的全长变长。其结果，能够将减震器构成为小型。本发明的上述目的及其他目的、特征、方面及优点可从与附图相关地进行的以下的本发明实施方式的详细说明中进ー步明了。


图I是表不本发明的一个实施方式的减震器的剖视图。图2是图I的减震器的俯视图。图3是图I的A-A线剖视图。图4是图I的B-B线剖视图。图5是用于说明阀体和油路构成部件的关系的放大剖视图。图6是表示阀体在轴向上延伸的状态的放大剖视图。图7是本发明的一个实施方式的减震器的液压回路图。图8是表示减震器的衰减カ调整装置的其他配置例的液压回路图。图9是具备具有其他构成的衰减カ调整装置的减震器的液压回路图。图IO是阀体的另一例。图11是表示油路构成部件的另一例的放大剖视图。图12是表示具备其他构成的衰减カ调整部的衰减カ调整装置的剖视图。图13是表示在图12的衰减カ调整装置中阀体在轴向上延伸的状态的放大剖视图。
具体实施例方式下面參照附图来说明本发明的实施方式。
图I是表示本发明的一个实施方式的减震器10的剖视图，图2是图I的减震10的俯视图。此外，图3是图I的A-A线剖视图，图4是图I的B-B线剖视图。參照图I和图2，减震器10包括液压缸12，储油箱(リザ一バタンク)14，衰减カ调整装置16，及具有筒状部18a、18b、18c的共用部件18。液压缸12、储油箱14及衰减カ调整装置16经共用部件18而构成为一体。參照图1，液压缸12包括在两端具有开ロ 20a、20b的缸体20。在缸体20中，开ロ20a侧的端部固定于共用部件18的筒状部18a内。具体地，例如，将筒状部18a的内周面与缸体20的外周面螺合。在缸体20的外周面上，设有用于将筒状部18a和缸体20之间密闭的O形环22。在缸体20中的开ロ 20b侧的端部，安装有中空大体圆板状的缸盖24。在缸体20内的开ロ 20b的附近，设置有杆导引部26。杆导引部26包括中空圆筒状的导引部主体28 及在导引部主体28的内周面上从一端侧(开ロ 20b侧)依次设置的中空圆筒状的套筒30、环状的油封32、中空圆板状的板部件34及中空大体圆板状的橡胶部件36。板部件34防止油封32从导引部主体28内脱出，橡胶部件36缓和后述的挡块54与杆导引部26接触时的冲击。在缸体20的内周面上，在开ロ 20b的附近，设置有用于限制杆导引部26的向开ロ20b侧的移动的簧环38。在导引部主体28的外周面上，设置有用于将缸体20与导引部主体28之间密闭的O形环40。在杆导引部26的一个端面(开ロ 20b侧的端面)上，设置有用于将杆导引部26与后述的活塞杆62之间密闭的密封部件42。在缸体20内，在开ロ 20a和杆导引部26之间，可在缸体20的轴向上移动地设置有活塞组件44。活塞组件44包括大体圆柱状的主体部46、中空圆板状的板簧48a、48b、50a、50b及中空圆板状的挡块52、54。主体部46具有在相对于主体部46的轴向平行的方向上贯穿的多个油路56a及多个油路56b。板簧48a、48b及挡块52依次设置于主体部46的ー个面(开ロ 20a侧的面)，板簧50a、50b及挡块54依次设置于主体部46的另ー个面(开ロ 20b侧的面)。活塞组件44将缸体20内分隔为油室58和油室60。在油室58、60中，填充有エ作油HO。在杆导引部26和活塞组件44中，插通有活塞杆62。活塞杆62设置成可相对于杆导引部26滑动。在活塞杆62的一个端部安装有螺母64。在活塞杆62的外周面上，挡块52的向箭头Xl方向的移动由螺母64限制。由此，在活塞杆62的外周面上，限制了活塞组件44的向箭头Xl方向的移动。在活塞杆62的外周面上，限制了挡块54的向箭头X2方向的移动。由此，在活塞杆62的外周面上，限制了活塞组件44的向箭头X2方向的移动。因此，活塞组件44和活塞杆62在缸体20内一体地移动。在油路56a中，油室60侧的开ロ由板簧50a、50b封闭，在油路56a中，在油室58侧的开口和板簧48a、48b之间形成有间隙。此外，在油路56b中，油室58侧的开ロ由板簧48a、48b封闭，在油路56b中，油室60侧的开口和板簧50a、50b之间形成有间隙。在缸体20タト，在活塞杆62的另一端部，设置有用于连结活塞杆62与例如摩托车(未图示)的车体(未图示)的连结部件66。连结部件66具有凸缘部68，该凸缘部具有比缸体20的外径大的直径。在缸体20的外周面上，设置有大体圆筒状的弹簧支架部件70。弹簧支架部件70具有环状的凸缘部72，该环状的凸缘部形成为与连结部件66的凸缘部68相对。在缸体20和活塞杆62的径向上，由凸缘部68和凸缘部72支撑有螺旋弹簧74。螺旋弹簧74吸收从车体(未图示)传递到连结部件66的冲击和振动。再有，弹簧支架部件70的一个端面与筒状部18a接触。由此，限制弹簧支架部件70的向箭头Xl方向的移动。在将减震器10安装于车体(未图示)吋，螺旋弹簧74被压缩。因此，螺旋弹簧74向箭头X2方向对连结部件66施力。參照图I、图3及图4，在共用部件18上，以将筒状部18a内和筒状部18c内连通的方式形成有油路76。參照图1，在活塞组件44 (活塞杆62)向箭头Xl方向移动的情况下，油室58的容积减小，油室60的容积増大。由此，与在油室60中增大的容积相等的量的エ作油HO从油室58向油室60流入。具体地说，油室58内的工作油HO经油路56a而边使板簧50a、50b弹性变形边流入油室60。此时，工作油HO边受到板簧50a、50b的阻カ边流通，因此在液压缸12中产生衰减力。再有，由于在油室60内存在活塞杆62，因此与在油室60中增大的容积(从油室58向油室60流入的工作油HO的量)相比，在油室58中减小的容积变大。因此，油室58内的工作油HO的一部分经油路76流入筒状部18c。
另ー方面，在活塞组件44 (活塞杆62)向箭头X2方向移动的情况下，油室60的容积减小，油室58的容积増大。由此，与在油室60中减小的容积相等的量的工作油HO从油室60向油室58流入。具体地说，油室60内的工作油HO经油路56b而边使板簧48a、48b弾性变形边流入油室58。此时，工作油HO边受到板簧48a、48b的阻カ边流通，因此在液压缸12中产生衰减力。再有，由于在油室58内不存在活塞杆62，因此与在油室60中减小的容积(从油室60向油室58流入的工作油HO的量)相比，在油室58中增大的容积变大。因此，筒状部18c内的工作油HO的一部分经油路76流入油室58。參照图1，储油箱14包括圆筒状的容器78，该容器在两端具有开ロ 78a、78b。在容器78中，开ロ 78a侧的端部固定于共用部件18的筒状部18b。具体地说，例如，将筒状部18b的外周面与容器78的内周面螺合。在筒状部18b的外周面上，设置有用于将筒状部18b与容器78之间密闭的O形环80。在容器78上，在开ロ 78b侧的端部，以将开ロ 78b封闭的方式设置有盖82。在容器78的内周面上，在开ロ 78b的附近，设置有用于防止盖82脱落的簧环84。在容器78内，在盖82上，安装有根据容器78内的工作油HO的量(压力)而变形的气囊86。在气囊86内，封入有例如氮气。參照图I及图4，在共用部件18中，以将筒状部18b内和筒状部18c内连通的方式形成有油路88。參照图1，工作油HO经油路88而在容器78与筒状部18c之间流通。參照图3和图4，衰减カ调整装置16包括衰减カ调整部16a、基阀16b和止回阀16c。衰减カ调整部16a包括中空大体圆筒状的主体部90，该主体部在两端具有开ロ 90a、90b。在主体部90，开ロ 90a侧的端部固定于筒状部18c内。具体地说，例如，将筒状部18c的内周面和主体部90的外周面螺合。在筒状部18c的内周面和主体部90的外周面之间，设置有用于将筒状部18c与主体部90之间密闭的O形环92。主体部90具有凸缘部94，该凸缘部在轴向上的大体中央部向轴心环状突出。凸缘部94具有筒状部96，该筒状部96形成为在其内缘部向开ロ 90b延伸。在筒状部96内，插入有在一端具有凸缘部98a的大体圆筒状的导引部件98。凸缘部94和凸缘部98a互相卡合。由此，限制导引部件98在主体部90内向开ロ 90b侧移动。
在导引部件98中，可滑动地插入有中空圆筒状的阀体100。阀体100具有小径部100a、大径部100b、第一端面100c、第二端面IOOcU连通路IOOe及扩大面IOOf。小径部IOOa在第一端面IOOc和扩大面IOOf之间具有相同的直径。小径部IOOa的轴向的长度优选为小径部IOOa (第一端面100c)的直径的10%以上的长度，更优选为20%以上的长度，进ー步优选为100%以上的长度。大径部IOOb在第二端面IOOd和扩大面IOOf之间具有相同的直径，其直径比小径部IOOa的直径大。第一端面IOOc和第二端面IOOd分别具有圆环形状，第一端面IOOc的面积比第二端面IOOd的面积小。连通路IOOe形成于阀体100的轴心上，使第一端面IOOc与第二端面IOOd连通。扩大面IOOf在阀体100的外周面上形成于小径部IOOa和大径部IOOb之间。具体地说，扩大面IOOf形成为相对于阀体100的轴心向比第一端面IOOc靠外侧扩展。此外，扩大面IOOf形成为相对于阀体100的轴心大体垂直且与后述的开ロ 132a (油路132)相対。阀体100由非磁性材料构成。在与筒状部96同轴上与筒状部96相对地设置有中空圆筒状的支撑部件102。支撑部件102具有形成于两端的开ロ 102a、102b及在轴向上的大体中央部向轴心环状地突出的导引部104。导引部104将阀体100支撑得能够滑动。 在支撑部件102的内周面上，在比导引部104更靠开ロ 102b侧，固定有大体圆柱状的弹簧支架部件106。具体地说，例如，将支撑部件102的内周面和弹簧支架部件106的外周面螺合。在弹簧支架部件106的外周面上，设置有用于将支撑部件102与弹簧支架部件106之间密闭的O形环108。在支撑部件102上，在开ロ 102b侧的端部，以将开ロ 102b封闭的方式安装有盖110。在支撑部件102内，在导引部104与弹簧支架部件106之间形成有油室112。在油室112内通过阀体100的第二端面IOOd和弹簧支架部件106支撑有螺旋弹簧114。螺旋弹簧114向后述的开ロ 132a侧对阀体100施力。以将筒状部96和支撑部件102连接的方式设置有圆筒状的筒部件116。支撑部件102的外周面和筒部件116的外周面大体共面。筒部件116由非磁性材料构成。在主体部90内，以覆盖支撑部件102的外周面和筒部件116的外周面的方式设置有线轴118。在线轴118上，卷绕有螺线管线圈120。在主体部90的内周面上，在开ロ 90b侧的端部，安装有中空圆板状的盖122。在盖122上，形成有孔122a (參照图I)，该孔用于将螺线管线圈120的导线124 (參照图I)引出到主体部90的外側。盖122和支撑部件102使用挡块126来互相固定。盖122防止线轴118从主体部90脱出。再有，盖122由磁性材料(例如，铁)构成。在阀体100的外周面上，在导引部件98和导引部104之间，固定有圆筒状的柱塞128。筒状部96的内径比柱塞128的外径大。此外，在支撑部件102中，比导引部104更靠开ロ 102a侧的部分的内径大于柱塞128的外径。因此，柱塞128能够在导引部件98和导引部104之间在轴向上移动。在衰减カ调整装置16中，通过调整由螺线管线圈120产生的磁场的磁通量密度，能够使柱塞128在导引部件98和导引部104之间在轴向上移动。由此，阀体100在轴向上移动。再有，在配置有柱塞128的空间128a (由筒状部96、导引部件98、导引部104及筒部件116形成的空间)中也填充有工作油HO。空间128a经阀体100的外周面与导引部件98的内周面的间隙而与后述的油路134连通，且经阀体100的外周面与导引部104的内周面的间隙而与油室112连通。
也參照图5，在主体部90内，在开ロ 90a侧，以与导引部件98的凸缘部98a接触的方式嵌入有大体圆柱形状的油路构成部件130。油路构成部件130分别具有圆柱形状的油路132、油路134、多个(在该实施方式中为两个)油路136及多个(在该实施方式中为两个)油路138。油路132在一端具有开ロ 132a且形成于油路构成部件130的轴心上。开ロ132a (油路132)的直径比第一端面IOOc (小径部100a)的直径大。油路134形成为在开ロ 132a中与油路132连通且在油路构成部件130的轴心上比开ロ 132a向外侧扩展。油路134和支撑部件102 (參照图3)的油室112 (參照图3)夹着阀体100而相对配置。阀体100的第一端面IOOc配置于油路134内，油路134和油室112 (參照图3)经阀体100的连通路IOOe而连通。各油 路136形成为在油路构成部件130的径向上延伸，一端与油路132连通，另一端在油路构成部件130的外周面上开ロ。各油路138形成为相对于油路132大体平行，一端与油路134连通，另一端在油路构成部件130的一个端面130a上开ロ。在油路构成部件130内，在油路132、138和油路134之间，以与导引部件98的凸缘部98a相对的方式形成有凸缘面130b。在油路134内，在大径部IOOb的外周面上，设有中空圆板状的弹簧支架部件140及用于限制弹簧支架部件140的向第二端面IOOd (參照图3)侧的移动的环状挡块142。在阀体100的径向(侧面)上，由凸缘面130b和弹簧支架部件140支撑有螺旋弹簧144。螺旋弹簧144向油室112 (參照图3)侧对阀体100施力。參照图3和图4，油路构成部件130的一个端部(端面130a侧的端部)嵌入碗形的隔板部件146的ー个端部。隔板部件146具有油路148和油路150。油路148形成于隔板部件146的轴心上，油路150形成为与油路148连续且在隔板部件146的轴心上从油路148向径向扩大。油路150和油路构成部件130的油路132没有直接连通，而是经油路138及油路134连通。在隔板部件146的另一端部，经中空圆板状的多个板簧152而设置有中空大体圆筒状的阀构成部件154。阀构成部件154具有油路156、多个(在该实施方式中为两个)油路158及多个(在该实施方式中为两个)油路160。油路156形成于阀构成部件154的轴心上，且经油路148、150而与油路138连通。各油路158及各油路160形成为分别相对于油路156平行。各油路158分别在两端具有开ロ 158a、158b，各油路160分别在两端具有开ロ 160a、160b。多个板簧152在阀构成部件154的一个端面将油路158的开ロ 158a封闭。由此,在筒状部18c的内周面上，将由主体部90、隔板部件146及阀构成部件154形成的筒状的油路162与油路158隔离。再有，油路160的开ロ 160a敞开，因此油路162与油路160连通。在阀构成部件154的外周面上，设置有用于将阀构成部件154的外周面与筒状部18c的内周面之间密闭的O形环164。在阀构成部件154的另一端面上，设置有圆板状的挡板166。挡板166具有连通孔168、多个切ロ 170及突起部172 (參照图3)。连通孔168形成于挡板168的中央(与油路156同轴上)。各切ロ 170形成为分别与各油路158的开ロ 158b相対。參照图3，突起部172以在径向上突起的方式形成于挡板166的外周面。在筒状部18c的内周面上，以相对于挡板166的轴向平行地延伸的方式形成有嵌合槽174。突起部172能够滑动地嵌入于嵌合槽174。由此，挡板166能够在禁止绕轴向的旋转的状态下在轴向上移动。參照图3和图4，与挡板166大体同轴地设有盘簧176。盘簧176向阀构成部件154侧对挡板166施力。由此，挡板166在阀构成部件154的另一端面将油路160的开ロ 160b封闭。盘簧176具有与连通孔168同轴地形成的连通孔178。再有，在衰减カ调整装置16中，主体部90、阀体100、支撑部件102、弹簧支架部件106、螺旋弹簧114、筒部件116、线轴118、螺线管线圈120、盖122、挡块126、油路构成部件130、弹簧支架部件140、挡块142及螺旋弹簧144包含于衰减力调整部16a，多个板簧152和油路158包含于基阀部16b，多个板簧152、油路160、挡板166及盘簧176包含于止回阀部 16c。接下来，详细说明衰减カ调整装置16内的工作油HO的流通路径。首先，说明活塞组件44在箭头Xl方向(參照图I)上移动从而工作油HO从缸体20经油路76流入筒状部18c内的情况。參照图3及图4，如上所述，油路160的开ロ 160b由挡板166封闭，因此阻止从油 路76流入筒状部18c内的工作油HO经开ロ 160b流入油路160。因此，从油路76流入筒状部18c内的工作油HO中的一部分通过连通孔178及切ロ 170流入基阀部16b的油路158，其他工作油HO通过连通孔178及连通孔168流入油路156。通过工作油HO流入油路158内，油路158内的工作油HO的压カ上升，板簧152弹性变形。由此，工作油HO边受到板簧152的阻力(复原力)边从油路158流入油路162。然后，流入油路162的工作油HO经油路88流入储油箱14。另ー方面，流入油路156的工作油HO经油路148、油路150、油路138、油路134、油路132及油路136流入油路162。然后，流入油路162的工作油HO经油路88流入储油箱14。这里，在衰减カ调整装置16中，如上所述，通过调整由螺线管线圈120产生的磁场的磁通量密度，能够使阀体100在轴向上移动。由此，能够调整在油路构成部件130内流通的工作油HO的流量。具体地说，如图6所示，通过以阀体100的第一端面IOOc靠近开ロ132a (油路132)的方式移动阀体100，能够减小第一端面IOOc的外缘部IOOg与开ロ 132a(油路132)之间的工作油HO的流路面积。由此，能够减小从油路134流入油路132的工作油HO的流量。该情况下，參照图3及图4，从流路76流入筒状部18c内的工作油HO中，流入油路158的工作油HO的流量増大。由此，从油路76经衰减カ调整装置16向储油箱14(參照图I)流通的工作油HO中，边受到板簧152的阻カ边流通的工作油HO的流量増大。其结果，油室58 (參照图I)内的工作油HO的压カ与储油箱14 (图I)内的工作油HO的压カ之差变大，在液压缸12中产生的衰减カ变大。另ー方面，如图5所示，通过以阀体100的第一端面IOOc从开ロ 132a (油路132)远离的方式移动阀体100，能够增大第一端面IOOc的外缘部IOOg与开ロ 132a (油路132)之间的工作油HO的流路面积。由此，能够增大从油路134流入油路132的工作油HO的流量。该情况下，參照图3和图4，从流路76流入筒状部18c内的工作油HO中，流入油路158的工作油HO的流量减小。由此，从油路76经衰减カ调整装置16向储油箱14 (參照图I)流通的工作油HO中，边受到板簧152的阻カ边流通的工作油HO的流量减小。其结果，油室58 (參照图I)内的工作油HO的压カ与储油箱14 (图I)内的工作油HO的压カ之差变小，在液压缸12中产生的衰减カ变小。接下来，说明活塞组件44在箭头X2 (參照图I)方向上移动由此储油箱14内的エ作油HO经油路88 (參照图4)流入筒状部18c内的情況。參照图3及图4，油路158的开ロ 158a由板簧152封闭，因此阻止从油路88 (參照图4)流入筒状部18c内的油路162的工作油HO经开ロ 158a流入油路158。因此，从油路88 (參照图4)流入油路162的工作油HO中的一部分流入油路160，其他工作油HO流入油路136。通过工作油HO流入油路160内，油路160内的工作油HO的压カ上升，将挡板166向盘簧176侧压入。由此，将油路160的开ロ 160b敞开，油路160内的工作油HO从开ロ160b流出。从开ロ 160b流出的工作油HO在通过连通孔168及连通孔178后，经油路76流入缸体20。另ー方面，流入油路136的工作油HO在通过油路132、油路134、油路138、油路150、油路148、油路156、连通孔168及连通孔178后从油路76流入缸体20(參照图I)。再有，由于盘簧176对挡板166施加的力十分小，因此通过开ロ 160b的工作油HO几乎没有受到挡板166的阻力(盘簧176的复原力)。因此，即使增加通过油路160而向油路76流通的工作油HO的量，油室58 (參照图I)内的工作油HO与储油箱14 (图I)内的工作油HO的压 力差也几乎没有变化。因此，在液压缸12中产生的衰减カ也几乎没有变化。图7是为了整理上述工作油HO的流通路径而概念地表示减震器10的液压回路的图。如果參照图7来整理减震器10中的工作油HO的流通路径，在活塞组件44 (參照图I)向箭头Xl方向移动时，油室58内的工作油HO通过衰减力调整部16a和基阀部16b而流入储油箱14。此时，通过在衰减カ调整部16a中调整阀体100 (參照图3)的位置，能够调整通过衰减力调整部16a和基阀部16b的工作油HO的流量的比例。由此，可调整油室58(參照图I)内的工作油HO与储油箱14 (图I)内的工作油HO的压カ差，并调整在液压缸12中产生的衰减力。另ー方面，在活塞组件44向箭头X2方向移动时，储油箱14内的工作油HO通过衰减力调整部16a及止回阀部16c而流入油室58。此时，工作油HO在止回阀部16c中没有从挡板166 (參照图3)受到较大的阻力，因此油室58 (參照图I)内的工作油HO与储油箱14 (图I)内的工作油HO的压カ差几乎没有变化。因此，在液压缸12中产生的衰减カ几乎没有变化。这样，在减震器10中，能够通过衰减カ调整部16a来调整在活塞杆62上作用压缩方向(箭头Xl方向)的カ时的衰减力。在该实施方式中，储油箱14相当于储存部，油路76、88、148、150、156、162包含于第一油路，油路132相当于第二油路，油路134相当于第三油路，螺线管线圈120相当于电磁驱动部，螺旋弹簧144相当于施カ部件，弹簧支架部件140相当于支撑部件。接下来，说明减震器10的作用效果。參照图3和图4，在减震器10的衰减カ调整部16a，由螺线管线圈120产生用于使柱塞128在轴向上移动的驱动カ(磁场)，柱塞128在轴向上移动。此时，阀体100与柱塞128联动而在轴向上移动，阀体100的第一端面IOOc相对于开ロ 132a(油路132)进退。由此，可调整第一端面IOOc的外缘部IOOg与开ロ 132a (油路132)之间的工作油HO的流路面积。其结果，可调整油室58 (參照图I)内的工作油HO与储油箱14 (图I)内的工作油HO的压カ差，且可调整在液压缸12中产生的衰减力。这里，在减震器10中，在柱塞128的内周面设有用于调整液压缸12的衰减カ的阀体100，因此能够防止衰减カ调整部16a的全长变长。由此，能够将减震器10构成为小型。此外，在减震器10中，油路134和油室112经阀体100的连通路IOOe而连通。该情况下，油室112内的工作油HO的压カ与第一端面IOOc附近的工作油HO的压カ大体相等。因此，第一端面IOOc从工作油HO受到的压カ和第二端面IOOd从工作油HO受到的压カ大体相等。由此，基于第一端面IOOc从工作油HO受到的压力，能够防止阀体100在轴向上移动。其結果，由螺线管线圈120进行的阀体100的位置调整变得容易，因此能够适当地调整在液压缸12中产生的衰减力。再有，导引部件98的内周面与阀体100的外周面的间隙及导引部104的内周面与阀体100的外周面的间隙与连通路IOOe相比十分小。因此，在导引部件98的内周面与阀体100的外周面的间隙及导引部104的内周面与阀体100的外周面的间隙中，工作油HO几乎不流通。由此，能够使油室112内的工作油HO的压カ和第一端面IOOc附近的工作油HO的压カ大体相等。此外，在减震器10中，在阀体100的外周面上在小径部IOOa和大径部IOOb之间形成有扩大面IOOf。这里，參照图6，在阀体100的第一端面IOOc接近开ロ 132a (油路132)的情况下，第一端面IOOc的外缘部IOOg与开ロ 132a (油路132)之间的工作油HO的流路面积较小。该情况下，在第一端面IOOc的外缘部IOOg与开ロ 132a (油路132)之间通过的工作油HO的流速较快，因此第一端面IOOc的外缘部IOOg附近的工作油HO的压カ较低。因 此，从工作油HO向第一端面IOOc的外缘部IOOg施加的カ较小。S卩，产生了使阀体100向开ロ 132a (油路132)侧移动的力(流体力)。另ー方面，油路134比油路132向外侧扩展。因此，即使在阀体100的第一端面IOOc接近油路132的开ロ 132a的情况下，在油路134中的除了第一端面IOOc与开ロ 132a (油路132)之间的区域也能够充分地确保工作油HO的流路面积。因此，油路134内的工作油HO的流速除了第一端面IOOc与开ロ 132a (油路132)之间外十分低，因此在油路134内与阀体100的外周面接触的工作油HO的压カ除了第一端面IOOc的外缘部IOOg的附近之外十分高。该情况下，由于从工作油HO向扩大面IOOf施加充分的力，因此即使第一端面IOOc从工作油HO受到的力与第二端面IOOd (參照图3)从ェ作油HO受到的カ产生差，也能够通过扩大面IOOf从工作油HO受到的カ来将该差抵消。由此，能够减小使阀体100在轴向上移动的カ(流体力)。其结果，由螺线管线圈120进行的阀体100的位置调整变得容易，因此能更可靠地调整在液压缸12中产生的衰减力。此外，流体力变小，因此能够用较小的电磁力调整阀体100的位置。由此，能够减小螺线管线圈120的消耗电力，且能够将螺线管线圈120构成为小型。此外，在减震器10中，用于在轴向上对阀体100施力的螺旋弹簧144由安装于阀体100的外周面的弹簧支架部件140支撑。该情况下，能够将螺旋弹簧144设置于阀体100的径向(外側)，因此能够防止衰减カ调整部16a的长度变长。由此，能够将减震器10构成为小型。再有，在上述实施方式中，使第一端面IOOc相对于开ロ 132a进退来调整从油路134向油路132流入的工作油HO的流量，但是，工作油HO的流量的调整方法不限于上述实例。例如，也可以通过使阀体的小径部的直径比开ロ 132a (油路132)的直径大，且使阀体的第一端面与开ロ 132a接触，而切断工作油HO从油路134向油路132流入。此外，也可使阀体100的小径部IOOa的至少一部分进入油路132内。在上述实施方式中，说明了将衰减カ调整装置16连接于液压缸12的情況，但是，衰减カ调整装置的配置方法不限于上述实例。图8中表示减震器的衰减カ调整装置的其他配置例。在图8所示的减震器IOa中，分别地在油室58上连接有具有与衰减カ调整装置16相同构成的衰减カ调整装置180a，在油室60上连接有具有与衰减カ调整装置16相同构成的衰减カ调整装置180b。在衰减カ调整装置180a、180b上，连接有共用的储油箱14。在减震器IOa中，活塞组件44向箭头Xl方向移动，由此油室58内的工作油HO的一部分流入衰减カ调整装置180a。在衰减カ调整装置180a中通过了衰减カ调整部16a及基阀部16b的工作油HO的一部分流入 储油箱14，其他的工作油HO通过衰减カ调整装置180b的止回阀部16c而流入油室60。此时，通过在衰减カ调整装置180a的衰减カ调整部16a中调整阀体100 (參照图3)的位置，能够调整通过衰减力调整部16a和基阀部16b的工作油HO的流量的比例。由此，可调整油室58内的工作油HO和储油箱14内的工作油HO的压カ差，且可调整在液压缸12中产生的衰减力。另ー方面，在活塞组件44向箭头X2方向移动的情况下，油室60内的工作油HO的一部分流入衰减カ调整装置180b。在衰减カ调整装置180b中通过了衰减カ调整部16a和基阀部16b的工作油HO的一部分流入储油箱14，其他的工作油HO通过衰减カ调整装置180a的止回阀部16c而流入油室58。此时，通过在衰减カ调整装置180b的衰减カ调整部16a中调整阀体100 (參照图3)的位置，能够调整通过衰减力调整部16a和基阀部16b的工作油HO的流量的比例。由此，可调整油室60内的工作油HO和储油箱14内的工作油HO的压カ差，且可调整在液压缸12中产生的衰减力。这样，在减震器IOa中，在液压缸12上作用箭头X2方向(伸展方向)的力的情况下，也能够调整在液压缸12中广生的裳减力。在上述实施方式中，说明了具有衰减カ调整部16a、基阀部16b和止回阀部16c的衰减カ调整装置，但是，衰减カ调整装置的构成不限于上述实例。图9是表示具备具有其他构成的衰减カ调整装置的减震器的图。图9所示的减震器IOb与图8的减震器IOa不同之处在与以下方面。在减震器IOb中，分别在油室58、60上连接有不具有基阀部16b的衰减カ调整装置182a、182b。再有，为了实现衰减カ调整装置182a、182b，例如，只要在图3所示的衰减カ调整装置16中不形成油路158即可。该情况下，不需要设置板簧152 (图3)。在减震器IOb中，活塞组件44向箭头Xl方向移动，由此油室58内的工作油HO的一部分流入衰减カ调整装置182a。在衰减カ调整装置182a中通过了衰减カ调整部16a的工作油HO的一部分向储油箱14流入，其他的工作油HO通过衰减カ调整装置182b的止回阀部16c而流入油室60。此时，通过在衰减カ调整装置182a的衰减カ调整部16a中调整阀体100 (參照图3)的位置，能够调整油室58内的工作油HO和储油箱14内的工作油HO的压カ差。由此，能够调整在液压缸12中产生的衰减力。另ー方面，在活塞组件44向箭头X2方向移动的情况下，油室60内的工作油HO的一部分流入衰减カ调整装置182b。在衰减カ调整装置182b中通过了衰减カ调整部16a的工作油HO的一部分流入储油箱14，其他的工作油HO通过衰减カ调整装置182a的止回阀部16c而流入油室58。此时，通过在衰减カ调整装置182b的衰减カ调整部16a中调整阀体100 (參照图3)的位置，能够调整油室60内的工作油HO和储油箱14内的工作油HO的压カ差。由此，可调整在液压缸12中产生的衰减力。在上述实施方式中，说明了具有相对于轴心大体垂直的扩大面IOOf的阀体100，但是，扩大面的形状不限于上述实例。具体地说，只要能在扩大面上在相对于阀体的轴向平行的方向上从工作油HO得到力(将阀体向油室112 (參照图3)侧按压的力)即可。因此，也可如图10 (a)所示的阀体184那样，以在小径部184a和大径部184b之间平缓地弯曲的方式形成有扩大面184c。再有，小径部184a在第一端面184d与扩大面184c之间具有相同的直径。小径部184a的轴向的长度优选为小径部184a (第一端面184d)的直径的10%以上的长度，更优选为20%以上的长度，进ー步优选为100%以上的长度。大径部184b的直径比小径部184a的直径大。此外，也可如图10 (b)所示的阀体186那样，形成直径(相对于阀体186的轴心垂直的剖面上的直径)从第一端面186a向大径部186b逐渐扩大的扩大面186c。再有，大径部186b的直径比第一端面186a的直径大。第一端面186a与大径部186b的端部186d的轴向上的距离D优选为第一端面186a的直径的10%以上的长度，更优选为20%以上的长度，进ー步优选为100%以上的长度。此外，衰减カ调整部的油路构成部件的油路的形状不限于上述实例。图11是·表示具备其他形状的油路的油路构成部件131的放大剖视图。图10所示的油路构成部件131与图5和图6所示的油路构成部件130不同之处是以下方面。如图11所示，油路构成部件131具有圆柱形状的油路131a、131b、131c、131d。油路131c和油路131d具有与图5的油路136和油路138相同的形状。油路131a在一端具有开ロ 131e且形成于油路构成部件131的轴心上。开ロ 131e (油路131a)的直径比第一端面IOOc (小径部100a)的直径大。油路131b包括从开ロ 131e向外侧逐渐扩大的扩大部131f。油路131b形成为在开ロ 131e与油路131a连通且在油路构成部件131的轴心上比开ロ 131e向外侧扩展。在该实施方式中，油路131a相当于第二油路，油路131b相当于第三油路。下面说明具备油路构成部件131的减震器的作用效果。如图11所示，在阀体100的第一端面IOOc接近开ロ 131e (油路131a)的情况下，第一端面IOOc的外缘部IOOg与开ロ 131e (油路131a)之间的工作油HO的流路面积较小。该情况下，通过第一端面IOOc的外缘部IOOg与开ロ 131e (油路131a)之间的工作油HO的流速较快，因此第一端面IOOc的外缘部IOOg附近的工作油HO的压カ较低。因此，从工作油HO向第一端面IOOc的外缘部IOOg施加的カ较小。即，产生了使阀体100向开ロ 131e (油路131a)侧移动的力(流体力)。这里，在油路构成部件131中，油路131b包括扩大部131f，因此从油路131b流入油路131a的工作油HO在扩大部131f的内周面与小径部IOOa的外周面之间流通。因此，工作油HO的流通方向成为相对于阀体100的轴向大体平行的方向。因此,通过第一端面IOOc的外缘部IOOg与开ロ 131e之间的工作油HO的流通方向也成为相对于阀体100的轴向大体平行的方向。该情况下，能够防止工作油HO在第一端面IOOc的附近相对于第一端面IOOc大体平行地流动，因此能够防止第一端面IOOc的内缘部IOOh附近的工作油HO的流速变快。由此，能够防止工作油HO的压カ在第一端面IOOc的内缘部IOOh附近变低，因此能够令使阀体100在轴向上移动的カ(流体力)充分小。其結果，由螺线管线圈120 (參照图3)进行的阀体100的位置调整变得更容易，因此能更可靠地调整在液压缸12 (參照图I)产生的衰减力。此外，由于流体カ变小，因此能用更小的电磁力来调整阀体100的位置。由此，能够进一歩降低螺线管线圈120 (參照图3)的消耗电力，并且能够更小型地构成螺线管线圈120 (參照图3)。
再有，在图11所示的扩大部131f中，(在纵剖面上)其内周面直线状地傾斜，但是，扩大部的形状不限于上述实例。例如，扩大部的内周面也可(在纵剖面上)凸状或凹状地弯曲。此外，衰减カ调整部的构成不限于上述实例。图12是表示具备其他构成的衰减カ调整部的衰减カ调整装置的剖视图。图12所示的衰减カ调整装置188与图广图6所示的衰减カ调整装置16不同之处是以下方面。如图12所示，在衰减カ调整装置188的衰减カ调整部16d中，设有阀体190及油路构成部件192，来代替图3的阀体100和油路构成部件130。也參照图13，阀体190具有大径部190a和小径部190b，该小径部具有比大径部190a小的直径。大径部190a具有圆环状的第一端面190c，小径部190b具有圆环状的第二端面190d (參照图12)。第一端面190c的面积比第二端面190d (參照图12)的面积大。此外，阀体190具有连通路190e，该连通路将形成于阀体的轴心上的第一端面190c和第二端面190d (參照图12)连通。在阀 体190的外周面上，在大径部190a和小径部190b之间，形成有相对于阀体190的轴心大体垂直的环状的边界面190f。大径部190a在第一端面190c与边界面190f之间具有相同的直径。大径部190a的轴向的长度优选为大径部190a (第一端面190c)的直径的10%以上的长度，更优选为20%以上的长度，进ー步优选为100%以上的长度。小径部190b在第二端面190d (參照图12)与边界面190f之间具有相同的直径，其直径比大径部190a的直径小。油路构成部件192具有油路194、196、198及凸缘面200。油路194在两端具有开ロ 194a、194b，且形成于油路构成部件192的轴心上。油路196形成为在开ロ 194a与油路194连通且在油路构成部件192的轴心上比开ロ 194a向外侧扩展。油路196和支撑部件102内的油室112 (參照图12)夹着阀体190而相对配置。阀体190的第一端面190c配置在油路196内，油路196与油室112经阀体190的连通路190e而连通。油路194在油路194b与油路150连通，油路196与油路150经油路194连通。油路198形成为相对于油路194大体平行，一端与油路196连通，另一端与油路162连通。凸缘面200与凸缘面130b(參照图3)同样，形成为与凸缘部98a相対。弹簧支架部件140及挡块142在油路196内设置于小径部190b的外周面。螺旋弹簧144在阀体190的径向(侧面)上由凸缘面200和弹簧支架部件140支撑。參照图12，在衰减カ调整装置188中，从油路76流入筒状部18c内的工作油HO中的一部分通过连通孔178和切ロ 170流入基阀部16b的油路158，其他工作油HO通过连通孔178和连通孔168流入油路156。流入油路156的工作油HO经油路148、油路150、油路194、油路196及油路198流入油路162。然后，流入油路162的工作油HO经油路88 (參照图4)流入储油箱14 (參照图I)。这里，在衰减カ调整装置188中，通过调整由螺线管线圈120产生的磁场的磁通量密度，能够使阀体190在轴向上移动。由此，能够调整在油路构成部件192内流通的工作油HO的流量。具体地说，通过以阀体190的第一端面190c接近开ロ 194a (油路194)的方式使阀体190移动，能够减小第一端面190c与开ロ 194a (油路194)之间的工作油HO的流路面积。由此，能够减小从油路194流入油路196的工作油HO的流量。该情况下，从油路76流入筒状部18c内的工作油HO中，流入油路158的工作油HO的流量増加。由此，从油路76经衰减カ调整装置188向储油箱14 (參照图I)流通的工作油HO中，边受到板簧152的阻カ边流通的工作油HO的流量増加。其结果，油室58 (參照图I)内的工作油HO的压カ与储油箱14 (图I)内的工作油HO的压カ之差变大，在液压缸12中产生的衰减カ变大。另ー方面，通过以第一端面190c从开ロ 194a (油路194)远离的方式使阀体190移动，能够增大第一端面190c与开ロ 194a (油路194)之间的工作油HO的流路面积。由此，能够增加从油路194流入油路196的工作油HO的流量。该情况下，从油路76流入筒状部18c内的工作油HO中，流入油路158的工作油HO的流量减小。由此，从油路76经衰减カ调整装置188向储油箱14 (參照图I)流通的工作油HO中，边受到板簧152的阻カ边流通的工作油HO的流量减小。其结果，油室58(參照图I)内的工作油HO的压カ与储油箱14(图I)内的工作油HO的压カ之差变小，在液压缸12中产生的衰减カ变小。在该实施方式中，油路76、148、150、156、162包含于第一油路，油路194相当于第ニ油路，油路196相当于第三油路，螺线管线圈120相当于电磁驱动部，螺旋弹簧144相当 于施カ部件，弹簧支架部件140相当于支撑部件。接下来，说明具备衰减カ调整装置188的减震器的作用效果。在衰减カ调整装置188中，用于调整液压缸12的衰减カ的阀体190设置于柱塞128的内周面，因此能够防止衰减カ调整部16d的全长变长。由此，能够使减震器构成为小型。此外，油路196和油室112经阀体190的连通路190e连通。该情况下，油室112内的工作油HO的压カ与第一端面190c附近的工作油HO的压カ大体相等。因此，第一端面190c从工作油HO受到的压カ与第二端面190d从工作油HO受到的压カ大体相等。由此，基于第一端面190c从工作油HO受到的压力，能够防止阀体190在轴向上移动。其結果，由螺线管线圈120进行的阀体190的位置调整变得容易，因此能适当地调整在液压缸12中产生的衰减カ。另外，第一端面190c的面积比第二端面190d的面积大。这里，參照图13，在阀体190的第一端面190c接近开ロ 194a (油路194)的情况下，第一端面190c的外缘部190g与开ロ 194a (油路194)之间的工作油HO的流路面积大幅减小。该情况下，通过第一端面190c的外缘部190g与开ロ 194a(油路194)之间的工作油HO的流速大幅上升，因此第一端面190c的外缘部190g附近的工作油HO的压カ大幅下降。因此，从工作油HO向第一端面190c的外缘部190g施加的力下降。即，产生了使阀体190向开ロ 194a (油路194)侧移动的力(流体力)。另ー方面，第一端面190c的外缘部190g与油路194之间的工作油HO的流路面积大幅减小，由此从油路194流入油路196的工作油HO的流量减小。该情况下，油路194内的工作油HO的流速下降，因此油路194内的工作油HO的压カ变得十分高。因此，从油路194流出而与第一端面190c接触的工作油HO的压カ除了外缘部190g附近之外变得十分高。这里，第一端面190c的面积比第二端面190d (參照图12)的面积大，因此即使在第一端面190c的外缘部190g附近的工作油HO的压カ下降的情况下，也可从工作油HO对第一端面190c施加充分的力。由此，能防止第一端面190c从工作油HO受到的力与第二端面190d从工作油HO受到的カ产生差，因此能够防止阀体190在轴向上移动。其結果，由螺线管线圈120进行的阀体190的位置调整变得容易，因此能更可靠地调整在液压缸12中产生的衰减力。
此外，用于在轴向上对阀体190施力的螺旋弹簧144由安装于阀体190的外周面的弹簧支架部件140支撑。该情况下，能够将螺旋弹簧144设置于阀体190的径向(外側)，因此能够防止衰减カ调整部16d的长度变长。由此，可将减震器构成为小型。在上述实施方式中，说明了圆筒状的阀体，但是，阀体的形状并不限于上述实例。例如，阀体也可具有中空棱筒形状。此外，油路的形状也不限于上述实例，油路的剖面也可以是多边形形状，也可以是椭圆形形状。此外，也可将阀体的第一端面的外缘部进行倒角加工。该情况下，进行了倒角加工的外缘部也包含于第一端面。同样地，也可将阀体的第二端面的外缘部进行倒角加工。该情况下，进行了倒角加工的外缘部也包含于第二端面。在上述实施方式中，说明了使用气囊86的储油箱14，但是，减震器也可具备使用自由活塞的储油箱。 以上，对本发明的优选实施方式进行了说明，但是，显然的是，在不脱离本发明的范围和主g的范围内能进行各种变化。本发明的范围仅由附加的请求保护的范围来限定。附图标记说明10减震器12液压缸14储油箱16U80a, 180bU82a, 182bU88 衰减カ调整装置16a、16d衰减カ调整部16b基阀部16c止回阀部18共用部件20 缸体26杆导引部44活塞组件100、184、186、190 阀体100c、186a、190c 第一端面100d、190d 第二端面100e、190e 连通路100f、184c、186c 扩大面120螺线管线圈128 柱塞130油路构成部件140弹簧支架部件144螺旋弹簧
权利要求
1.一种减震器，其特征在干， 具备 液压缸，其产生衰减カ； 储存部，其储存从所述液压缸流出的工作油的至少一部分； 衰减カ调整部，其通过调整从所述液压缸流出的工作油的流量来调整所述衰减力；和 第一油路，其经所述衰减カ调整部将所述液压缸与所述储存部连通； 所述衰减力调整部包括 第二油路，其在一端具有开ロ，且在所述第一油路中流通的工作油在其中通过； 第三流路，在所述第一油路中流通的工作油在其中通过，且在所述开ロ与所述第二油路连通并且比所述开ロ向外侧扩展； 筒状的柱塞； 电磁驱动部，其产生用于使所述柱塞在轴向上移动的驱动カ； 中空筒状的阀体，其具有第一端面、第二端面及使所述第一端面与所述第二端面连通的连通路，且固定于所述柱塞的内周面；和 油室，其夹着所述阀体而与所述第三油路相对配置， 所述第一端面在所述第三油路内与所述第二油路的所述开ロ相对配置，且所述第二端面配置于所述油室。
2.根据权利要求I所述的减震器，其特征在干， 所述阀体在外周面上具有相对于轴心比所述第一端面向外侧扩展且配置于第三油路的扩大面， 从所述液压缸流出的工作油从所述第三油路流入所述第二油路。
3.根据权利要求2所述的减震器，其特征在干， 所述第三油路包括从所述第二油路的所述开ロ向外侧逐渐扩大的扩大部。
4.根据权利要求I所述的减震器，其特征在干， 所述第一端面的面积比所述第二端面的面积大， 从所述液压缸流出的工作油从所述第二油路流入所述第三油路。
5.根据权利要求I至4中任一项所述的减震器，其特征在干， 所述衰减カ调整部还包括在轴向上对所述阀体施力的施力部件和设置于所述阀体的外周面且支撑所述施カ部件的支撑部件。
全文摘要
减震器(10)包括液压缸(12)、储油箱(14)及衰减力调整装置(16)。衰减力调整装置(16)包括阀体(100)、油室(112)、螺线管线圈(120)、柱塞(128)及油路构成部件(130)。油路构成部件(130)具有从液压缸(12)流出的工作油流通的油路(132)及油路(134)。柱塞(128)基于由螺线管线圈(120)产生的磁场而在轴向上移动。阀体(100)与柱塞(128)联动而在油路(134)内相对于油路(132)进退。油室(112)与油路(134)经阀体(100)的连通路(100e)连通。
文档编号F16F9/46GK102667225SQ20108005916
公开日2012年9月12日 申请日期2010年12月24日 优先权日2009年12月25日
发明者岩濑一幸, 福田博美, 辻山宽和 申请人:雅马哈发动机株式会社