专利名称：端子压接结构、端子压接方法和具有端子压接结构的线束的制作方法
技术领域：
本发明涉及端子压接结构和端子压接方法，其中具有从其基板部 分的相对侧边分别向上延伸的一对压接片部分的金属端子被压接(crimp)(压紧夹持)于电线的铜合金线，并且本发明还涉及具有这 种端子压接结构的线束。
背景技术：
例如，有一种已知的金属端子，其中压縮率A^(被压接片部分围 绕的导体的那部分的截面积/压接之前的该导体的截面接)，即(压接之 后的导体的截面积)/(压接之前的导体的截面积)之比}被设置为80%至 85% (见，例如，JP-UM-B-3005065)。通常，根据其材料和工艺，电线的芯线在压接之前的初始状态下 的应力的值是不同的。并且此外，即便当芯线经受同样的压縮，芯线 的单位面积的拉伸强度变化量也是不相同的。因此，需要考虑到电线 的芯线的材料和工序，来确定压縮率。但是，在JP-UM-B-3005065中，没有考虑到电线的芯线的材料和 工序来确定压縮率，并且因此，很难确保期望的机械性能和期望的电 性能。发明内容考虑到上述情况提出本发明，并且本发明的目的是提供将端子压 接于铜合金线的结构和方法，其中能够确保所需要的机械性能和所需 要的电性能。本发明的另一个目的是提供具有这种端子压接结构的线束。1) 根据本发明的一方面，提供一种端子压接结构，包括 压接于电线的铜合金线的端子，该电线具有由铜合金线元件构成的铜合金芯线部分和覆盖该铜合金芯线部分的铠装部分，其中该端子具有压接于该铜合金芯线部分的压接片部分；其中在该铜合金芯线部分的截面积为0.08 mm2至0.13mm2的情况下，从根据(该铜合金芯线部分在压接部分的截面积)/ (该铜合金芯 线部分在压接之前的截面积)之比而变化的参数与根据(退火的铜芯 线部分在压接部分的截面积)/ (该退火的铜芯线部分在压接之前的截 面积)之比而变化的参数之间的相对关系，来确定通过所述压接片部 分的该铜合金芯线部分的压縮率，所述(退火的铜芯线部分在压接部 分的截面积)/ (该退火的铜芯线部分在压接之前的截面积)之比是通 过该压接片部分的退火的铜芯线部分的压縮率。2) 优选地，确定该铜合金芯线部分的压縮率，使得根据所述铜合 金芯线部分的压縮率变化的该铜合金线的夹紧力大于根据所述退火的 铜芯线部分的压縮率变化的该退火的铜线的夹紧力。3) 根据本发明的另一方面，提供一种端子压接结构，包括 压接于电线的铜合金线的端子，该电线具有由铜合金线元件构成的铜合金芯线部分和覆盖该铜合金芯线部分的铠装部分，其中该端子具有压接于该铜合金芯线部分的压接片部分；其中，在该铜合金芯线部分的截面积为0.08 mm2至0.13mm2的情况下，通过所述压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率落在从约85%至约95%的范围内；并且其中通过压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率表示为(该铜合金芯线部分在压接部分的截面积)/ (该铜合金芯线部分在压接之前的截面积)之比。4) 根据本发明的又一方面，提供一种线束，包括电线，该电线具有由铜合金线元件构成的铜合金芯线部分和覆盖 该铜合金芯线部分的铠装部分；和压接于该电线的铜合金芯线的端子，其中该端子具有压接于该铜合金芯线部分的压接片部分，其中在该铜合金芯线部分的截面积为0.08 mm2至0.13mm2的情况 下，a落在从约85%至约95%的范围内；并且其中通过压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率表示为(该铜 合金芯线部分在压接部分的截面积)/ (该铜合金芯线部分在压接之前 的截面积)之比。5) 根据本发明的再一方面，提供一种将端子压接于电线的铜合金 芯线的方法，该电线具有由铜合金线元件构成的铜合金芯线部分和覆 盖该铜合金芯线部分的铠装部分，该方法包括提供具有用于压接所述铜合金芯线部分的压接片部分的端子；和 基于通过该压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率，将该端子 压接于该铜合金线，其中，在该铜合金芯线部分的截面积为0.08mn^至0.13mn^的情 况下，从根据(该铜合金芯线部分在压接部分的截面积)/ (该铜合金 芯线部分在压接之前的截面积)之比而变化的参数与根据(该退火的 铜芯线部分在压接部分的截面积)/ (该退火的铜芯线部分在压接之前 的截面积)之比而变化的参数之间的相对关系，来确定通过该压接片 部分的该铜合金芯线部分的压縮率，所述(该铜合金芯线部分在压接 部分的截面积)/ (该铜合金芯线部分在压接之前的截面积)之比是通 过该压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率，所述(该退火的铜芯 线部分在压接部分的截面积)/ (该退火的铜芯线部分在压接之前的截 面积)之比是通过该压接片部分的所述退火的铜芯线部分的压縮率。6) 优选地，该铜合金芯线部分的压縮率确定为在这样的范围内， 即，根据该铜合金芯线部分的压縮率而变化的电线夹紧力大于根据该退火的铜芯线部分的压縮率而变化的电线夹紧力。7)根据本发明的再一方面，提供一种将端子压接于电线的铜合金线的方法，该电线具有由铜合金线元件构成的铜合金芯线部分和覆盖该铜合金芯线部分的铠装部分，该方法包括提供具有用于压接该铜合金芯线部分的压接片部分的端子；和将该端子压接于该铜合金线，使得通过该压接片部分的该铜合金芯线部分的压缩率落在从约85%至约95%的范围内，其中，在该铜合金芯线部分的截面积为0.08mn^至0.13mn^的情况下，该铜合金芯线部分的压縮率表示为(该铜合金芯线部分在压接 部分的截面积)/ (该铜合金芯线部分在压接之前的截面积)之比。在用于将端子压接于铜合金线的本发明的结构和方法中，考虑到 电线的芯线的材料和工艺来确定压縮率，并且因此，能够提供将端子 压接于铜合金线的结构和方法，以及具有该端子压接结构的线束，其 中能够确保所需要的机械性能和电性能。
通过参考附图详细描述本发明的优选示例性实施例，本发明的上述目的和优点将会变得更加明白，其中图1是本发明的压接机的优选实施例的前正视图；图2是示出在图1的压接机中使用的压接器、砧座和金属端子的透视图；图3是示出在其压縮状态下的图2的金属端子的透视图； 图4是图3的金属端子的剖视图；图5是特性测量曲线图，示出相对于压縮率的退火的铜芯线的加 工应力(在图1的压接机中加工)；图6是特性测量曲线图，示出相对于拉伸强度的退火的铜芯线的 加工应力(在图1的压接机中加工)；图7是特性测量曲线图，示出相对于压縮率的铜合金芯线的加工应力(在图1的压接机中加工)；图8是特性测量曲线图，示出相对于拉伸强度的铜合金芯线的加 工应力(在图1的压接机中加工)；图9是测量曲线图，示出相对于由图1的压接机压接的导体的压 縮率的拉伸强度；以及图IO是测量曲线图，示出相对于由图1的压接机压接的导体的压 縮率的夹紧力。
具体实施方式
现在，将参考附图描述本发明的优选实施例。如图1和图2所示，本发明的压接机(crimping machine) 10包括 设置在地面等上的底座11、驱动源12、和用于将金属端子50压接地 连接于电线60的压接施加器13。该底座11具有沿着水平方向大致扁平的扁平部分14。该压接施加 器13设置并支撑在该底座11上。该驱动源12包括伺服电机(未示出)、用于传输驱动力的驱动轴 15，和与柄部(shank) 16的圆盘部分(未示出)接合的吊钩17。伺服 电机的旋转运动经由曲柄连杆机构转变成直线运动，以便上下移动的 该冲头(ram) 18。代替伺服电机，可以使用具有以直接驱动关系连接 于该柄部16的活塞杆的液压缸或其他合适的驱动单元。该压接施加器13包括压接器19和砧座(anvil) 20。该压接器19 向下移动以挤压变形该金属端子50的压接片部分51，因而将该压接片 部分51压接于该电线60的芯线62。各种形式的金属端子可以用作由压接施加器13挤压变形的金属端 子50。例如，可以用具有盒状电连接部分的内孔式(female)金属端子、具有接片状的电接触部分的插入式(male)端子、用于将两个电线 连接在一起的接头式金属端子等。通过从导电片材下料具有预定的形状的一片并且然后将该片弯曲 成所需要的形状，而形成该金属端子50。该金属端子50包括适于在其 端部被压紧于电线60的铠装61 (形成线束的主电线部分或从该主电线 部分分开的一个或多个分支的电线部分)的铠装夹紧(压接)片部分 52、从其剥去铠装61的电线60的那部分芯线62适于放置在其上的弯 曲的基板部分53、分别从该基板部分53的相对侧边向上延伸的该对芯 线压接片部分51、以及其中具有用于与配合的端子电接触的接触片的 盒状的电接触部分55。电线60的芯线62非常细，并且具有例如约0.13mn^至0.08 mm2的直径，并且具有两种类型的芯线62，即，用锡或镍涂覆的退火的 (annealed)铜线和铜合金线。金属端子50的该对芯线压接片部分51被压接器19的向下运动挤 压变形或向内弯曲，并且因此被压接于电线60的芯线61以与其电接 触(见图3)。伺服电机的旋转运动经由曲柄/连杆机构而转变成直线运动，以便 上下移动(保持该压接器19的)该冲头18，从而上下移动该压接器 (crimper) 19。提供用于控制该冲头18的上下运动的控制部分(未示 出)，并且这个控制部分实现各种控制，包括该冲头18的加速、减速、 压接运动和待机。该压接施加器13包括框架21、具有砧座20的保持器22、支撑在 该框架21上的冲头18、与该冲头18螺纹地接合以便能够上下移动该 冲头18的冲头螺栓23、与该冲头螺栓23螺纹地接合的柄部16、以及 端子供给单元24。当从其侧面看时，该框架21具有大致躺倒的U形形状，并且包括保持器22安装在其上的安装部分25、向上延伸的支撑柱部分26和冲 头支撑部分27。该框架21放置在基座11的扁平部分14上，并且用螺栓和螺母(未 示出)与其固定。框架21可以一体地固定于该底座11。该冲头支撑部分27连接于从安装部分25向上延伸的支撑柱部分 26的上端部分，该保持器22安装在该安装部分25上。用于引导该冲 头18的空间形成在该冲头支撑部分27中，并且该冲头18可滑动地配 合在这个空间内。用于将金属端子50放置在其上的砧座20被嵌入该保持器22内。 该保持器22具有与该压接器19和该冲头18的下端表面28两者相对 的扁平的表面29。即，该扁平的表面29设置成基本上垂直于该冲头 18运动的方向和该压接器19运动的方向两者。该砧座20被接纳并保持在该保持器22中，并且在这种情况下， 该保持器22安装在该框架21的安装部分25上。该砧座20保持在该 保持器22中，其底板30设置成与该保持器22的底壁紧密接触，并且 因此该砧座20能够将该金属端子50支撑在其上而不摆动。该砧座20具有用于邻靠该金属端子50的基板部分53的凹形弯曲 形状的接触表面31，并且当从该压接器19施加压力时，该砧座20与 该压接器19合作，以将该压接片部分51挤压变形成预定的形状。该冲头18具有大致矩形的平行六面体的形状。该冲头18支撑在 冲头支撑部分27中，以便沿着竖直方向上下运动。该冲头18的纵轴 线沿着其运动方向，即沿着竖直方向延伸。该冲头18的下端表面28是扁平的，并且垂直于该冲头18的运动方向。该压接器19以与该砧座20相对的关系设置在冲头18的下半部分。 该冲头18支撑在冲头支撑部分27中以便上下运动，并且因此该压接 器19能够与该砧座20接合以及脱离该砧座20。换句话说，该压接器 19根据该冲头18的上下运动而朝向和离开该砧座20运动。该压接器19是大致矩形的平行六面体形状的板的形式，并且大致 弧形形状的挤压变形部分32形成在与砧座20相对的该压接器19的内 表面。该挤压变形部分32形成为弯曲的形状或大致弧形的形状，以便 将金属端子50的每个芯线压接片部分51挤压变形成C形形状。该冲头螺栓23螺纹连接在形成于该冲头18的上端表面33中的螺 纹孔中，并且因此安装在该冲头18上。通过将冲头螺栓23这样安装 在冲头18上，该冲头18能够上下运动。该柄部16具有空心的圆柱形形状。形成在该柄部16的一端的圆 盘部分连接于该驱动源12的吊钩17，并且形成在该柄部16的另一端 的螺丝部分螺纹连接于冲头螺栓23的螺丝孔中。也就是，该柄部16 将驱动源12的驱动力经由冲头螺栓23传输给冲头18，以便上下移动 该压接器19。可以调节在该冲头螺栓23的螺丝孔中的该柄部16的螺纹量，并 且因此该柄部16以这样的方式安装在该冲头螺栓23上，使得该柄部 16相对于该冲头螺栓23的位置能够改变。当通过调节该柄部16在该 冲头螺栓23的螺丝孔中的螺纹量而改变该柄部16相对于该冲头螺栓 23的位置时，该砧座20和压接器19之间的距离(间隙)也改变。该柄部16具有螺纹连接在其外螺纹部分上的螺母34，并且该螺母 34被拧紧，该柄部16螺纹连接在该冲头螺栓23的螺丝孔中，并且通过这样做，该冲头螺栓23和柄部16能够彼此固定。该端子供给单元24包括设置在该冲头18侧部分的凸轮(未示出)、 适于紧靠该凸轮以沿着水平方向运动的连杆(未示出)、将该连杆接 纳在其中的杠杆支撑部分35、配合在该杠杆支撑部分35中的曲柄状杠 杆36、以允许该杠杆36枢转运动的方式支撑该该杠杆36的枢转轴37、 以及设置在该杠杆36的远端部分的端子供给爪38。在该端子供给单元24中，通过驱动源12的驱动力该凸轮向下移 动，并且在这时，连杆在其一端邻靠该凸轮，并且被推动而沿着水平 方向运动，使得该连杆的另一端部与杠杆36邻接接合，并且该杠杆36 绕该枢转轴37枢转地运动。结果，该端子供给爪38接合在具有一系 列金属端子50的链状带内的供给孔中，并且沿着端子供给方向供给该 链状带以一次向该压接位置供给一个金属端子。在该压接机10中，该金属端子50的基板部分53放置在砧座20 的接触表面31上，并且电线60的芯线62放置在基板部分53上。然后，冲头18向下运动，并且因此该压接器19相对于该砧座20 向下运动。在这时，压接器19的挤压变形部分32与该金属端子50的 芯线压接片臂部分51碰撞，并且因此该对芯线该压接片部分51塑性 变形，并且以稳定的方式压接于该电线60的芯线(芯线部分)62 (见 图3)。如图4所示，在电线60的芯线62由退火的铜线元件构成的情况 下，调节该压接机10，使得在通过砧座20和压接器19的压縮中的压 接高度(C/H) /压接宽度(C/W)被设置为约70%。在电线60的芯线 62由铜合金线元件构成的情况下，调节该压接机IO，使得在通过被座 20和压接器19的压縮中的压接高度(C/H) /压接宽度(C/W)被设置 为90%左右。根据电线60的压縮的芯线62的截面积来表示上述，从根据(该 铜合金芯线62在压接部分的截面积)/ (该铜合金芯线62在压接之前 的截面积)之比(其为通过该芯线压接片部分51的铜合金芯线62的 压縮率)而变化的参数以及根据(该退火的铜芯线62在压接部分的截 面积)/(该退火的铜芯线62在压接之前的截面积)之比(其为通过该 芯线压接片部分51的退火的铜芯线62的压縮率)而变化的参数之间 的相对关系，来确定铜合金芯线的压縮率，并且金属端子50以确定的 压縮率压接于铜合金线(铜合金芯线)。在这时，优选地，根据铜合金芯线62的压縮率而变化的电线夹紧 力与根据退火的铜芯线62的压縮率而变化的电线压紧力相比较，并且 铜合金芯线62的压縮率确定为在这样的范围内，SP，使得铜合金线的 电线夹紧力大于退火的铜线电线夹紧力。更具体地说，优选地，金属 端子50以这样的方式压接于铜合金线，g卩，使得通过芯线压接片部分 51的该铜合金芯线62的压縮率(该压縮率用(该铜合金芯线62在压 接部分的截面积)/ (该铜合金芯线62在压接之前的截面积)之比表示) 落在从约85%到约95%的范围内。(实例)下面将参考图5至图IO描述所实施的实例，以证实本发明的用于 将端子压接于铜合金线的结构和方法的有益效果。(该退火的铜线相对于压缩率的加工应力的特性测量) 当具有由退火的铜线元件所构成的芯线62的电线60被以100%至 75%的压縮率压縮时，发现，如图5所示，加工应力(e)的值从O.l 到0.4变化，也就是，变化为+0.3。(退火的铜线相对于压縮率的拉伸强度的特性测量) 当具有由退火的铜线元件构成的芯线62的电线60被以100%至1475%的压縮率压縮时，发现，如图6所示，拉伸强度(MPa)的值从 250到340变化，也就是，变化为+卯。(铜合金线相对于压縮率的加工应力的特性测量) 当具有由铜合金线元件构成的芯线62的电线60被以100%至75 %的压縮率压縮时，发现，如图7所示，加工应力(e )的值从7.7到 8.0变化，也就是，变化为+0.3。(铜合金线相对于压縮率的拉伸强度的特性测量) 如图8所示，电线60的芯线62由铜合金线元件构成，该铜合金 线元件每个由包含锡(Sn) (Sn的含量约0.3%)的铜合金制造，并 且该芯线(芯线部分)的截面积为0.13mm2。附带提及，在具有截面积 为0.08mn^的芯线部分的电线60的情况下，也能够获得同样的结果。 也就是，当电线60被以100%至75%的压縮率压縮时，发现，拉伸强 度(MPa)的值从780到790变化，也就是，变化为+ 10。(相对于通过压接的导体的压縮率的拉伸强度测量) 在图9中，相对于关于被压接的导体的压縮率的拉伸强度，线A 表示退火的铜线的特性，而线B表示铜合金线的特性。在电线60的芯 线62由退火的铜线元件构成的情况下，将会看到，单位面积的拉伸强 度在图9中由Al表示的范围内通过压接而增加。在电线60的芯线62由铜合金线元件构成的情况下，将会看到， 单位面积的拉伸强度在图9中由Bl表示的范围内不是通过压接而这样 增加。(相对于导体的压縮率的夹紧力的测量值) 在图10中，相对于关于导体的压縮率的压紧力，线A表示退火的 铜线的特性，而线B表示铜合金线的特性。在电线60的芯线62由退 火的铜线元件构成的情况下，将会看到，即便在截面积由于压縮而减小时，机械强度的减小是很小的。因而，电性能稳定。因此，在芯线 62由退火的铜线元件构成的情况下，将会看到，所选择的最佳压縮率应当被设置在从70%到80%的A2范围内，该范围是截面积的75%左右。另一方面，在电线60的芯线62由铜合金线元件构成的情况下， 将会看到，机械强度随着通过压縮的截面积的减小而减小。因而，铜 合金线的特性不同于退火的铜线，并且将会看到，也不能获得具有同 样的标准的希望的机械强度。因此，在芯线62由铜合金线元件构成的 情况下，将会看到，所选择的最佳压縮率应当被设置在从80%到95% 的B2范围内，该范围是截面积为卯％左右。考虑到上述结果，为了将金属端子压接于铜合金线，从根据(该 铜合金芯线62在压接部分的截面积)/ (该铜合金芯线62在压接之前 的截面积)之比(其为通过该芯线压接片部分51的铜合金芯线62的 压縮率)而变化的参数与根据(该退火的铜芯线62在压接部分的截面 积)/ (该退火的铜芯线62在压接之前的截面积)之比(其为通过该芯 线压接片部分51的退火的铜芯线62的压縮率)而变化的参数之间的 相对关系，来确定该铜合金芯线的压縮率。并且金属端子50被以预定 的压縮率压接于铜合金线。在这时，优选地，根据铜合金芯线62的压縮率而变化的电线夹紧 力与根据退火的铜芯线62的压縮率而变化的电线压紧力相比较，并且 铜合金芯线62的压縮率被确定在这样的范围内，S卩，使得铜合金芯线 62的电线夹紧力大于退火的铜线电线夹紧力。更具体地说，优选地， 金属端子50以这样的方式压接于铜合金芯线62，即，使得由芯线压接 片部分51压接的该铜合金芯线62的压縮率落在从约85%到约95%的 范围内，该压縮率用(该铜合金芯线62在压接部分的截面积)/ (该铜 合金芯线62在压接之前的截面积)之比表示。如上所述，在将端子压接于铜合金线的结构中以及在具有这种端 子压接结构的线束中，通过芯线压接片51的铜合金导体的压縮率是从根据(该铜合金芯线62在压接部分的截面积)/ (该铜合金芯线62在 压接之前的截面积)之比而变化的参数与根据(该退火的铜芯线62在 压接部分的截面积)/ (该退火的铜芯线62在压接之前的截面积)之比 (其为由该芯线压接片部分51压接的退火的铜芯线62的压缩率)而 变化的参数之间的相对关系来确定的导体的压縮率。在这时，根据铜 合金芯线62的压縮率变化的电线夹紧力与根据退火的铜芯线62的压 縮率变化的电线压紧力相比较，并且确定铜合金芯线62的压縮率，使 得铜合金芯线62的电线夹紧力大于退火的铜线电线夹紧力。更具体地 说，用(芯线在压接部分的截面积)/ (该芯线在压接之前的截面积) 之比表示的该铜合金线的压縮率落在从约85%到约95%的范围内。因 此，以考虑到电线60的芯线62的材料和工序而确定的最佳压縮率而 进行压接金属端子的加工，并且因此，对于具有压接于其端部的金属 端子的电线以及也对于包括多个这种电线的线束，能够确保所需要的 机械性能和电性能。在将金属端子压接于铜合金芯线的压接方法中，从根据(该铜合 金芯线62在压接部分的截面积)/ (该铜合金芯线62在压接之前的截 面积)之比(其为由该芯线压接片部分51压接的铜合金导体的压縮率) 而变化的参数与根据(该退火的铜芯线62在压接部分的截面积)/ (该 退火的铜芯线62在压接之前的截面积)之比(其为由该芯线压接片部 分51压接的退火的铜芯线62的压縮率)而变化的参数之间的相对关 系，来确定铜合金导体的压縮率，并且金属端子50被以预定的压縮率 压接于铜合金线。在这时，根据铜合金芯线62的压縮率而变化的电线 夹紧力与根据退火的铜芯线62的压縮率而变化的电线压紧力相比较， 并且确定铜合金芯线62的压縮率，使得铜合金芯线62的电线夹紧力 大于退火的铜线电线夹紧力。更具体地说，金属端子50被以这样的方 式压接于铜合金线，即，使得用(芯线在压接部分的截面积)/ (该芯 线在压接之前的截面积)之比表示的由芯线压接片部分51压接的铜合金线的压縮率落在在从约85%到约95%的范围内。因此，以考虑到电 线60的芯线62的材料和加工而确定的最佳压縮率进行压接金属端子 的加工，并且因此，对于具有压接于其端部的金属端子的电线以及也 对于包括多个这种电线的线束，能够确保所需要的机械性能和电性能。本发明不限于上述实施例，并且，能够适当地进行各种修改和改 进等等。而且，上述实施例的每个组成元件的材料、形状、尺寸、数 值、形式、数目、布置等是任意的，并且不受限制，只要能够实现本 发明。例如，芯线元件的数目不限于上面实施例图示的数目，并且能够 根据电线应用于其的电路的容量适当地确定。本申请基于2007年1月23日提交的日本专利申请2007-013058号，其内容结合于此供参考。
权利要求
1. 一种端子压接结构，包括压接于电线的铜合金线的端子，该电线具有由铜合金线元件构成的铜合金芯线部分和覆盖该铜合金芯线部分的铠装部分，其中，该端子具有压接于该铜合金芯线部分的压接片部分；其中，在该铜合金芯线部分的截面积为0.08mm2至0.13mm2的情况下，从根据(该铜合金芯线部分在压接部分的截面积)/(该铜合金芯线部分在压接之前的截面积)之比而变化的参数与根据(退火的铜芯线部分在压接部分的截面积)/(该退火的铜芯线部分在压接之前的截面积)之比而变化的参数之间的相对关系，来确定通过所述压接片部分的该铜合金芯线部分的压缩率，所述(退火的铜芯线部分在压接部分的截面积)/(该退火的铜芯线部分在压接之前的截面积)之比是通过该压接片部分的所述退火的铜芯线部分的压缩率。
2. 根据权利要求1的端子压接结构，其中，确定该铜合金芯线部 分的压縮率，使得根据所述铜合金芯线部分的压縮率而变化的该铜合 金线的夹紧力大于根据所述退火的铜芯线部分的压縮率而变化的该退 火的铜线的夹紧力。
3. —种端子压接结构，包括压接于电线的铜合金线的端子，该电线具有由铜合金线元件构成 的铜合金芯线部分和覆盖该铜合金芯线部分的铠装部分，其中，该端子具有压接于该铜合金芯线部分的压接片部分；其中，在该铜合金芯线部分的截面积为0.08mr^至0.13mn^的情 况下，通过所述压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率落在从约85 %至约95%的范围内；并且其中，通过压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率表示为(该 铜合金芯线部分在压接部分的截面积)/ (该铜合金芯线部分在压接之 前的截面积)之比。
4. 一种线束，包括电线，该电线具有由铜合金线元件构成的铜合金芯线部分和覆盖 该铜合金芯线部分的铠装部分；和压接于该电线的铜合金芯线的端子，其中，该端子具有压接于该铜合金芯线部分的压接片部分，其中，在该铜合金芯线部分的截面积为0.08mn^至0.13mn^的情况下，通过所述压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率落在从约85 %至约95%的范围内；并且其中，通过压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率表示为(该 铜合金芯线部分在压接部分的截面积)/ (该铜合金芯线部分在压接之 前的截面积)之比。
5. —种将端子压接于电线的铜合金线的方法，该电线具有由铜合 金线元件构成的铜合金芯线部分和覆盖该铜合金芯线部分的铠装部 分，该方法包括提供具有用于压接所述铜合金芯线部分的压接片部分的端子；和 基于通过该压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率，将该端子 压接于该铜合金线，其中，在该铜合金芯线部分的截面积为0.08 mm2至0.13mm2的情 况下，从根据(该铜合金芯线部分在压接部分的截面积)/ (该铜合金 芯线部分在压接之前的截面积)之比而变化的参数与根据(该退火的 铜芯线部分在压接部分的截面积)/ (该退火的铜芯线部分在压接之前 的截面积)之比而变化的参数之间的相对关系，来确定通过该压接片 部分的该铜合金芯线部分的压縮率，所述(该铜合金芯线部分在压接 部分的截面积)/ (该铜合金芯线部分在压接之前的截面积)之比是通 过该压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率，所述(该退火的铜芯 线部分在压接部分的截面积)/ (该退火的铜芯线部分在压接之前的截 面积)之比是通过该压接片部分的所述退火的铜芯线部分的压縮率。
6. 根据权利要求5的方法，其中该铜合金芯线部分的压縮率确定 为在这样的范围内，即，根据该铜合金芯线部分的压縮率而变化的电 线夹紧力大于根据该退火的铜芯线部分的压縮率而变化的电线夹紧 力。
7. —种将端子压接于电线的铜合金线的压接方法，该电线具有由铜合金线元件构成的铜合金芯线部分和覆盖该铜合金芯线部分的铠装部分，该方法包括提供具有用于压接该铜合金芯线部分的压接片部分的端子；和将该端子压接于该铜合金线，使得通过该压接片部分的该铜合金芯线部分的压縮率落在从约85%至约95%的范围内，其中，在该铜合金芯线部分的截面积为0.08mn^至0.13mri^的情况下，该铜合金芯线部分的压縮率表示为(该铜合金芯线部分在压接 部分的截面积)/ (该铜合金芯线部分在压接之前的截面积)之比。
全文摘要
本发明涉及端子压接结构、端子压接方法和具有端子压接结构的线束。一种端子压接结构，包括压接于电线的铜合金线的端子，该电线具有由铜合金线元件构成的铜合金芯线部分和覆盖该铜合金芯线部分的铠装部分。该端子具有压接于该铜合金芯线部分的压接片部分。在该铜合金芯线部分的截面积为0.08mm<sup>2</sup>至0.13mm<sup>2</sup>的情况下，从根据(该铜合金芯线部分在压接部分的截面积)/(该铜合金芯线部分在压接之前的截面积)之比而变化的参数和根据(该退火的铜芯线部分在压接部分的截面积)/(该退火的铜芯线部分在压接之前的截面积)之比而变化的参数之间的相对关系，来确定由该压接片部分压接的该铜合金芯线部分的压缩率，所述根据(该退火的铜芯线部分在压接部分的截面积)/(该退火的铜芯线部分在压接之前的截面积)之比变化的参数是由该压接片部分压接的退火的铜芯线部分的压缩率。
文档编号H01R43/04GK101262091SQ20081000279
公开日2008年9月10日 申请日期2008年1月23日 优先权日2007年1月23日
发明者井出哲郎, 八木敏, 熊仓秀人, 铃木健司, 铃木茂晴 申请人:矢崎总业株式会社