专利名称：过氧化氢蒸气的最佳消毒法的制作方法
技术领域：
本发明涉及消毒方法，特别是涉及汽相过氧化氢消毒法。
1979年，Moore等人在美国专利4，169，123号中公开了一种用“冷”过氧化氢蒸气的消毒法。Forstrom等人公开了一种类似方法，其中过氧化氢蒸气的浓度低于75mg/L。Bier在美国专利4，642，165号中公开了蒸发多组分液体如过氧化氢和水的方法，该方法将蒸气以少量递增地通入消毒室。
很少有人采用纯的过氧化氢，一般与水混合使用。过氧化氢蒸气如同水蒸气，是一种可凝性气体，但比水蒸气难以挥发。当随水蒸汽进入消毒器时，过氧化氢蒸气易于分解成水和氧，或凝结成液体。因此，在消毒室内，汽相过氧化氢浓度随着时间延长，因降解而减小和/或发生凝结。
为达到有效消毒，在整个消毒过程中，消毒剂必须保持在有效浓度。上述Bier的专利介绍了应以递增量通入多组分蒸气，但是没有提出在进入消毒室后过氧化氢蒸气的递降问题，或超出蒸气混合物饱和极限的问题。
由于不加选择的逐次将过氧化氢和水蒸汽混合物通入消毒室带来的一个问题是，可凝蒸气的浓度可超过混合物饱和极限，导致蒸气冷凝。该饱和极限通常随温度升高而增加，并随混合物的各种不同形式分子的相对浓度而改变。当该混合物由过氧化氢和水组成时，由于过氧化氢降解成水和氧而造成该问题。由这种降解引起水蒸汽浓度的增加而减少了混合物的饱和极限，同时降低了输入消毒室而不引起蒸气混合物冷凝的过氧化氢蒸气的最高浓度。
本发明的目的之一，提供一种汽相过氧化氢消毒法，该方法克服了超过蒸气混合物的饱和极限以及过氧化氢降解成水蒸汽和氧等问题。本发明的目的之二，提供一种最佳汽相过氧化氢消毒法，以确保在整个消毒过程中，使过氧化氢蒸气处于有效浓度。
本发明提供一种过氧化氢蒸气的最佳消毒法，该方法成功地在消毒室内将过氧化氢蒸气保持在有效浓度，以确保有效消毒。该方法包括以下步骤在预定温度下，将过氧化氢和水蒸汽混合物输入具有预定体积的消毒室，其起始输入量应小于在此温度和体积的消毒室内蒸气混合物的饱和极限;此后将蒸气混合物分批间断地输入该室。该蒸气混合物输入速度和每次输入量是根据将过氧化氢蒸气浓度保持在有效消毒浓度所需的变量，但应低于会使该蒸气混合物浓度升至饱和极限的过氧化氢蒸气浓度，该饱和极限指的是在此温度下，输入蒸气混合物后即在消毒室内形成的饱和极限。
在约4℃时，过氧化氢和水蒸汽混合物最佳为30%(重量)。可通过连续监测室内过氧化氢蒸气浓度和水蒸汽浓度来测定蒸气混合物的饱和极限和起始量及变量。另外，根据下文详述方法可预测蒸气混合物的饱和极限和起始量以及变量。
参照下述附图可更好理解本发明，其中
图1表示本发明过氧化氢蒸气最佳消毒法的最佳实施例的曲线图，其中，将30%(重量)过氧化氢和水蒸汽混合物输入真空消毒室，再分批输入该蒸气混合物;
图2表示基于图1的消毒周期全过程的过氧化氢蒸气浓度的曲线图;
图3表示基于图1的消毒周期全过程的水蒸汽浓度的曲线图;
图4表示比较由一次输入蒸气后，整个消毒期间的相对湿度、过氧化氢蒸气最高允许浓度、过氧化氢蒸气标准浓度，以及基于本发明消毒法最佳实施例的整个消毒期间的过氧化氢蒸气最佳浓度的比较曲线图;
图5表示模拟过氧化氢消毒周期中，蒸气混合物的饱和程度陡减的曲线图，其中将30%(重量)过氧化氢和水蒸汽混合物一次输入真空消毒室，并停留一段时间而不再输入。
图6表示基于图5消毒周期内过氧化氢浓度陡减的曲线图;
图7表示基于图5消毒周期内水蒸汽浓度突增的曲线图;
图8表示通过输入30%(重量)过氧化氢和水蒸汽混合物(输入量等于分解的过氧化氢量)，以递增补偿失去过氧化氢蒸气的消毒周期中提高蒸气混合物饱和程度的曲线图;
图9表示基于图8消毒周期内过氧化氢蒸气浓度的曲线图;
图10表示基于图8消毒周期内水蒸汽浓度的曲线图;
图11表示基于图8消毒周期内冷凝程度的曲线图。
通过图1至图4，以图解说明本发明过氧化氢消毒的最佳周期。为了比较和说明本发明最佳消毒周期的优点，通过图5至11说明另两种过氧化氢蒸气消毒周期的结果。
图5至图7说明过氧化氢降解的问题，当一次通入30%(重量)过氧化氢和水蒸汽时，在4℃下，于49.29L真空消毒室内模拟活性。
在图5中，纵座标轴的标度自零至100，实线意指压力自零至100mmHg(乇)，因此，大气压(760乇)远离本座标。当周期开始时(时间＝0)，将空气自消毒室抽出，压力从760乇降至2乇左右。在时间＝4.5min时，将过氧化氢和水蒸汽混合物输入该室，使压力略为升高，此后压力几乎恒定〔“持续期”(“holdperiod”)〕，一直保持至时间＝11.2min，当允许空气进入该室时〔“空气破坏”(“airbreak”)〕，使压力突增至50乇。将消毒室再次抽空，再输入空气至50乇，重复抽空、输入空气，使压力升至大气压。
图5中的虚线表示室内过氧化氢和水蒸汽混合物的饱和程度。当输入蒸气时，最高饱和度可达100%(时间＝4.5min)，如图中平滑曲线，然而，当过氧化氢分解时，就立即下降。
图6表示在该周期中过氧化氢蒸气浓度，在持续期内，该浓度几乎降至零，这是不希望有的，因为消毒要求在整个消毒持续期中，过氧化氢蒸气应保持在有效浓度。
图7表示在消毒持续期内，由于过氧化氢分解产生水蒸汽(和氧)，使水蒸汽浓度增加。
可预期用合理的方法输入更多的过氧化氢以补充其失去量，用来抵消在消毒持续期内过氧化氢蒸气浓度的减少。
图8表示通过输入30%(重量)过氧化氢和水蒸汽以递增补偿失去过氧化氢蒸气的周期。加入的过氧化氢蒸气的量等于因上一次加入被分解的过氧化氢蒸气的量。随着每次增量，在压力图形上反映出有少量升压，蒸气饱和图形表示出每次输入均达到饱和。
图9与图8一起描述过氧化氢蒸气浓度。过氧化氢蒸气下降得几乎与不补充输入时一样快。这部分是由于过氧化氢蒸气分解，但多半是由于补充输入的过氧化氢蒸气伴有水蒸汽，使水蒸汽浓度快速增加(见图10)，结果使饱和极限降低。补充输入超过饱和极限，就发生过氧化氢和部分水蒸汽的冷凝。图11表示由于补充输入，冷凝液量由零增至2.1mg/L(105mg冷凝液/49.29L室体积)。
本发明的过氧化氢蒸气的最佳消毒法克服了过氧化氢蒸气分解和冷凝问题。其方法为在消毒周期内，尤其是在消毒持续期内，改变过氧化氢的饱和极限;间断输入过氧化氢-水蒸汽混合物，其中每次输入蒸气混合物量应能将过氧化氢的蒸气浓度保持在有效消毒浓度，但应低于会使该蒸气混合物浓度升至饱和极限的过氧化氢蒸气浓度。该饱和极限指的是在消毒持续期，通入蒸气混合物后即在消毒室内形成的饱和极限。
图1表示对图5和图8所示的同一条件下存在的问题的改进方法。图2表示过氧化氢蒸气浓度不如在图6和9中所用其它方法时下降得那么迅速。图3表示在本发明消毒方法的消毒持续期，水蒸汽浓度的上升情况。
如附图所述，可在真空室内实施该过氧化氢蒸气最佳消毒法，或在静止的室内实施。该方法与压力无关。另外，该消毒系统需要理想的过氧化氢和水混合物发生源、蒸发器和能排放精确测量过的不同量的过氧化氢-水混合物先进入蒸发器，然后进入消毒室的阀门。由于供给消毒室的蒸气混合物的计时和计量是如此重要，所以需要适宜的控制蒸气输入的程序计算机。
本发明的目的是，在消毒周期使过氧化氢蒸气充分辐照，最大限度辐照的结果，缩短了消毒时间和/或更确保了消毒作用。示于图1的消毒周期包括抽空预定体积的消毒室;在要求的温度下，将要求的百分比组成的过氧化氢-水蒸汽混合物输入消毒室，输入量必须达到与该室的体积、温度和蒸气混合物浓度有关的蒸气混合物的饱和极限;以据该室内过氧化氢蒸气降解的速度，将蒸气混合物分批间断输入消毒室。每次输入的蒸气混合物的量最好刚低于达到蒸气混合物饱和极限时的过氧化氢浓度。此饱和极限指的是在该消毒室内，每次输入蒸气混合物后立即形成的饱和极限。在整个消毒持续期连续输入该蒸气混合物以保持消毒室内有效消毒所需的过氧化氢蒸气最佳浓度，而又不产生明显的凝结。
在消毒持续期后，自消毒室抽空蒸气混合物，然后向该室充气，再抽空，以确保完全排除所有的消毒蒸气混合物。在该室压力回升至大气压之前，所述充气和抽空步骤可重复多次。
以列于表1所述消毒周期的数据为依据，绘制图1-3。
通过直接或间接地连续监测消毒室内过氧化氢蒸气浓度和相对湿度，或者通过估计整个消毒周期内过氧化氢和水蒸汽的浓度和相对湿度，可确定每次应输入的蒸气混合物的量。
不论哪种情况，即不管是测定的输入量还是估计的输入量，该量至多应刚低于会使蒸气混合物饱和并产生凝结的量。因为输入的过氧化氢蒸气的浓度是已知的，所以，通过进入消毒持续期后连续测得的压力、温度和时间为基础的计算，可间接监控输入后的过氧化氢蒸气的浓度。在ArthurL·Cummings的题目为“消毒剂蒸气浓度监测装置”的共同未决申请中介绍了过氧化氢浓度直接监测法。本文参考了该文献。还可采用其它任何一种适宜的过氧化氢蒸气浓度直接监测法。
蒸气饱和极限将取决于过氧化氢和水蒸汽混合物的百分比组成、温度和消毒室体积而变化。为了讨论最佳实施例，消毒室体积假定为49.29L，输入的蒸气混合物为30%(重量)过氧化氢和水混合物，温度为4℃。根据这些参数绘制图1至图11中的诸条曲线。在计算中作适当调整，还可采用其它百分比组分、温度和消毒室体积。
图4中曲线说明最佳消毒周期如何保持消毒室内过氧化氢蒸气浓度远超过由一次输入和未输入混合蒸气得出的过氧化氢蒸气标准浓度，但略低于最高允许浓度，以免达到蒸气混合物的饱和极限。最高允许浓度随湿度增大而减少，与表1的数据一致。表Ⅱ补充说明这一事实，详述如下。
表Ⅱ在不同温度和相对湿度下闪蒸和保持30%(重量)液体溶液的过氧化氢蒸气的最高浓度(mg/L)H2O2蒸气最高浓度(mg/L)蒸气温度相对湿度(℃)0%20%40%80%10.3890.2630.1680.04120.4190.2840.1800.04630.4520.3070.1970.04940.4870.3320.2080.05250.5240.3570.2280.05860.5630.3850.2450.06170.6060.4150.2640.06680.6510.4440.2870.07390.6990.4780.3030.078100.7500.5130.3250.081201.481.020.6610.166302.791.941.260.302405.033.542.280.5196014.610.46.81.48037.426.817.53.3
图4的曲线是以过氧化氢降解一分钟的半衰期为基准绘制的。过氧化氢降解的实际速度受消毒室内物料种类及该室本身所影响。某些物质能促进降解过程，为了获得最好的消毒效果，应避免或尽量减少这些物质。另外，就催化表面而言，表面与体积比率越大，降解反应的速度就越快。据知每克过氧化氢降解成水和氧，将产生0.53g水和0.47g氧。在4℃时，100%湿度相当于每升含6.4mg水蒸汽。
图4中的时间与表Ⅰ和图1至图11中的时间一致。因此，时间4.5表示在该点时，过氧化氢-水蒸汽混合物开始输入消毒室。约半分钟后(时间＝5.2)，将约0.16mg/L30%(重量)过氧化氢-水蒸汽输入该室，使过氧化氢浓度由约0.05mg/L升至约0.39mg/L(见表Ⅰ)。每隔30秒钟左右进行一次蒸气混合物输入。如图所示，随着每次输入和过氧化氢的连续降解，则相对湿度增加以及该室内的过氧化氢最高允许浓度降低。随着每次输入蒸气混合物使汽相过氧化氢最高允许浓度发生瞬时上升，这是由于进入的30%(重量)蒸气混合物富化了过氧化氢-水蒸汽比例之故。要以慎重计算输入蒸气混合物来保持过氧化氢的最佳浓度。为比较起见，如果不输入蒸气混合物，消毒室内过氧化氢浓度也由图4中曲线(“标准周期”)表示。
用下文表Ⅲ和表Ⅳ的数据计算出图4中曲线表示的过氧化氢蒸气最高允许浓度，该浓度对应于各种相对湿度、汽相过氧化氢与水蒸汽比率和温度。
表Ⅲ过氧化氢-水溶液的蒸气总压(mmHg)＊液体中过氧化氢摩尔百分数温度(℃) 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
＊转载W·C·Schumb等人著作“过氧化氢”221-227页(Reinhold pub.1955年)，根据一些资料的实验数据。
表Ⅳ过氧化氢-水溶液上的蒸气组分(H2O2摩尔百分数)＊温度液体中过氧化氢摩尔百分数(℃)
＊转载W·C·Schumb等人著作“过氧化氢”221-277页(Reinhold pub.1955年)，根据一些资料的实验数据。
要预测某一特定消毒周期中过氧化氢蒸气最佳浓度，必须作一系列既复杂又反复的计算。首先，必需测定蒸气混合物的饱和极限。虽然这些计算是以已知数据为依据，但是正如本文所述，并非立即能使用该数据，因为表Ⅲ和表Ⅳ的数据描述自然条件，其中该蒸气与相应混合物相平衡。本发明方法的蒸气混合物是一种按照Bier的美国专利4，642，165号介绍的方法进行闪蒸的二元混合物，本文参考了其中有关部分。强制蒸发使蒸气混合物的过氧化氢浓度比溶液自然蒸发得到的浓度要高。
在密封装置中，含xh摩尔百分数过氧化氢和Xw摩尔百分数水的液体混合物与Yh摩尔百分数过氧化氢和Yw摩尔百分数水的饱和蒸气混合物相平衡，它们的浓度分别与分压ph和pw成正比。分压ph与pw之和等于总压P(即ph+pw＝P)。蒸气组分Yh与Yw之和等于1(即yh+yw＝1)，液体组分Xh与Xw之和也等于1(即Xh+Xw＝1)。分压等于总压与蒸气组分之乘积(ph＝Yh·P;Pw＝Yw·p)。
通过测定与液体混合物相平衡的蒸气浓度，就可确定饱和极限。根据一些资料搜集的对此类混合物的测定，表Ⅲ和表Ⅳ中的数据表示在过氧化氢和水的液体混合物上方已知的蒸气压和蒸气组成。在给定温度下，结合表Ⅳ蒸气组成数据与表Ⅲ蒸气压数据，可以确定饱和时的蒸气浓度。
如表Ⅳ所示，在20℃时，由0.020摩尔百分数过氧化氢(Yh＝0.020，Yw＝0.980)组成的蒸气与由0.3摩尔百分数过氧化氢(Xh＝0.3，Xw＝0.7)组成的液体相平衡。表Ⅲ提供了在20℃时，0.3摩尔百分数过氧化氢混合物的蒸气总压(Ph+Pw)为10.9mmHg。根据下述关系式，由理想气体定律(PV＝nRT)与相应的蒸气分子量可计算出蒸气混合物中过氧化氢和水蒸汽组分的浓度。所述关系式为C＝W/V＝Mn/V＝MYP/(RT)式中C＝蒸气浓度，mg/LW＝质量V＝体积M＝分子量n＝蒸气摩尔p＝蒸气总压Y＝蒸气摩尔百分数R＝普通气体常数T＝蒸气(和液体)温度在本实施例中，通过下述关系式可求出20℃时饱和过氧化氢蒸气浓度。所述关系式为C＝MYP/RT或(34.02g/mole)(0.02)(10.9mmHg)(760mmHg/atm)(0.082L-atmmole-·K)(293 · K)= 0.00041g/L]]>以类似方法确定饱和水蒸汽浓度，关系式为(1.02g/mole)(0.98)(10.9mmHg)(760mmHg/atm)(0.082L-atmmole-·K)(293 · K)= 0.0105g/L]]>
因此，在20℃、在10.5mg/L水蒸汽存在下，过氧化氢蒸气饱和极限为0.41mg/L。表Ⅲ和表Ⅳ数值之间经适当选取，上述方法就可重复用于任一种温度和蒸气组成的结合。例如，在4℃(附图所表示的本发明消毒法的温度)、在1.1mg/L水蒸汽存在下，选择表Ⅲ和表Ⅳ数据，用关系式C＝MYP/RT计算，得出过氧化氢蒸气饱和极限约为0.5mg/L，或30%(重量)(0.185mol摩尔百分数)过氧化氢-水蒸汽混合物。
另外，可以利用一些公式来计算上述表中的数据，由W·C·Schumb等人在supra的225-227页中给出的公式如下P＝pW0＊XW＊rW+Ph0＊(1-XW)＊rhYh=Ph0* Xh* rhP- =Ph0*Xh rh(PW0* XW *rw) + (Ph0* Xh *rh)]]>式中P＝蒸气总压PW0＝纯水的蒸气压Ph0＝无水过氧化氢的蒸气压Xw＝水的液体组分摩尔百分数Xh＝过氧化氢液体组分摩尔百分数rw＝水的活度系数rh＝过氧化氢的活度系数Yh＝过氧化氢蒸气组分摩尔百分数＊＝相乘符号Schumb等人在supra中还给出一些公式，用于计算作为温度函数的Pw0、Ph0以及计算作为温度函数的rw、rh和液体组分。
实际上，在消毒周期中，水蒸汽浓度、相应的过氧化氢蒸气饱和极限并非固定不变的，由于过氧化氢蒸气降解为水和氧而经常变化。在整个周期的消毒阶段，由于多变的条件，必需多次重复计算。如计算从蒸气组成开始时，该计算过程既复杂又反复，最好借助于适宜的程序计算机来完成。
本发明方法要求某一组成蒸气的一定量，该一定量的蒸汽可加到另一组成的蒸气中，并且加入后又不超过因添加蒸气而形成的新的饱和极限。只要能想象到第一组合物(蒸气A，包括输入蒸气的蒸气混合物)对第二组合物(蒸气B，在输入蒸气前，消毒室内的蒸气混合物)的组成增加，就可理解过程的复杂性。每一组合物都有其相关饱和极限，将部分蒸气A加入蒸气B，会改变蒸气B的组成，并产生新的饱和极限，将另一增值的蒸气A加到蒸气B中，进一步改变蒸气B组成和相关饱和极限。
通过一附加程序，可计算出加入蒸气B中达到但不超过饱和极限的蒸气A的量。也可计算出蒸汽A加入后蒸气B组成及饱和极限。如果该饱和极限大于新蒸气B的浓度，则改算另一增量。若超出饱和极限，则该计算补充一个步骤，计算较小增量。最终，可确定蒸气A加入后的饱和极限达到理想精度(0.2%)值。
表Ⅱ表示对几个具体实例的计算结果。蒸气A是30%(0.185摩尔百分数)过氧化氢和水蒸汽混合物(Yh＝0.185，Yw＝0.815)。蒸气B一开始只含有水蒸汽，而无过氧化氢。表Ⅱ首行的水蒸汽浓度称为相对湿度(0%，20%，40%，80%)，0%项表示无水蒸汽，即一开始没有蒸气B，因此，0%项表示30%(重量)过氧化氢/水蒸汽的饱和极限。就其它项而言，水蒸汽起始浓度随温度而变。
为计算表Ⅱ数据，再参阅表Ⅳ，用插入法求出相应于0.185摩尔百分数过氧化氢蒸气的摩尔百分数过氧化氢液体，然后参阅表Ⅲ，求出相应于摩尔百分数过氧化氢液体和温度的蒸气总压。
根据如上所述的关系式C＝MYP/RT，利用表Ⅲ得出的总压力，可计算出饱和过氧化氢和水蒸汽浓度(mg/L)。
例如，忽略不计瞬时要求的温度条件，根据表Ⅳ，在60℃时，0.185摩尔百分数过氧化氢蒸气相应地最接近于0.6摩尔百分数过氧化氢液体，依次根据表Ⅲ，它相当于49.0mmHg过氧化氢-水混合物总压力。
利用关系式C＝MYP/RT，在0%相对湿度下，可求出饱和过氧化氢和水蒸汽的浓度分别为14.9mg/L和34.7mg/L。表Ⅱ所示，以14.6mg/L作为饱和极限而不是14.9，这是由于根据一些公式进行插入法(用于本实施例)和逐步逼近法(用来编制表Ⅱ)之间的微小差异所致。
在20%相对湿度时，在消毒室内有另一种水蒸汽源，当输入30%(重量)过氧化氢-水蒸汽混合物时，新组合物中过氧化氢的实际百分率组成稍低于30%(重量)。然而，过氧化氢蒸气达饱和极限前的浓度是未知的。因而，如上所述，该浓度必需以算术级数递增，以期望在理想条件下，预示全过程中实际消毒周期的饱和极限。得到的饱和过氧化氢和水蒸汽的浓度分别为10.4mg/L和51.0mg/L。计算出在饱和时最终蒸气组成为0.097摩尔百分数过氧化氢(0.903摩尔百分数水)，或16.9%(重量)过氧化氢。
表Ⅰ表示消毒周期的具体实例的计算结果。除了这些实例中少数几例之外，都比表Ⅱ的实例复杂。在表Ⅰ中4.5分钟之后，蒸气B含过氧化氢蒸气及水混合物，蒸气A仍是30%(重量)过氧化氢和水混合物。由于与时间相关的过氧化氢蒸气降解和蒸气A输入，蒸气B的过氧化氢和水蒸汽浓度连续变化。饱和极限(标为“H2O2饱和，mg/L”)的改变与蒸气B中过氧化氢和水蒸汽浓度(分别标为“H2O2，mg/L”和“水，mg/L”)的改变一致。
在表Ⅰ中4.7分钟之后，在4℃下，将30%(重量)过氧化氢蒸气输入基本上真空的消毒室，达到饱和极限为每升0.49mg汽相过氧化氢，该饱和极限与表Ⅱ中在4℃和0%相对湿度时是相同的。
在几个分解和输入蒸气时期后，于9.86分钟时，饱和极限为每升0.17mg汽相过氧化氢，该蒸气不再是30%(重量)，而只含4.7%(重量)过氧化氢〔95.3%(重量)水〕，或0.025摩尔百分数过氧化氢。表Ⅳ和表Ⅲ的插入法(或基本公式的逐步逼近法)提供的饱和极限为0.17mg/L。
表Ⅰ的下一步记录，在9.86分钟的“输入”表示瞬时输入8mg30%(重量)过氧化氢混合物后立即形成的情况。过氧化氢浓度由0.05mg/L增至0.176mg/L，这比输入之前的饱和极限更高，可是，“蒸气%(饱和)”项只示出86.3%(饱和)。因为过氧化氢摩尔百分数增加至0.0333，所以饱和极限也提高。表Ⅳ表示在4℃时，0.0333摩尔百分数过氧化氢相当于0.4摩尔百分数液体，这相当于表Ⅲ中3.11乇饱和压力。通过运用上述关系式C＝MYP/RT得出表Ⅰ所示的过氧化氢饱和极限为0.20mg/L。
图4说明当分解期和输入蒸气交替时，过氧化氢蒸气浓度和饱和极限的齿状变化过程。只要随时间进展，使饱和极限和过氧化氢蒸气实际浓度更趋接近，水蒸汽浓度就随分解和输入气流而增加。进一步输入蒸气混合物的量必需减少，以免饱和。最终，如果没超过饱和极限，就不再输入蒸气混合物。
权利要求
1.一种消毒方法，该方法包括在预定温度下，将过氧化氢和水蒸汽混合物输入具有预定体积的密封消毒室，其起始输入量应小于在所述温度和体积的该室内蒸气混合物的饱和极限，此后，将所述蒸气混合物分批间断输入所述消毒室，所述蒸气混合物输入速度和每次输入量是根据将过氧化氢蒸气浓度保持在有效消毒浓度所需的量，但应低于会使所述蒸气混合物浓度升至饱和极限的过氧化氢蒸气浓度，该饱和极限指的是在所述温度下，该蒸气混合物输入后，即在所述消毒室内形成的饱和极限。
2.根据权利要求1的方法，其中所述过氧化氢和水蒸汽混合物具有30%(重量)百分组分。
3.根据权利要求1的方法，其中所述温度为4℃。
4.根据权利要求1的方法，其中所述的起始量、每一个所述的变量和所述的蒸气混合物的饱和极限均可预测。
5.根据权利要求1的方法，其中，通过连续监测所述消毒室内相对湿度和过氧化氢蒸气浓度，可确定所述蒸气混合物的饱和极限和每一个所述的变量。
全文摘要
本文介绍一种消毒方法，该方法包括下列步骤在预定温度下，将过氧化氢和水蒸汽混合物输入预定体积的密封消毒室，其起始输入量相当于该蒸汽混合物的饱和极限，此后，将该蒸气混合物分批地间断输入该室，输入蒸气混合物的速度，以及每次输入量取决于将过氧化氢蒸气浓度保持在有效消毒浓度所需的速度和量，但应低于会使该蒸汽混合物浓度升至饱和极限的过氧化氢蒸气浓度，该饱和极限指的是当蒸气混合物输入后，即在该室内形成的饱和极限。
文档编号A61L2/20GK1033941SQ89100078
公开日1989年7月19日 申请日期1988年12月30日 优先权日1987年12月30日
发明者阿瑟·L·卡明斯, 罗伯特·W·奇尔德斯, 撒迪厄斯·J·梅尔尼克 申请人:美国消毒器公司