基于esp薄板坯连铸连轧流程生产dp780钢的方法
【专利摘要】本发明提供一种基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产DP780钢的方法，包括：选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括：0.06～0.20％的C、0.2～0.6％的Si、1.2～2.0％的Mn、0.1～0.5％的Cr、≤0.3％的Mo、0.02～0.05％的Nb、≤0.012％的S、≤0.015％的P、0.1％～0.5％的Cu，其余为铁元素；将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热轧带钢，其中，在ESP产线中，粗轧出口的温度为800℃～860℃，精轧出口的温度不低于800℃；通过二次冷却热轧带钢依次确定热轧带钢中的铁素体和马氏体所需比例。利用本发明能够达到节能环保以及降低成本的目的。
【专利说明】
基于ESP薄板坯连铸连轧流程生产DP780钢的方法
技术领域
[0001 ]本发明涉及钢铁技术领域，更为具体地，涉及一种基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产双相钢DP780钢的方法。
【背景技术】
[0002]近几年，随着钢铁行情的持续走低，钢铁一直处于微利或无利状态，迫使钢铁厂家不得不探讨降本之道，而目前国内对环保的重视程度进一步加强，因此探讨降本又环保的钢铁生产工艺已经成为钢铁厂家非常必要的生存之路。
[0003]因此，充分利用ESP开发应用新产品符合国家总体规划和行业规划，符合国家转调创相关政策规定，能够满足工艺现代化、设备大型化、生产集约化、资源和能源循环化、能耗最小化、经济效益最佳化的高起点发展目标，对于推进钢铁行业节能减排和技术进步，促进企业转型升级、科技创新和产品结构调整，都具有十分重要的意义。
[0004]其中，ESP(Endless Strip Product1n，无头带钢生产)线，是阿维迪新建的新一代薄板坯连铸连乳生产线，由于其连铸速度最高可达7m/min，一个浇次可生产一整条钢带，中间没有任何切头切尾，因而具有全连续带钢生产，单条连铸线即可达到出色的生产能力、大规模生产大带宽带钢和优质带钢、从钢水到热乳卷的转换成本低、生产线工艺布置最为紧凑等特点。
[0005]其中，双相钢具有低屈强比、高初始加工硬化率、良好的强度与塑性的配合、良好的成形性能和能量吸收性能等优点，已经发展成为一种新型冲压用高强度汽车用钢。
[0006]综上所述，为了节能环保并且降低成本，本发明提出了基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产双相钢DP780钢的方法。
【发明内容】
[0007]鉴于上述问题，本发明的目的是提供一种基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，达到节能环保以及降低成本的目的。
[0008]本发明提供一种基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，包括:选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06?0.20 %的C、0.2?0.6 %的S1、1.2?2.0 %的Μη、0.I?0.5% 的Cr、彡0.3% 的Μο、0.02?0.05% 的Nb、彡0.012% 的S、彡0.015% 的P、0.1 %?0.5%的Cu，其余为铁元素;将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼;将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热乳带钢，其中，在ESP产线中，粗乳出口的温度为800?860°C，，精乳出口的温度不低于800°C ;通过二次冷却热乳带钢依次确定热乳带钢中的铁素体和马氏体所需比例；其中，先将热乳带钢冷却至600?750°C后，并保温2?10s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至150?350 °C，使带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0009]此外，优选的方案是，在ESP产线中，粗乳入口的温度不低于950°C，感应加热出口的温度为1120?1180°C。
[0010]此外，优选的方案是，在通过二次冷却热乳带钢依次确定热乳带钢中的铁素体和马氏体所需比例的过程中，铁素体与马氏体的比例5:1。
[0011 ]此外，优选的方案是，热乳带钢的厚度为1.5mm?6.0mm。
[0012]此外，优选的方案是，在生成DP780钢的过程中，原材料中的C形成DP780钢所需的马氏体，用以保证DP780钢的强度。
[0013]此外，优选的方案是，在生成DP780钢的过程中，原材料中的Si形成DP780钢所需的铁素体。
[0014]从上面的技术方案可知，本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，通过采用ESP工艺生成DP780钢，从连铸直接生成各种厚度规格带钢，不但能够节能环保而且还能够降低成本。
[0015]为了实现上述以及相关目的，本发明的一个或多个方面包括后面将详细说明并在权利要求中特别指出的特征。下面的说明以及附图详细说明了本发明的某些示例性方面。然而，这些方面指示的仅仅是可使用本发明的原理的各种方式中的一些方式。此外，本发明旨在包括所有这些方面以及它们的等同物。
【附图说明】
[0016]通过参考以下结合附图的说明及权利要求书的内容，并且随着对本发明的更全面理解，本发明的其它目的及结果将更加明白及易于理解。在附图中:
[0017]图1为根据本发明实施例的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法流程示意图。
[0018]在所有附图中相同的标号指示相似或相应的特征或功能。
【具体实施方式】
[0019]在下面的描述中，出于说明的目的，为了提供对一个或多个实施例的全面理解，阐述了许多具体细节。然而，很明显，也可以在没有这些具体细节的情况下实现这些实施例。
[0020]针对前述提出的目前钢材生成需要降本且环保的问题，本发明提出了一种基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产的DP780钢的方法，采用ESP工艺生产DP780钢的生产制造方法可以从连铸直接生产成各种厚度规格带钢，环保节能并且能够降低成本。
[0021]以下将结合附图对本发明的具体实施例进行详细描述。
[0022]为了说明本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，图1示出了根据本发明实施例的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法流程。
[0023]如图1所示，本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法包括:
[0024]S110:选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06?0.20%的C、0.2?0.6%的S1、l.2?2.0% 的Μη、0.I?0.5%的0、彡0.3%的]?0、0.02?0.05%的他、彡0.012%的S、彡0.015%的Ρ、0.I %?0.5%的Cu，其余为铁元素；
[0025]S120:将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0026]S130:将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热乳带钢，其中，在ESP产线中，粗乳出口的温度为800°C?860°C，精乳出口的温度不低于800 °C ；
[0027 ] S140:通过二次冷却热乳带钢依次确定热乳带钢中的铁素体和马氏体所需比例；其中，
[0028]先将热乳带钢冷却至600°C?750°C后，并保温2?10s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例；
[0029]然后迅速冷却热乳带钢至150?350°C，使带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0030]上述步骤为采用ESP工艺生产DP780钢的具体方法，在本发明中，采用ESP工艺生产DP780钢获取一定比例的铁素体和马氏体以及保证钢力学性能是关键，因此，必须保证在ESP生产工艺进行生产且采用控乳控冷工艺。
[0031]在步骤SllO中，在生成DP780钢的原材料的选择中，为了抑制珠光体并获得足够的马氏体，同时考虑成本问题，在原材料中加入了 < 0.3 %的Mo;考虑到生成的DP780钢的强度为780MPa的强度，则在原材料中加入0.02?0.05%的Nb ；对于产品腐蚀性能的要求，在原材料中还有0.1%?0.5%的Cu。
[0032]在原材料的成分设计中，C的比例为0.06?0.20%，主要是形成DP780钢所需数量的马氏体和保证DP780钢的强度。考虑到DP780钢的性能，如焊接性等，要求C含量在0.2%以下，如果C太低(低于0.02%)，则不容易得到双相组织。C是提高材料强度的重要元素，C的含量可保证DP780钢的使用性能同时降低生产成本。
[0033]Si在原材料中的比例为0.2?0.6%，在生成过程中形成铁元素。Si可以扩大α+γ区，使临界区处理的温度范围加宽，改善双相DP780钢的工艺性能，有利于保持双相钢强度、延性等性能的稳定性和重现性。加入Si可以改变临界区加热时形成的奥氏体的形态，因而容易得到细小均匀分布的马氏体，保证双相钢获得良好的强化效果以及强度与延性的良好配合。Si还是铁素体的固溶强化元素，它加速碳向奥氏体的偏聚，避免间隙固溶强化并可避免冷却时粗大碳化物的生成，提高双相钢的延伸性能。另外，Si还可以提高双相钢的淬透性。
[0034]Mn在原材料中所占的比例为1.0?2.0 %，Mn具有固溶强化的作用，可扩大γ区，降低γ —α相变温度，细化晶粒，并且Mn可强烈推迟珠光体转变，有利于贝氏体形成，通过合理控制，可降低Mn温度至室温以下，进一步提高残余奥氏体量，但过高可使得晶粒粗化，减弱钢的抗腐蚀能力，降低焊接性能。但是，如果Mn含量增加，可提高马氏体淬透性，不利于延伸率提尚O
[0035]Cr在原材料中所占的比例为0.1?0.5%，Cr是奥氏体温度化元素，特别是其中温度范围作用更为强烈。Cr是中强碳化物形成元素，它与C原子有较强的亲和力，可阻碍C原子的扩散，加上Mn增加稳定性的综合作用，显著提高钢的淬透性，不仅能强烈推迟珠光体转变和贝氏体转变，而且扩大了卷取温度区间。Cr虽然是弱固溶强化元素，但能够增大奥氏体的过冷能力，从而细化组织、得到强化效果。此外，Cr可以促进碳向奥氏体扩散，并可降低铁素体的屈服强度，更有利于获得低屈服强度的双相钢。
[0036]Mo在原材料中所占的比例为彡0.3%，Mo是中强碳化物形成元素，在钢中同时起固溶强化和沉淀强化的作用，并对奥氏体的淬透性有良好的影响。Mo能够显著提高亚稳奥氏体的稳定性，抑制铁素体和珠光体转变，使得C C T曲线(C O n t i n u O u S CoolingTransformat 1n，过冷奥氏体连续冷却转)中高温铁素体和珠光体相变显著右移，有利于在实际生产中控制工艺参数。加入Mo可使钢种对控冷工艺参数的敏感性明显降低，更易于在热连乳机组上通过控乳控冷工艺来获得铁素体马氏体双相组织;并且加入Mo还可以提高抗拉强度，降低屈强比，并保持塑性基本不变。
[0037]Nb在原材料中所占的比例为0.02?0.05 %，Nb对晶粒细化、相变行为、奥氏体中C富集发挥显著作用。固溶状态的Nb延迟热变形过程中静态和动态再结晶和奥氏体向铁素体的相变，从而扩大动态再结晶终止温度和Ac3之间的温度范围，为在未再结晶区乳制提供了便利。Nb与C和N结合形成细小的碳氮化物也可延迟再结晶，阻止铁素体晶粒长大，从而具有强的细晶强化效果和较强的析出强化效果。
[0038]在步骤SI20中，按照上述(步骤SI10)的成分进行转炉、LF炉冶炼。也就是说，铁水经转炉冶炼后再经过L F炉精炼得到生成D P 7 8 O钢所需成分的钢水。其中，转炉炼钢(converter steelmaking)是以铁水、废钢、铁合金为主要原料，不借助外加能源，靠铁液本身的物理热和铁液组分间化学反应产生热量而在转炉中完成炼钢过程。转炉主要用于生产碳钢、合金钢及铜和镍的冶炼。
[0039]LF(ladle furnace)炉即钢包精炼炉，是钢铁生产中主要的炉外精炼设备。LF炉一般指钢铁行业中的精炼炉，实际就是电弧炉的一种特殊形式。
[0040]在步骤SI30和步骤S140中，在ESP产线中，铸坯进入粗乳入口的温度不能低于950°C，精乳粗乳出口的温度为800?860°C，中间坯在进入精乳机组前首先进入感应加热炉中，IH(感应加热出口温度为1120?1180 °C，从感应加热炉出来进入精乳机组，并且精乳出口的温度不低于800°C，并且，在ESP产线中，根据实际需求，在生成设备上设定不同的参数，从而生成1.5?6.0mm不等厚度的中碳热乳TRIP钢。
[0041]通过乳制后控制冷却温度获得一定比例的铁素体和马氏体，一般情况下DP780钢中的铁素体和马氏体的比例为5:1，在实际应用中可以根据钢的强度和延伸率的情况做适当的调整。
[0042]热乳带钢经过两次冷却生成DP780钢所需的铁素体和马氏体，最后卷取入库。其中，第一次冷却为热乳带钢冷却至600°C?750°C，并在层冷线上此冷却的温度范围内保温2?10s，生成一定比例的铁素体;然后迅速冷却至150?350°C，生成一定比例的马氏体，最后卷取入库。
[0043]其中，在ESP产线中，从LF炉冶炼出来的钢水进入连铸机，从连铸机出来的铸坯直接进入粗乳机组制成中间坯(其中，铸坯进入组乳机组的入口温度不低于950°C)，然后经过摆式剪，将铸坯头部楔形段进行分段和切掉，接着铸坯进入堆垛机(堆垛机的作用是当后面设备出现故障时，可以在此堆垛机处下线)ο正常乳制时直接通过，随后中间坯经飞剪切头尾进入精乳机组，从精乳机组出来生成热乳带钢(其中，从精乳机组出来的温度为不低于800°C)。从精乳机组生成的热乳带钢经过两次冷却生成DP780钢所需的铁素体和马氏体，通过输出辊道经夹送辊送入卷取机卷取入库。
[0044]根据上述生成DP780钢的方法，本发明采用如下的实施例作进一步的说明。
[0045]实施例1
[0046]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、1.6 %的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.2%的(:11，其余为铁元素；
[0047]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0048]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成3.0mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为842°C，精乳出口的温度为812°C ；
[0049]热乳带钢冷却至680°C后，并保温4s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至250°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0050]0卩780钢的规格:3.0\ 1250111111，屈服强度:51210^，抗拉强度:82210^，延伸率:19.5%。
[0051 ] 实施例2
[0052]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.20%的C、0.2%的S1、1.2 %的Mn、0.1%的0、0.3%的]?0、0.03%的他、0.012%的5、0.015%的？、0.2%的(:11，其余为铁元素；
[0053]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0054]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成5.0mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为842°C，精乳出口的温度为800°C ；
[0055]热乳带钢冷却至600°C后，并保温10s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至150°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0056]DP780钢的规格:5.0 X 1250mm，屈服强度:532MPa，抗拉强度:722MPa，延伸率:21.5%。
[0057]实施例3
[0058]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.10%的C、0.5%的S1、1.6%的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.2%的(:11，其余为铁元素；
[0059]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0060]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成2.5mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为为800°C，精乳出口的温度为812°C ；
[0061 ]热乳带钢冷却至680°C后，并保温4s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至250°C，使所述热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0062]DP780钢的规格:2.5 X 1250mm，屈服强度:576MPa，抗拉强度:843MPa，延伸率:23.5%。
[0063]实施例4
[0064]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.6 %的S1、1.6 %的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.21%的(:11，其余为铁元素；
[0065]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0066]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成4.0mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为860°C，精乳出口的温度为820°C ；
[0067]热乳带钢冷却至750°C后，并保温6s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至150°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0068]DP780钢的规格:4.0 X 1250mm，屈服强度:509MPa，抗拉强度:793MPa，延伸率:18.5%。
[0069]实施例5
[0070]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、2.0 %的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.25%的(:11，其余为铁元素；[0071 ]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0072]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成6.0mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为950°C，精乳出口的温度为812°C ；
[0073]热乳带钢冷却至680°C后，并保温4s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至150°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0074]DP780钢的规格:6.0 X 1250mm，屈服强度:506MPa，抗拉强度:789MPa，延伸率:18.4%。
[0075]实施例6
[0076]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、2.0 %的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.15%的(:11，其余为铁元素；
[0077]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0078]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成3.0mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为834°C，精乳出口的温度为812°C ；
[0079]热乳带钢冷却至680°C后，并保温4s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至250°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0080]DP780钢的规格:3.0 X 1250mm，屈服强度:556MPa，抗拉强度:833MPa，延伸率:23%。
[0081 ] 实施例7
[0082]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、2.0 %的Mn、0.3%的0、0.1%的]?0、0.03%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.3%的(:11，其余为铁元素；
[0083]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0084]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成1.5mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为800°C，精乳出口的温度为800°C ；
[0085]热乳带钢冷却至680°C后，并保温8s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至350°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0086]DP780钢的规格:1.5 X 1250mm，屈服强度:591MPa，抗拉强度:843MPa，延伸率:25% ο
[0087]实施例8
[0088]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、1.6 %的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.03%的他、0.0012%的5、0.015%的？、0.1%的(:11，其余为铁元素；
[0089]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0090]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成2.5mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为842°C，精乳出口的温度为812°C ；
[0091]热乳带钢冷却至680°C后，并保温4s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至350°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0092]DP780钢的规格:2.5 X 1250mm，屈服强度:545MPa，抗拉强度:842MPa，延伸率:19.5%。
[0093]实施例9
[0094]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、1.6 %的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.2%的(:11，其余为铁元素；
[0095]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0096]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成4.5mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳入口的温度为950°C，精乳出口的温度为800°C ；
[0097]热乳带钢冷却至680°C后，并保温4s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至250°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0098]0卩780钢的规格:4.5\ 1250111111，屈服强度:51210^，抗拉强度:82210^，延伸率:19.5%。
[0099]实施例10
[0100]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、1.6 %的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.2%的(:11，其余为铁元素；[0101 ]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0102]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成3.5mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳入口的温度为980°C，精乳出口的温度为850°C ；
[0103]热乳带钢冷却至680°C后，并保温10s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至250°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0104]DP780钢的规格:3.5 X 1250mm，屈服强度:523MPa，抗拉强度:806MPa，延伸率:20%。
[0105]实施例11
[0106]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、1.6 %的Mn、
0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.2%的(:11，其余为铁元素；
[0107]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0108]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成2.5mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为850°C，精乳出口的温度为800°C ；
[0109]热乳带钢冷却至600°C后，并保温4s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至250°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0110]DP780 钢的规格:2.5.0\ 1250111111，屈服强度:517]\0^，抗拉强度:807]\0^，延伸率:
21%。
[0111]实施例12
[0112]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、1.6 %的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.2%的(:11，其余为铁元素；
[0113]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0114]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成3.0mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为842°C，精乳出口的温度为800°C ；
[0115]热乳带钢冷却至750°C后，并保温10s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至250°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0116]0卩780钢的规格:3.0\ 1250111111，屈服强度:56610^，抗拉强度:81610^，延伸率:22.3%。
[0117]实施例13
[0118]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、1.6 %的Mn、
0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.2%的(:11，其余为铁元素；
[0119]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0120]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成4.5mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为860°C，精乳出口的温度为800°C ；
[0121]热乳带钢冷却至600°C后，并保温2s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至250°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0122]DP780钢的规格:4.5 X 1250mm，屈服强度:534MPa，抗拉强度:807MPa，延伸率:21%。
[0123]实施例14
[0124]选择原材料，其中，原材料按质量百分比包括:0.06 %的C、0.5 %的S1、1.6 %的Mn、0.5%的0、0.1%的]?0、0.02%的他、0.008%的5、0.012%的？、0.2%的(:11，其余为铁元素；
[0125]将原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼；
[0126]将从LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成6.0mm厚度的热乳带钢，其中，在经过ESP产线的过程中，粗乳出口的温度为841°C，精乳出口的温度为800°C ；
[0127]热乳带钢冷却至600°C后，并保温4s，使热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例;然后迅速冷却热乳带钢至350°C，使热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。
[0128]DP780钢的规格:6.0 X 1250mm，屈服强度:509MPa，抗拉强度:792MPa，延伸率:25% ο
[0129]需要说明的是，上述实施例生成的DP780钢在厚度上的浮动非常小可以忽略不计，屈服强度和抗拉强度均会有30MPa的上下浮动，在本发明中特此说明。
[0130]通过上述实施方式可以看出，本发明提供的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，通过采用ESP工艺生成DP780钢，从连铸直接生成各种厚度规格带钢，不但能够节能环保而且还能够降低成本。
[0131]如上参照附图以示例的方式描述了根据本发明提出的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法。但是，本领域技术人员应当理解，对于上述本发明所提出的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，还可以在不脱离本
【发明内容】
的基础上做出各种改进。因此，本发明的保护范围应当由所附的权利要求书的内容确定。
【主权项】
1.一种基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，包括: 选择原材料，其中，所述原材料按质量百分比包括:0.06?0.20 %的C、0.2?0.6 %的S1、1.2?2.0%的Μη、0.I?0.5%的Cr、彡0.3%的Mo、0.02?0.05%的Nb、彡0.012%的S、彡0.015%的P、0.1 %?0.5%的Cu，其余为铁元素； 将所述原材料进行转炉冶炼以及LF炉冶炼； 将从所述LF炉冶炼形成的钢水经过ESP产线生成不同厚度的热乳带钢，其中，在所述ESP产线中，粗乳出口的温度为800?860°C，，精乳出口的温度不低于800°C ； 通过二次冷却所述热乳带钢依次确定所述热乳带钢中的铁素体和马氏体所需比例；其中， 先将所述热乳带钢冷却至600?750°C后，并保温2?10s，使所述热乳带钢中的铁素体含量达到DP780钢所需比例； 然后迅速冷却所述热乳带钢至150?350°C，使所述热乳带钢中的马氏体含量达到DP780钢所需比例。2.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，其中， 在所述ESP产线中，粗乳入口的温度不低于950 °C，感应加热出口的温度为1120?1180Γ。3.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，其中， 在通过二次冷却所述热乳带钢依次确定所述热乳带钢中的铁素体和马氏体所需比例的过程中，所述铁素体与所述马氏体的比例5:1。4.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，其中， 所述热乳带钢的厚度为1.5mm?6.0mm。5.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，其中， 在生成DP780钢的过程中，所述原材料中的C形成DP780钢所需的马氏体，用以保证DP780钢的强度。6.如权利要求1所述的基于ESP薄板坯连铸连乳流程生产DP780钢的方法，其中， 在生成DP780钢的过程中，所述原材料中的Si形成DP780钢所需的铁素体。
【文档编号】C22C38/12GK106011618SQ201610393922
【公开日】2016年10月12日
【申请日】2016年6月6日
【发明人】王学伦, 周洪宝, 鲍生科, 吴盛平, 于长江, 喻尧, 杜希恩
【申请人】日照宝华新材料有限公司