压通路454的通路截面积小的喷嘴通路7455，从而流量被节流后喷出到扩散通路457。此外，在第六实施方式中横截面为大径圆形的扩散通路457相对于横截面为小径圆形的喷嘴通路7455对准中心。另外，在未设置有在第一实施方式中说明的流入口 25和簧片阀27、28的第六实施方式中，设置有在来自喷射栗45的负压起作用时使流入口24开阀的伞阀(umbrella valve)7027。
[0128]在图14、图15所示的第六实施方式中，作为弹簧施力式的止回阀的内部余压保持阀7475也作为“多个开闭阀”的另一个设置于分支通路7474。内部余压保持阀7475具有阀壳体7475a、阀芯7475b以及阀弹簧7475c。
[0129 ]阀壳体7475a由金属的复合材料形成为带台阶的圆筒状，被嵌入到突部7047。分支通路7474的一部分贯通阀壳体7475a。阀壳体7475a将平面状的阀座7475as形成于分支通路7474中。在阀壳体7475a中，圆环板状的法兰部7475af在中继通路7465的下方和内部用通路部7470g的下方重叠地设置，由此在实现利用突部7047的内部余压保持阀7475的定位的同时实现装置I的小型化。
[0130]阀芯7475b由金属的复合材料形成为圆柱状，在阀壳体7475a内与该阀壳体7475a同轴收容。通过所述收容方式，阀芯7475b通过往复移动而能够落座于阀座7475as或离开阀座7475as。因而，内部余压保持阀7475随着阀芯7475b离开阀座7475as而开阀，另一方面，随着阀芯7475b落座于阀座7475as而闭阀。
[0131]阀弹簧7475c由金属形成为线圈状，在阀壳体7475a内与该阀壳体7475a同轴卡定。阀弹簧7475c通过弹簧反力而对阀芯7475b向阀座7475as侧施力。
[0132]通过这样的构造，内部余压保持阀7475使与分支通路7474相通的燃料通路7470开闭。具体地说，在随着燃料栗7042的工作而从连通口 7470e向通路部7470f、7470g导出设定压力以上的燃料的期间，内部余压保持阀7475的阀芯7475b抵抗阀弹簧7475c的弹簧反力而开阀。在该开阀时，在阀芯7475b被阀弹簧7475c弹性支承的状态下，从内部用通路部7470g流入分支通路7474的加压燃料朝向喷射栗45侧流通。另一方面，如果即使在燃料栗7042的工作中从连通口 7470e导出的燃料的压力小于设定压力则该导出停止，或者随着燃料栗7042的停止而该导出停止，从而阀芯7475b通过弹簧反力而闭阀。在该闭阀时，朝向喷射栗45侧的燃料的流通也停止，因此特别是在伴随燃料栗7042的停止的情况下，送出阀421的闭阀也互起作用而收容室463中的燃料的压力被保持在内部余压保持阀7475的设定压力。即，通过闭阀的内部余压保持阀7475来对收容室463内的滞留燃料发挥余压保持功能。此外，基于内部余压保持阀7475的余压保持功能的保持压力例如被设定为250kPa。
[0133]在这样构成弹簧质量系统的内部余压保持阀7475中，有如下担忧:相对于阀座7475as的提升量(离开量)小等时的阀芯7475b受到因来自燃料栗7042的燃料压送所产生的压力脉动而振动。但是，如上所述，在第六实施方式中，从内部用通路部7470g的通路截面积变换得到的圆筒管P的通路直径D与该内部用通路部7470g的长度L被设定为满足L/D > 3的关系式。进行所述设定的结果，因压力脉动引起的阀芯7475b的振动如图19所示那样随着时间经过而衰减至实质上O水平。因此，如图20所示，在从燃料通路7470到内燃机3的路径中产生的噪音降低。此外，在图19、图20中，作为第六实施方式示出了L/D = 3和L/D = 4的情况，另一方面，作为比较例示出了 L/D = l和L/D = 2的情况。
[0134]在图15、图17所示的第六实施方式中，作为弹簧施力式的止回阀的溢流阀7443也设置于溢流端口 442 ο在溢流端口 442中溢流阀7443经由在突部7047的侧面47a开口的溢流通路476而与燃料通路7470相通。除此以外，溢流阀7443还通过溢流端口 442的最下游端442a而与副罐20的内部空间26连通。由此，能够将从溢流通路476向溢流端口 442引导的燃料排出到该空间26。溢流阀7443具有阀扣环(valve retainer)7443a、阀芯7443b以及阀弹簧7443c。
[0135]如图15所示，阀扣环7443a由树脂形成为圆筒状，被嵌入在端口构件44中。溢流端口 442中的比将阀座7442s以平面状形成的带台阶的部分靠下游侧的最下游端442a贯通阀扣环7443a。
[0136]阀芯7443b由树脂和橡胶的复合材料形成为圆板状，在溢流端口442内与该溢流端口 442同轴收容。通过所述收容方式，阀芯7443b通过往复移动而能够落座于阀座7442s或离开阀座7442s。因而，溢流阀7443随着阀芯7443b离开阀座7442s而开阀，另一方面，随着阀芯7443b落座于阀座7442s而闭阀。
[0137]阀弹簧7443c由金属形成为线圈状。阀弹簧7443c在溢流端口442内与该溢流端口442同轴收容，通过阀扣环7443a被卡定。阀弹簧7443c通过弹簧反力而对阀芯7443b向阀座7442s侧施力。
[0138]通过这样的构造，溢流阀7443使经由溢流通路476而与溢流端口 442相通的燃料通路7470开闭。具体地说，不论燃料栗7042工作还是停止，在从燃料通路7470到达内燃机3的燃料供给路径的正常状态得以保持而溢流端口442的压力小于溢流压力的期间，溢流阀7443的阀芯7443b通过阀弹簧7443c的弹簧反力而闭阀。在该闭阀时，通过燃料栗7042的工作而被调压的燃料通过过滤器箱43内的喷出通路472和该过滤器箱43外的喷出端口 440被喷出，从而成为向内燃机3侧供给的燃料。另一方面，不论燃料栗7042工作还是停止，当在从燃料通路7470到达内燃机3的燃料供给路径中发生异常而溢流压力以上的燃料被引导至溢流端口442时，阀芯7443b抵抗弹簧反力而开阀。在该开阀时，在阀芯7443b被阀弹簧7443c弹性支承的状态下，向溢流阀7443引导的燃料被排出到副罐20的内部空间26。因此，向内燃机3侧供给的燃料的压力被释放直到成为溢流压力为止。即，对于向内燃机3侧供给的燃料，发挥基于开阀的溢流阀7443的溢流功能。此外，基于溢流阀7443的溢流功能的溢流压力例如被设定为650kPa。
[0139]根据到此为止的第六实施方式，能够发挥与第一实施方式同样的作用效果。与此同时，根据第六实施方式，外部余压保持阀7473是具有随着燃料栗7042的工作而开阀并被阀止动件7479卡定的阀芯478的无弹簧式。因此，即使由于从燃料栗7042进行的燃料压送而产生压力脉动，卡定状态的阀芯478也不易振动。
[0140]而另一方面，内部余压保持阀7475是具有随着燃料栗7042的工作而抵抗弹簧反力而开阀的阀芯747 5b的弹簧施力式。在此，使向内燃机3侧的喷出燃料流通的燃料通路7470中的、在燃料过滤器464的下游侧与收容室463连通的连通口 7470e在从内部余压保持阀7475向外部余压保持阀7473侧的位置偏移部位R开口。由此，能够针对相比于从连通口7470e向阀7473侧燃料所朝向的外部用通路部7470f而言使从该连通口 7470e向阀7475侧的燃料流动节流的内部用通路部7470g，以满足上述L/D 2 3的关系式的方式增大长度L。其结果，由于从燃料栗7042进行的燃料压送而产生的压力脉动能够在临近弹簧施力式的阀7475为止的长长地被缩小的内部用通路部7470g中衰减，因此还能够使该阀7475中的阀芯7475b的振动衰减。
[0141 ]根据以上内容，在余压保持阀7473、7475中，均能够抑制压力脉动由于阀芯478、7475b的振动而放大。因而，能够降低在从燃料通路7470到内燃机3的路径中产生的噪音。
[0142]另外，根据第六实施方式，在与收容室463之间通过中继通路7465来被中继的连通口 7470e在位置偏移部位R开口。据此，不仅能够针对使从连通口 7470e向阀7475侧的燃料流动节流的内部用通路部7470g以满足L/D > 3的关系式的方式增大长度L，还能够增大从收容室463到该连通口 7470e的中继通路7465的长度。其结果，由于从燃料栗7042进行的燃料压送而产生的压力脉动能够在临近弹簧施力式的阀7475之前在长的中继通路7465和长长地被缩小的内部用通路部7470g中衰减。因此，能够提高噪音的降低效果。
[0143]另外，根据第六实施方式，在位置偏移部位R处向外部用通路部7470f开口的连通口 7470e经由该通路部7470f而与内部用通路部7470g连通。在此，在内部用通路部7470g中，燃料流动相比于外部用通路部7470f被节流，因而能够在确保为了向内燃机3侧喷出而在外部用通路部7470f中流通的燃料流量的同时，在内部用通路部7470g中使压力脉动衰减来降低噪音。另外，内部用通路部7470g在外部用通路部7470f中的从中继通路7465隔着阀7475的分离部位Q开口。因此，能够使外部用通路部7470f中的从连通口 7470e到该部位Q的距离与中继通路7465的长度一起增大。其结果，由于从燃料栗7042进行的燃料压送而产生的压力脉动能够在临近弹簧施力式的阀7475之前在长的中继通路7465、确保了距离的各部位R、Q之间以及长长地被缩小的内部用通路部7470g中衰减。因此，能够提高噪音的降低效果。
[0144]另外，根据第六实施方式，中继通路7465中的燃料的流通方向相对于内部用通路部7470g中的燃料的流通方向倾斜。由此，从中继通路7465通过外部用通路部7470f而朝向内部用通路部7470g的燃料流动顺畅地折返，从而该燃料流动不易从形成这些通路部7470f、7470g的内壁面剥离。因此，能够抑制因这样的燃料流动的剥离而产生负压从而成为噪音的主要原因。
[0145]另外，根据第六实施方式，在燃料通路7470中与朝向内燃机3侧的流动分流的燃料通过溢流通路476被引导，从而溢流阀7443释放向内燃机3侧供给的燃料的压力。根据这样的溢流功能，能够保证内燃机3的耐久性。另外，在阀芯7443b抵抗弹簧反力而开阀以进行压力释放的弹簧施力式的溢流阀7443中，从燃料通路7470中的比外部余压保持阀747 3靠下游侧的部分通过溢流通路476引导燃料。由此，从连通口 7470e经由燃料通路7470和溢流通路476到阀7443的距离变长，从而能够使因从燃料栗7042进行的燃料压送引起的压力脉动衰减。因此，在阀7443中，能够抑制压力脉动由于阀芯7443b的振动而放大，其结果，能够提高在从燃料通路7470到内燃机3的路径中产生的噪音的降低效果。
[0146]另外，第六实施方式的喷射栗45使从通过满足L/D2 3的关系式而长长地被缩小的内部用通路部7470g通过了阀7475的排出燃料进一步节流后喷出，从而将燃料罐2内的燃料转送到燃料栗7042的周围。由此，在喷射栗45中，能够喷出在内部用通路部7470g中衰减了压力脉动的燃料。因此能够稳定地发挥燃料转送功能，并且能够抑制因燃料喷出断续而产生对人而言刺耳的噪音。
[0147](其它实施方式)
[0148]以上说明了本公开的多个实施方式，但是本公开不限定于这些实施方式来解释，在不脱离本公开的宗旨的范围内能够应用为各种实施方式