本发明涉及外周涂层材料及外周涂层蜂窝结构体。更详细而言，涉及用于涂布于蜂窝结构体而形成外周涂层的外周涂层材料、以及包括由外周涂层形成的外周壁的外周涂层蜂窝结构体。
背景技术：
以往，陶瓷制蜂窝结构体被用于汽车尾气净化用催化剂载体、柴油微粒除去过滤器、汽油微粒除去过滤器、或者燃烧装置用蓄热体等各种广泛的用途。此处，陶瓷制蜂窝结构体(以下，简称为“蜂窝结构体”)通过如下方式制造，即，使用蜂窝成型体制造装置，从挤压模(喷嘴)挤压成型，得到蜂窝成型体，然后，再使用烧成炉，将蜂窝结构体于高温进行烧成，由此，制造陶瓷制蜂窝结构体。从而，得到包括区划形成多个隔室的多孔质的隔壁的蜂窝结构体，该多个隔室从一方端面延伸至另一方端面，形成流体的流路。
近年来，从环境问题考虑，对于汽车发动机的尾气净化用催化剂载体、微粒除去过滤器等中使用的蜂窝结构体，要求提高净化性能，以便应对逐年强化的尾气限制。由于要应对逐年强化的尾气限制，所以要求蜂窝结构体的轻量化，以便提高担载于蜂窝结构体的催化剂的升温速度而使其尽早活化。因此，正在开发使蜂窝结构体的多孔质的隔壁厚度变薄的“薄壁化”以及进一步提高多孔质的隔壁的气孔率的“高气孔率化”。此处，“高气孔率化”例如在本说明书中定义成多孔质的隔壁的气孔率为50％以上。
另一方面，作为由蜂窝结构体的薄壁化、高气孔率化所带来的缺点，蜂窝结构体自身的机械强度有时会降低。即，由于薄壁化、高气孔率化等原因，与以往相比，隔壁自身的机械强度有时会降低。
结果，即便只是从外部对蜂窝结构体施加较弱的冲击，有时也会在隔壁出现龟裂或破损等。如果像这样因冲击等而在蜂窝结构体的隔壁产生龟裂、缺失等，则用作汽车尾气净化用催化剂载体等时的基本功能会受损。因此，希望开发出实现蜂窝结构体的高气孔率化、且具备实用上的足够的机械强度的蜂窝结构体。
另外，有时制造应对各种产业技术领域的蜂窝结构体，开发出蜂窝直径比通常的蜂窝直径大的大型蜂窝结构体。在想要通过挤压成型而一体地形成该大型蜂窝结构体的情况下，特别是，外周边缘的隔壁等的形状不稳定，蜂窝结构体的产品形状、尺寸精度有可能降低。
于是，为了消除上述不良情况，进行如下操作，即，将挤压成型的蜂窝结构体的外周面用磨削磨石等进行磨削加工，将蜂窝直径调整为一定后，将含有粉末状的陶瓷原料并调制为浆料状的外周涂层材料涂布于蜂窝结构体的外周面(磨削加工面)，使其干燥或烧成，由此，设置外周涂层(外周壁)(例如参见专利文献1及专利文献2)。由此，即便为具有较大蜂窝直径的大型蜂窝结构体，也能够使产品形状等得到稳定。
如上所述，通过在蜂窝结构体设置外周涂层(外周壁)，能够提高蜂窝结构体(外周涂层蜂窝结构体)的机械强度。此外，预先通过磨削加工来调整蜂窝直径，然后，均匀地涂布外周涂层材料，因此，除了机械强度得到提高(耐冲击性得到提高)以外，还具有使产品形状、尺寸精度等得到稳定的优异的优点。此外，还公开有对外周涂层的层表面实施了特殊加工的蜂窝结构体(参见专利文献3)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特许第2613729号公报
专利文献2：日本特许第5345502号公报
专利文献3：日本特开2002－70545号公报
技术实现要素：
在将蜂窝结构体用作汽车尾气净化用催化剂载体等用途的情况下，蜂窝结构体多数情况下以收纳于金属制的罐体(罐)中的状态进行使用。因此，进行将蜂窝结构体收纳于罐体的收纳工序(装罐工序)。此时，在罐体的内部形成的收纳空间形成得比蜂窝结构体稍大，因此，在装罐时，有时较大的负荷被施加于蜂窝结构体。
此时，在强烈地想要抑制收纳于罐体内的蜂窝结构体在收纳空间中移动的情况下，有时施加于蜂窝结构体的力增强，在隔壁产生龟裂等。于是，通常在罐体与蜂窝结构体之间夹设有例如像无膨胀垫这样的缓冲材料。由此，能够抑制在收纳空间内进行移动，并且，能够在罐体内以稳定的状态收纳蜂窝结构体。此外，通过具备罐体和缓冲材料，即便从外部向罐体施加了冲击的情况下，也能够利用罐体和缓冲材料来缓和该冲击，形成为冲击不会直接传播到蜂窝结构体。
但是，在作为汽车尾气净化用催化剂载体而搭载于汽车的情况下，有时因汽车行驶时发生的振动或尾气处理时通过蜂窝结构体的尾气的压力(气体压力)等而使得较大的力施加于收纳在罐体内的蜂窝结构体。
因此，继续接收这些振动、气体压力有可能导致罐体收纳当初稳定收纳的状态的蜂窝结构体自刚收纳后的初始位置“偏离”。特别是，在现有的外周涂层蜂窝结构体的情况下，外周涂层的层表面多数情况下由比较光滑的面构成，与罐体的内周面、无膨胀垫等缓冲材料之间的摩擦系数较低，因此，在彼此的边界之间发生滑动的可能性较高。
如果发生蜂窝结构体的位置自初始位置改变的“位置偏离”，则有时因行驶时的振动而向外周涂层蜂窝结构体施加较强的冲击，在外周涂层、隔壁产生龟裂、脱落等不良情况。结果，在对汽车的尾气进行处理时，压力损失上升，有可能对发动机性能、燃油性能造成影响，或者作为汽车尾气净化用催化剂载体的净化性能显著降低。
于是，期待开发出具备在罐体收纳时或者行驶时(使用时)的足够的机械强度、并且不会发生在罐体内的位置偏离以及由位置偏离所引起的龟裂等的蜂窝结构体或者解决该问题的外周涂层(外周涂层材料)。应予说明，对于这些课题，已经公开的专利文献1或2没有特别提及。
另一方面，专利文献3中公开了在蜂窝结构体的外周面设置有凹凸的结构。但是，这种情况下，为了在蜂窝结构体的外周面设置凹凸，需要新的工序以及导入该工序的特殊的加工装置。因此，存在如下倾向，即，蜂窝结构体的制造方法复杂化，且制造时间变长。此外，由于需要新的加工装置，所以包含设备成本增加等问题。
于是，本发明基于上述实际情况，提供一种具有足够的机械强度、且能够防止罐体内的蜂窝结构体因行驶时的振动等而发生位置偏离的外周涂层材料以及包括由该外周涂层材料形成的外周涂层的外周涂层蜂窝结构体。
根据本发明，提供以下列出的外周涂层材料以及外周涂层蜂窝结构体。
[1]一种外周涂层材料，所述外周涂层材料包含陶瓷原料，涂布于通过挤压成型而形成的陶瓷制的蜂窝结构体的外周面，形成外周涂层，其中，所述陶瓷原料包括陶瓷混合物和长片状的纤维材料，该陶瓷混合物包含粒子状的第一陶瓷粒子和平均粒径与所述第一陶瓷粒子不同的粒子状的第二陶瓷粒子，所述陶瓷混合物的粒度分布具有至少两个极大值，所述纤维材料的长度方向上的平均纤维长度在30～100μm的范围内。
[2]根据所述[1]中记载的外周涂层材料，其中，所述陶瓷混合物的所述粒度分布中的第一极大值在5～70μm的范围内，所述粒度分布中的第二极大值在40～280μm的范围内。
[3]根据所述[1]或[2]中记载的外周涂层材料，其中，所述纤维材料为结晶性无机纤维。
[4]根据所述[1]～[3]中的任意一项中记载的外周涂层材料，其中，所述第一陶瓷粒子和所述第二陶瓷粒子为同一成分。
[5]一种外周涂层蜂窝结构体，其为使用了所述[1]～[4]中的任意一项中记载的外周涂层材料的外周涂层蜂窝结构体，其中，包括：陶瓷制的蜂窝结构体，该陶瓷制的蜂窝结构体包括区划形成多个隔室的多孔质的隔壁，该多个隔室从一方端面延伸至另一方端面，形成流体的流路；以及外周涂层，该外周涂层是在所述蜂窝结构体的外周面的至少一部分涂布所述外周涂层材料而形成的。
[6]根据所述[5]中记载的外周涂层蜂窝结构体，其中，所述外周涂层的最大高度粗糙度rz在50～250μm的范围内。
根据本发明的外周涂层材料，通过使用包含平均粒径彼此不同的两种陶瓷粒子(第一陶瓷粒子以及第二陶瓷粒子)的陶瓷混合物形成外周涂层材料，能够在外周涂层的表面形成凹凸。通过在外周涂层的表面形成凹凸，最大高度粗糙度为一定的范围，使得摩擦系数变大，与金属制的罐体等之间的摩擦力变大。
由此，所收纳的外周涂层蜂窝结构体不会因行驶时施加的振动等而容易地偏离初始位置。此外，通过设置外周涂层，能够提高外周涂层蜂窝结构体自身的机械强度，即便在装罐、行驶时施加了冲击的情况下，也不会在隔壁产生龟裂等。
附图说明
图1是示意性地表示本发明的一个实施方式的外周涂层蜂窝结构体之一例的立体图。
图2是示意性地表示外周涂层材料的构成的说明图。
图3是表示实施例1～4的粒度分布的曲线图。
符号说明
1：外周涂层材料；2：陶瓷原料；3a：第一cd粒子(第一堇青石粒子、第一陶瓷粒子)；3b：第二cd粒子(第二堇青石粒子、第二陶瓷粒子)；4：cd混合物(陶瓷混合物)；5：纤维材料；10：蜂窝结构体；11：外周面；20：外周涂层；21：层表面；30：外周涂层蜂窝结构体；31a：一方端面；31b：另一方端面；32：隔室；33：隔壁；r1：第一极大值；r2：第二极大值。
具体实施方式
以下，参照附图，对本发明的外周涂层材料以及外周涂层蜂窝结构体的实施方式分别进行说明。本发明并不限定于以下的实施方式，只要不脱离本发明的范围，就可以加以变更、修正、改良等。
本发明的一个实施方式的外周涂层材料1为主要包含陶瓷原料2而构成的浆料状的物质，能够涂布于通过挤压成型而一体地形成的陶瓷制的蜂窝结构体10的外周面11。通过将该外周涂层材料1均匀地涂布于外周面11，能够在外周面11之上设置以规定的层厚形成的外周涂层20。
另一方面，如图1所示，本发明的一个实施方式的外周涂层蜂窝结构体30包括：呈大致圆柱状的陶瓷制的蜂窝结构体10，其是通过挤压成型而一体地形成的；以及外周涂层20(相当于外周壁)，其是通过沿着蜂窝结构体10的外周面11均匀地涂布外周涂层材料1而以规定的层厚形成的。此处，外周涂层蜂窝结构体30(或、蜂窝结构体10)包括区划形成多个隔室32的多孔质的隔壁33，该多个隔室32从一方端面31a延伸至另一方端面31b，形成流体的流路。此处，外周涂层蜂窝结构体30可以构成为外周涂层封孔蜂窝结构体，亦即，设置了将一方端面31a上的隔室32按照规定的配设基准封孔、此外、将另一方端面31b上的剩余隔室32封孔的封孔部(未图示)。
对于本实施方式的外周涂层材料1，作为陶瓷原料2，例如可以使用粒子状的堇青石、碳化硅、或者氧化钛等。应予说明，外周涂层20的主成分可以与构成蜂窝结构体10的陶瓷原料的主成分相同。此外，通过在这些粒子状的陶瓷原料2中以规定的配合比率混合造孔材料、粘合剂、表面活性剂、以及分散介质等众所周知的材料，能够形成调制成适合向蜂窝结构体10的外周面11涂布的粘度的浆料状的外周涂层材料1。外周涂层材料1的基本构成已经众所周知，因此，此处省略详细的说明。
以下的记载中，以作为本实施方式的外周涂层材料1的陶瓷原料2的主成分使用粒子状的堇青石为例进行说明。但是，本发明的外周涂层材料1作为陶瓷原料2并不限定于粒子状的堇青石。
另外，待形成外周涂层20的蜂窝结构体10(外周涂层蜂窝结构体30的一部分)是如下制造的，即，预先调制以往众所周知的包含有堇青石、碳化硅等陶瓷原料的成型材料(生坯)，按所期望的蜂窝形状从挤压模(喷嘴)挤压成型，然后，经干燥、切断以及烧成等各工序制造而成。对于该蜂窝结构体10的构成，也已经众所周知，因此，此处省略详细的说明。
如图2中示意性示出的那样，本实施方式的外周涂层材料1作为陶瓷原料2主要包含堇青石，此外，该堇青石构成为堇青石混合物4(以下，称为“cd混合物4”。)，其包含有粒子状的第一堇青石粒子3a(以下，称为“第一cd粒子3a”。)和平均粒径与第一cd粒子3a不同的粒子状的第二堇青石粒子3b(以下，称为“第二cd粒子3b”。)(参照图2)。
此处，第一cd粒子3a相当于本发明中的第一陶瓷粒子，第二cd粒子3b相当于本发明中的第二陶瓷粒子，cd混合物4相当于本发明中的陶瓷混合物。应予说明，本实施方式中，虽然对第一陶瓷粒子和第二陶瓷粒子均使用相同成分的堇青石进行说明，但是并不限定于此，也可以将彼此不同的成分分别制成第一陶瓷粒子和第二陶瓷粒子。例如，可以给出粒子状的堇青石与粒子状的碳化硅的组合。
此处，第一cd粒子3a和第二cd粒子3b分别具有不同的平均粒径，因此，这2个cd粒子3a、3b混合而得到的cd混合物4的粒度分布会出现源自于各cd粒子3a、3b的两个极大值r1、r2(参照图3)。
此时，cd混合物4的粒度分布中的第一极大值r1使用位于5～70μm的范围、更优选位于10～60μm的范围、进一步优选位于15～40μm的范围的值。另一方面，粒度分布中的第二极大值r2使用位于40～280μm的范围、更优选位于50～250μm的范围、进一步优选位于65～230μm的范围的值。
此处，作为外周涂层材料1的主成分的陶瓷原料2包含平均粒径不同的至少两种陶瓷粒子(第一cd粒子3a、第二cd粒子3b)的混合物、亦即cd混合物4，由此，在将本实施方式的外周涂层材料1涂布于外周面11的情况下，以与以往的外周涂层材料不同的状态形成外周涂层20。
即，通过各cd粒子3a、3b而容易在外周涂层20的层表面21产生较大的凹凸。即，外周涂层20的层表面21由粗糙的面构成。与此相对，在以往的外周涂层材料的情况下，设想使用平均粒径均匀且粒度分布仅出现一个极大值的陶瓷原料，因此，外周涂层(以往)的层表面由微细、致密的面构成。
通过像本实施方式这样按陶瓷原料2的cd混合物4的粒度分布具有两个极大值r1、r2的方式调制外周涂层材料1，能够容易地控制外周涂层20的最大高度粗糙度rz。特别是，通过将两个极大值r1、r2各自的数值限定于上述范围，能够进一步调整外周涂层20的最大高度粗糙度rz。此处，如果第一极大值r1和第二极大值r2彼此过于接近，换言之，在第一cd粒子3a和第二cd粒子3b的平均粒径接近的情况下，两种cd粒子3a、3b混合得到的效果变小。应予说明，下文，对最大高度粗糙度rz的详细内容进行说明。
结果，cd混合物4的粒度分布中，第一极大值r1和第二极大值r2接近，重合的部分变多的可能性高。因此，外周涂层20的最大高度粗糙度rz没有那么大。因此，通过调整使得两个极大值r1、r2至少在上述规定的范围内分开，能够确保外周涂层20的足够的最大高度粗糙度rz。
通过使用如上所述调制的外周涂层材料1，由此得到最大高度粗糙度rz为规定范围的外周涂层20。即，外周涂层20的层表面21上的摩擦系数变大。结果，在收纳于金属制的罐体(未图示)的状态下，与罐体的内周面(或者无膨胀垫等缓冲材料)相接触的外周涂层20的摩擦系数增大，由此，即便施加冲击等，也能够保持收纳状态。
即，在罐体内不会产生外周涂层蜂窝结构体30偏离初始位置的“位置偏离”这样的不良情况。结果，能够避免以下不良情况，即，由行驶时的振动所带来的噪音、或因由反复位置偏离所施加的冲击而在外周涂层蜂窝结构体30发生缺失、或者外周涂层20的一部分从蜂窝结构体10的外周面11剥离。
本实施方式的外周涂层蜂窝结构体30中的外周涂层20的最大高度粗糙度rz规定为50～250μm的范围、更优选70～240μm的范围、进一步优选100～230的范围。通过将最大高度粗糙度规定为上述范围，能够消除上述的位置偏离等不良情况。应予说明，在最大高度粗糙度低于上述数值范围的下限值的情况下，外周涂层20的层表面21平滑，摩擦系数变小。此处，以基准长度选出用粗糙度仪测定的粗糙度曲线的一部分，以最高的部分(最大山高度)与最深的部分(最大谷深度)的和计算出最大高度粗糙度rz(jisb0601)。
在最大高度粗糙度rz低于上述数值范围的下限值的情况下，最大高度粗糙度rz过小，罐体等与外周涂层20的接触面积变大。结果，在与金属制的罐体或缓冲材料的边界容易发生滑动，容易发生位置偏离。另一方面，在最大高度粗糙度rz超过上述数值范围的上限值的情况下，最大高度粗糙度rz过大，罐体等与外周涂层20的接触面积变小。结果，反倒很难稳定地保持外周涂层蜂窝结构体30，有可能发生位置偏离。于是，外周涂层蜂窝结构体30的外周涂层20的最大高度粗糙度rz优选限制在上述数值范围内。
此外，本实施方式的外周涂层材料1构成为：除了包含由上述的平均粒径不同的第一cd粒子3a和第二cd粒子3b形成的cd混合物4以外，在陶瓷原料2中还包含长片状的纤维材料5。应予说明，上述的粒度分布在cd混合物4中显示出两个极大值r1、r2，其为不包含该纤维材料5的状态。此处，该纤维材料5的长度方向上的平均纤维长度使用30～100μm的范围的平均纤维长度(参照图2)。
通过在陶瓷原料2中加入cd混合物4以及上述纤维材料5，能够使其外壁具有弹性，抑制由热应力所引起的陶瓷结构体破损。应予说明，在平均纤维长度超过100μm的情况下，无法维持良好的涂布性。另外，在平均纤维长度低于30μm的情况下，无法抑制外周涂层材料1在高温区域的收缩，有可能破损。由此，通过加入纤维材料5并将平均纤维长度规定为上述范围，即便施加了热冲击等的情况下，也能够避免外周涂层20的一部分从外周面11上脱落或剥离、破损的不良情况。
应予说明，纤维材料5没有特别限定，可以使用各种无机纤维，特别优选使用结晶性无机纤维。给出一例，可以使用纤维状的氧化铝硅酸盐纤维、碳化硅纤维等。
如上所示，本实施方式的外周涂层材料1能够在外周涂层20的层表面21设置凹凸，外周涂层蜂窝结构体30通过设置于外周涂层20的层表面21的凹凸而使摩擦系数增大，能够稳定地保持收纳于罐体的状态。
以下，对本发明的外周涂层材料以及外周涂层蜂窝结构体的实施例进行说明，但是，本发明的外周涂层材料以及外周涂层蜂窝结构体并不限定于这些实施例。
【实施例】
(1)蜂窝结构体
以规定的配合比率对成型材料进行调合、混合以及混炼，得到成型材料(生坯)，将该成型材料(生坯)利用挤压成型机进行挤压成型，得到蜂窝成型体。将得到的蜂窝成型体干燥后，在规定的温度下烧成，由此，制作蜂窝结构体。本实施例中，蜂窝结构体以堇青石为主成分。所制作的蜂窝结构体具有多孔质的隔壁，通过该隔壁而区划形成多个隔室。
(2)外周涂层材料
作为陶瓷原料，使用两种平均粒径不同的粒子状的堇青石粒子的混合物(cd混合物)作为主成分，添加其它造孔材料等，制作待涂布于通过上述(1)制作的蜂窝结构体的外周面的外周涂层材料(实施例1～4、比较例1～4)。将cd混合物的粒度分布中的第一极大值r1和第二极大值r2的值分别示于下表1。此处，对于实施例1～4，第一cd粒子的平均粒径d50在14μm～40μm的范围内，第二cd粒子的平均粒径d50在55～207μm的范围内。此外，第一极大值r1在13μm～59μm的范围内，另一方面，第二极大值r2在67μm～231μm的范围内。应予说明，在实施例1～4的情况下，外周涂层材料的陶瓷原料中包含平均纤维长度为55μm的纤维材料(参照图3)。
另一方面，比较例1包含平均纤维长度为150μm的纤维材料，比较例2包含平均纤维长度为20μm的纤维材料。另外，比较例3不具有纤维材料，比较例4不具有纤维材料且使用了仅有一个极大值的陶瓷原料。这些数值均脱离本发明的外周涂层材料中规定的数值限定范围。实施例1～4、以及比较例1～4的外周涂层材料调制成：在各成分分别均匀分散的浆料的状态下，粘度在100～500dpa·s的范围内。应予说明，省略比较例1～4的粒度分布的图示。
【表1】
(3)外周涂层的形成
将通过上述(2)调制的各外周涂层材料涂布于通过(1)制作的蜂窝结构体的外周面，形成外周涂层。本实施例中，在蜂窝结构体的外周面涂布膏状的外周涂层材料，用干燥机干燥1小时。在向外周面进行涂布时，适当采用公知的各种涂布法，例如可以适当采用刷涂法、浸渍法、以及使涂层材料的粘度降低而进行的喷涂法、利用浇铸的涂布法等。
(4)外周涂层的评价
针对所形成的外周涂层，分别进行“在蜂窝结构体上的涂布性”、“外周涂层的最大高度粗糙度rz”、“屈服温度”、“振动试验后的偏离”、以及、“振动试验后的剥离”的评价。将其结果汇总示于上述表1。
(4－1)在蜂窝结构体上的涂布性
以肉眼观察来确认通过上述(3)的外周涂层的形成而得到的外周涂层的表面。将没有涂布不均的情形评价为“良好”，将具有涂布不均或者涂布自身困难的情形评价为“不好”。
(4－2)外周涂层的最大高度粗糙度rz的测定
针对涂布外周涂层材料而形成了外周涂层的实施例1～4以及比较例1～4(不包括比较例1)的外周涂层蜂窝结构体，使用触针式表面粗糙度测定器(taylor-hobson公司制、formtalysurfs5k－6)沿着圆周方向以15mm的间隔对8处进行测定。基于得到的结果，计算出最大高度粗糙度rz。将计算结果示于表1。
(4－3)屈服温度
使用差示检测型的热膨胀计，测定实施例1～4以及比较例1～4的外周涂层材料的从40℃至1000℃的热膨胀曲线。得到的热膨胀曲线中，在观察到极大值的情况下，将该极大值的位置作为屈服温度。在没有观察到极大值的情况下，评价为“无”。应予说明，在屈服温度的测定中，将外周涂层材料在均匀的条件下凝固为规定的尺寸，得到试样片，将该试样片用作测定试样。将屈服温度的测定结果示于表1。
(4－4)振动试验后的偏离以及涂层材料剥离的评价
在形成有外周涂层的外周涂层蜂窝结构体的外周面(外周涂层的层表面)缠绕无膨胀垫作为缓冲材料，压入而收纳于金属制的罐体内。在收纳于罐体的状态下进行持续8小时施加40g的振动的实验。此时，使罐体内流通流量为2nm3/min的大气。以肉眼观察来确认实验结束后的外周涂层蜂窝结构体有无自初始位置偏离。此外，以肉眼观察来确认实验结束后的外周涂层蜂窝结构体的外周涂层有无缺失或有无自蜂窝结构体的外周面的剥离。将这些评价结果示于表1。
(5)评价结果的汇总
如表1所示，对于实施例1～4的外周涂层蜂窝结构体，均具有良好的涂布性，最大高度粗糙度rz也在本发明中规定的范围内。此外，完全没有确认到振动试验后的偏离以及涂层材料剥离。即，确认到采用：使用平均粒径不同的两种陶瓷粒子(第一陶瓷粒子和第二陶瓷粒子)且粒度分布具有两个极大值的cd混合物(陶瓷混合物)而得到的外周涂层材料发挥出优异的效果。
另一方面，使用了150μm的平均纤维长度的纤维材料的外周涂层材料(比较例1)针对蜂窝结构体的涂布性劣化，无法形成外周涂层。使用了20μm的平均纤维长度的纤维材料的外周涂层材料(比较例2)仅观察到屈服温度。由此，确认：将具有规定范围的平均纤维长度的纤维材料与陶瓷混合物一同混入外周涂层材料的陶瓷原料中为有效方案。此外，对于没有纤维材料的情形(比较例3)以及使用了极大值仅有一个的陶瓷原料的外周涂层材料(比较例4)，均未得到良好的结果。
产业上的可利用性
本发明的外周涂层材料以及外周涂层蜂窝结构体可以用于在汽车、化学、电力、钢铁等各种领域中能够优选用作催化剂装置用的载体或过滤器的蜂窝结构体的制造。