度设定为25°C/s以上。优选 为30°C/s以上。平均冷却速度的上限不特别规定，但若平均冷却速度过大，则贝氏体相变 被促进，难以在表层区域确保所期望的组织，因此，优选将平均冷却速度设定为120°C/s以 下。需要说明的是，上述平均冷却速度是钢板表面的平均冷却速度。
[0093] 卷绕温度：350°C以上500°C以下
[0094] 卷绕温度低于350°C时，容易在热乳钢板的内部区域形成硬质的马氏体相、残余奥 氏体相。结果，无法确保所期望的组织，难以对热乳组织赋予所期望的弯曲加工性。另一方 面，若卷绕温度超过500°C，容易在热乳钢板的内部区域形成铁素体相，进而形成粗大的珠 光体、马氏体，从而热乳钢板的强度和弯曲加工性下降。由于以上理由，将卷绕温度设定为 350°C以上500°C以下的范围。优选为350°C以上450°C以下。
[0095] 需要说明的是，本发明中，为了减少连续铸造时的钢的成分偏析，可以应用电磁搅 拌（EMS)及轻压下铸造（IBSR)等。通过实施电磁搅拌处理，能够在板厚中心部形成等轴晶 从而减少偏析。另外，实施了轻压下铸造的情况下，通过防止连续铸造板坯的未凝固部的钢 液的流动，能够减少板厚中心部的偏析。通过应用这些偏析减少处理中的至少一种，能够使 后述的弯曲加工性为更优异的水平。
[0096] 需要说明的是，在卷绕后，对于热乳钢板，可以按照常用方法实施平整乳制 (temperrolling)，另外，也可以实施酸洗从而除去表面形成的氧化皮。或者也可以进一步 实施热浸镀锌（hotdipgalvanizing)、电镀锌（electrogalvanizing)等电镀处理、化学转 化处理（chemicalconversioncoating) 〇
[0097] 实施例
[0098] 使用转炉熔炼表1所示的组成的钢液，通过连续铸造法制成板坯（原料钢）。关于 后述的表1~3中的钢A的热乳钢板No. 1'以外的热乳钢板，在连续铸造时，进行电磁搅拌 (EMS)以实施成分的偏析减少处理。接下来，在表2所示的条件下加热/保持这些原料钢， 实施包括粗乳和表2所示的条件的精乳的热乳，精乳结束后，在表2所示的条件下冷却，于 表2所示的卷绕温度进行卷绕，制成表2所示的板厚的热乳钢板。
[0099] 从得到的热乳钢板采集试验片，实施组织观察、拉伸试验、弯曲试验。组织观察方 法及各种试验方法如下所述。
[0100] ⑴组织观察
[0101] 从得到的热乳钢板采集扫描电子显微镜（SEM)用试验片，研磨与乳制方向平行的 板厚截面后，用腐蚀液（3%硝酸酒精溶液（nitalsolution))使组织呈现，使用扫描电子 显微镜（SEM)以800~1500倍的倍率观察表层附近，确定表层区域。与内部区域相比，表 层区域可观察到许多铁素体，因此能够辨别表层区域和内部区域。
[0102] 确定表层区域后，分别针对试验片的表面和背面，测定形成表层区域的区域的深 度（分别从试验片的表面和背面起的厚度方向的深度），求出分别形成于试验片的表面和 背面的表层区域在试验片厚度方向（钢板厚度方向）上所占的比例。具体而言，测定试验 片表面中形成表层区域的区域的深度（从试验片表面起的厚度方向的深度）山、和试验片背 面中形成表层区域的区域的深度（从试验片背面起的厚度方向的深度）d2，求出它们的平均 值d(=(山+(12)/2)，算出上述平均值d相对于试验片总厚（即热乳钢板的板厚）t的比率 (d/tX100 (% ))，由此求出分别形成于试验片的表面和背面的表层区域在试验片厚度方向 (钢板厚度方向）上所占的比例。对于上述深度（山及(12)的测定，通过使用SEM以800~ 1500倍的倍率拍摄的图像的比例尺（scalebar)进行测定。
[0103] 表层区域的各相的面积率如下求出：使用SEM以3000倍拍摄5个视野的表层区域 的深度方向中央位置及其附近，在从中央位置起的深度方向± 20ym的范围内进行图像处 理，定量各相的面积率。内部区域的各相的面积率如下求出：使用SEM(扫描电子显微镜， scanningelectronmicroscope)以3000倍拍摄板厚1/4位置及板厚1/2位置（各5个视 野），进行图像处理，定量各相的面积率。
[0104] (ii)拉伸试验
[0105] 从得到的热乳钢板以拉伸方向为与乳制方向成直角的方向的方式采集JIS5号试 验片（GL:50mm)，依照JISZ2241(2011)的规定进行拉伸试验，求出屈服强度（屈服点） YP、拉伸强度TS、总伸长率E1。
[0106] (iii)弯曲试验
[0107] 对得到的热乳钢板实施剪切加工（shearingwork)，以试验片的长度方向与乳制 方向成直角的方式采集20_X150mm的弯曲试验片。使用具有剪切端面的这些试验片，依 照JISZ2248(2006)中规定的压弯法，进行180°的弯曲试验。此时，n= 3个，将不发生 破裂（crack)的最小弯曲半径作为极限弯曲半径R(mm)，求出R除以热乳钢板的板厚t(mm) 得到的R/t值，评价热乳钢板的弯曲加工性。需要说明的是，本发明中，将R/t的值为0. 50 以下的情况评价为弯曲加工性优异。
[0108] 得到的结果示于表3。
[0109] [表 1]
[0110]
[0111] [表 2]
[0112]
[0113] *1)在板坯加热温度下的保持时间（s)。
[0114] [表 3]
[0115]
[0116] 发明例的热乳钢板无论哪一个均为兼备所期望的强度（TS:980MPa以上）和优异 的弯曲加工性（R/t值：0. 50以下）的热乳钢板。另一方面，不在本发明范围内的比较例的 热乳钢板无法确保规定的强度，或者无法确保充分的弯曲加工性。
[0117] 本申请以2013年4月15日在日本提出申请的日本特愿2013-084449号为基础主 张优先权，其内容全部并入本文中。
【主权项】
1. 一种高强度热乳钢板，所述高强度热乳钢板具有下述组成，并且由表层区域和内部 区域形成， 所述组成为：以质量％计，含有C :大于0. 1 %且为0. 2%以下、Si :0. 5%以上3.0%以 下、Mn :1. 0% 以上 3. 5% 以下、P :0? 05% 以下、S :0? 004% 以下、Al :0? 10% 以下、N :0? 008% 以下、Ti :0.05%以上0. 15%以下、V:大于0. 10%且为0.30%以下，余量为Fe及不可避免 的杂质， 所述表层区域以铁素体相为主相，所述内部区域以贝氏体相为主相， 所述表层区域具有如下组织：作为主相的铁素体相的面积率为80%以上，余量为选 自贝氏体相、马氏体相、残余奥氏体相中的1种或2种以上，所述余量的面积率为0 %以上 20%以下， 所述内部区域具有如下组织：作为主相的贝氏体相的面积率大于90%，余量为选自铁 素体相、马氏体相、残余奥氏体相中的1种或2种以上，所述余量的面积率为0 %以上且小于 10%, 所述表层区域在钢板厚度方向上所占的比例从钢板的表面和背面起分别为总板厚的 1. 0%以上5. 0%以下。2. 如权利要求1所述的高强度热乳钢板，其中，以质量％计，除所述组成以外还含有选 自 Nb :0? 003% 以上 0? 2% 以下、B :0? 0002% 以上 0? 0015% 以下、Cu :0? 005% 以上 0? 2% 以 下、Ni :0? 005% 以上 0? 2% 以下、Cr :0? 005% 以上 0? 2% 以下、Mo :0? 005% 以上 0? 2% 以下 中的1种或2种以上。3. 如权利要求1或2所述的高强度热乳钢板，其中，以质量％计，除所述组成以外还含 有选自Ca :0. 0002%以上0. 01%以下、REM :0. 0002%以上0. 01%以下中的1种或2种。4. 一种高强度热乳钢板的制造方法，所述制造方法为，将由权利要求1~3中任一项 所述的组成构成的原料钢加热至1250°C以上的温度区域，在该温度区域内保持3600s以上 后，实施热乳，热乳结束后立即开始冷却，以平均冷却速度为25°C /s以上的速度进行冷却， 在350°C以上500°C以下的卷绕温度下进行卷绕，所述热乳包括粗乳和精乳，所述精乳的精 乳结束温度为840°C以上940°C以下。
【专利摘要】本发明提供一种拉伸强度为980MPa以上的弯曲加工性优异的高强度热轧钢板及其制造方法。形成含有C：大于0.1％且为0.2％以下、Si：0.5％以上3.0％以下、Mn：1.0％以上3.5％以下、P：0.05％以下、S：0.004％以下、Al：0.10％以下、N：0.008％以下、Ti：0.05％以上0.15％以下及V：大于0.10％且为0.30％以下且余量为Fe及不可避免的杂质的组成，由以铁素体相为主相的组织的表层区域和以贝氏体相为主相的组织的内部区域形成，并且使上述表层区域在钢板厚度方向上所占的比例从钢板的表面和背面起分别为总板厚的1.0％以上5.0％以下，由此制成拉伸强度TS为980MPa以上的高强度热轧钢板。
【IPC分类】B21B3/00, C21D9/46, C22C38/58, C22C38/00, C21D8/02, C22C38/14
【公开号】CN105143486
【申请号】CN201480021109
【发明人】山崎和彦, 中岛胜己, 上力
【申请人】杰富意钢铁株式会社
【公开日】2015年12月9日
【申请日】2014年3月11日
【公告号】WO2014171057A1