由甲醇生产低碳烯烃的方法
【专利摘要】本发明涉及一种由甲醇生产低碳烯烃的方法，主要解决现有技术中低碳烯烃收率较低的问题。本发明通过采用一种由甲醇生产低碳烯烃的方法，包括主要为甲醇的原料进入甲醇转化反应区，与催化剂接触，形成的待生催化剂经待生斜管进入第一再生区，第一再生区的催化剂进入第二再生区，第二再生区的催化剂至少分为两部分，一部分返回甲醇转化反应区，一部分进入第三再生区，第三再生区的催化剂进入烃类裂解反应区，烃类裂解反应区的催化剂返回第二再生区的技术方案较好地解决了上述问题，可用于低碳烯烃的工业生产中。
【专利说明】由甲醇生产低碳烯烃的方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及一种由甲醇生产低碳烯烃的方法。
【背景技术】
[0002]低碳烯烃，即乙烯和丙烯，是两种重要的基础化工原料，其需求量在不断增加。一般地，乙烯、丙烯是通过石油路线来生产，但由于石油资源有限的供应量及较高的价格，由石油资源生产乙烯、丙烯的成本不断增加。近年来，人们开始大力发展替代原料转化制乙烯、丙烯的技术。其中，一类重要的用于低碳烯烃生产的替代原料是含氧化合物，例如醇类(甲醇、乙醇)、醚类(二甲醚、甲乙醚)、酯类(碳酸二甲酯、甲酸甲酯)等，这些含氧化合物可以通过煤、天然气、生物质等能源转化而来。某些含氧化合物已经可以达到较大规模的生产，如甲醇，可以由煤或天然气制得，工艺十分成熟，可以实现上百万吨级的生产规模。由于含氧化合物来源的广泛性，再加上转化生成低碳烯烃工艺的经济性，所以由含氧化合物转化制烯烃(OTO)的工艺，特别是由甲醇转化制烯烃(MTO)的工艺受到越来越多的重视。
[0003]US4499327专利中对磷酸硅铝分子筛催化剂应用于甲醇转化制烯烃工艺进行了详细研究，认为SAP0-34是MTO工艺的首选催化剂。SAP0-34催化剂具有很高的低碳烯烃选择性，而且活性也较高，可使甲醇转化为低碳烯烃的反应时间达到小于10秒的程度，更甚至达到提升管的反应时间范围内。
[0004]US 6166282中公布了一种甲醇转化为低碳烯烃的技术和反应器，采用快速流化床反应器，气相在气速较低的密相反应区反应完成后，上升到内径急速变小的快分区后，采用特殊的气固分离设备初步分离出大部分的夹带催化剂。由于反应后产物气与催化剂快速分离，有效的防止了二次反应的发生。经模拟计算，与传统的鼓泡流化床反应器相比，该快速流化床反应器内径及催化剂所需藏量均大大减少。但该方法中低碳烯烃碳基收率一般均在77%左右，存在低碳烯烃收率较低`的问题。
[0005]CN 1723262中公布了带有中央催化剂回路的多级提升管反应装置用于氧化物转化为低碳烯烃工艺，该套装置包括多个提升管反应器、气固分离区、多个偏移元件等，每个提升管反应器各自具有注入催化剂的端口，汇集到设置的分离区，将催化剂与产品气分开。该方法中低碳烯烃碳基收率一般均在75~80%之间，同样存在低碳烯烃收率较低的问题。
[0006]现有技术均存在低碳烯烃收率较低的问题，本发明有针对性的解决了该问题。
【发明内容】
[0007]本发明所要解决的技术问题是现有技术中存在的低碳烯烃收率较低的问题，提供一种新的由甲醇生产低碳烯烃的方法。该方法用于低碳烯烃的生产中，具有低碳烯烃收率较高的优点。
[0008]为解决上述问题，本发明采用的技术方案如下:一种由甲醇生产低碳烯烃的方法，包括主要为甲醇的原料进入甲醇转化反应区，与包括硅铝磷分子筛的催化剂接触，生成的气相物流进入分离工段，形成的待生催化剂经待生斜管进入第一再生区，第一再生区的催化剂进入第二再生区，第二再生区的催化剂至少分为两部分，一部分经再生斜管返回甲醇转化反应区，一部分进入第三再生区，第三再生区的催化剂进入烃类裂解反应区，烃类裂解反应区的气相物流进入所述分离工段，催化剂返回第二再生区；其中，第一再生区为下行床和提升管串联连接结构，下行床与提升管高度之比为I~4:10，且下行床部分位于第三再生区内，提升管部分位于第三再生区、第二再生区内；第一再生区位于第三再生区内的部分的外壁缠绕取热盘管。
[0009]上述技术方案中，所述待生催化剂首先进入第一再生区的下行床部分，然后通过管道进入提升管部分，下行床与提升管平行布置；所述硅铝磷分子筛包括SAP0-34 ;所述甲醇转化反应区反应条件为:反应温度为400~500°C，反应压力以表压计为0.01~0.3MPa，气相线速为0.5~3米/秒；烃类裂解反应区反应条件为:反应温度为550~650°C，反应压力以表压计为0.01~0.3MPa，气相线速为I~8米/秒；第一再生区反应条件为:再生温度为500~630°C，气相线速为3~12米/秒；第二再生区反应条件为:再生温度为580~6600C，气相线速为0.4~0.9米/秒；第三再生区反应条件为:再生温度为600~700°C，气相线速为0.4~I米/秒；所述第二再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.4~
1.5% ;第三再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.01~0.3% ;所述第二再生区的催化剂至少分为两部分，以质量分数计，20~50%经再生斜管返回甲醇转化反应区，50~80%进入第三再生区；所述烃类包括C4烯烃，C4烯烃质量分数大于60% ;所述取热盘管内的取热介质为水或甲醇；所述第三再生区位于第二再生区下部，第三再生区与第二再生区之间设有分布板；所述第一再生区的提升管出口设有粗旋。
[0010]本发明所述平均积炭量的计算方法为催化剂上的积炭质量除以所述的催化剂质量。催化剂上的积炭质量测定方法如下:将混合较为均匀的带有积炭的催化剂混合，然后称量0.1~1克的带碳催化剂，放到高温碳分析仪中燃烧，通过红外测定燃烧生成的二氧化碳质量，从而得到催化剂上的碳质量。
[0011]本发明所采用的硅铝磷分子筛的制备方法是:首先制备分子筛前驱体，将摩尔配比为 0.03 ~0.6R: (Si 0.01 ~0.98: Al 0.01 ~0.6: P 0.01 ~0.6): 2 ~500 H2O,其中R代表模板剂，模板剂为三乙胺，组成原料混合液，在100-250°C的温度下经过I~10小时的晶化后获得；再次，将分子筛前驱体、磷源、硅源、铝源、模板剂、水等按照一定的比例混合后在110~260°C下水热晶化至少0.1小时后，最终得到SAPO分子筛。将制备的分子筛与所需比例的粘结剂混合，经过喷雾干燥、焙烧等操作步骤后得到最终的SAPO催化剂，粘结剂在分子筛中的重量百分数在10~90%之间。
[0012]本发明中，粗旋是指位于提升管或下行床出口可以实现气固快速分离的初级旋风分离器，由于其分离效率较低(一般在70~90%之间)，因此本领域的技术人员一般简称之为“粗旋”。而下行床是指在固体颗粒自身重力或气流作用力下固体颗粒呈现自上而下流动方式的床型。
[0013]本发明人通过研究发现，甲醇转化为低碳烯烃的过程中，催化剂需要一定量的积碳，如果再生催化剂含有一定量的积碳，将有效提高低碳烯烃的选择性。而甲醇转化的副产物，如C4以上烃，如果继续转化为低碳烯烃的话，需要高活性、高温度的催化剂，这时催化剂就不需要积碳。因此，本发明在转化甲醇和烃类的反应系统中，设置三级再生区，严格控制积碳再生程度，同时控制再生温度。第一再生区除了完成部分烧炭的作用外，同时将部分热量留在第三再生区，采用下行床和提升管串联结构，还可以降低再生系统的总高度，第一再生区位于第二、第三再生区内，有效利用了第二、第三再生区的热量；第二再生区主要继续进行烧炭，同时作为催化剂分配器，将一部分催化剂返回甲醇转化区，将一部分催化剂输送至第三再生区；第三再生区用于继续烧完第二再生区未烧完的积碳，获得高活性、高温的再生催化剂，提供给烃类裂解反应区用。第一再生区位于第三再生区的部分的外壁缠绕取热盘管，用以控制第一再生区和第三再生区的温度。所以，本发明的方法可以提供两种积碳的再生催化剂，分别用于甲醇转化反应区和烃类裂解反应区，同时优化了能量利用。因此，采用本发明的方法，不但有效利用了能量，而且达到提高低碳烯烃收率的目的。
[0014]采用本发明的技术方案:所述待生催化剂首先进入第一再生区的下行床部分，然后通过管道进入提升管部分，下行床与提升管平行布置；所述硅铝磷分子筛包括SAP0-34 ；所述甲醇转化反应区反应条件为:反应温度为400~500°C，反应压力以表压计为0.01~0.3MPa，气相线速为0.5~3米/秒；烃类裂解反应区反应条件为:反应温度为550~6500C，反应压力以表压计为0.01~0.3MPa，气相线速为I~8米/秒；第一再生区反应条件为:再生温度为500~630°C,气相线速为3~12米/秒；第二再生区反应条件为:再生温度为580~660°C，气相线速为0.4~0.9米/秒；第三再生区反应条件为:再生温度为600~700°C，气相线速为0.4~I米/秒；所述第二再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.4~1.5% ;第三再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.01~0.3% ;所述第二再生区的催化剂至少分为两部分，以质量分数计，20~50%经再生斜管返回甲醇转化反应区，50~80%进入第三再生区；所述烃类包括C4烯烃，C4烯烃质量分数大于60% ;所述取热盘管内的取热介质为水或甲醇；所述第三再生区位于第二再生区下部，第三再生区与第二再生区之间设有分 布板；所述第一再生区的提升管出口设有粗旋，低碳烯烃碳基收率达到86.55%(重量)，比现有技术的低碳烯烃碳基收率高出可达到3个百分点以上，取得了较好的技术效果。
【专利附图】
【附图说明】
[0015]图1为本发明所述方法的流程示意图；
图1中，I为第三再生区再生空气管线；2为第三再生区空气分布板；3为第三再生区；4为取热盘管；5为待生斜管；6为第一再生区下行床再生空气管线；7为分布板；8为第二再生区再生空气管线；9为催化剂输送管；10为第二再生区；11为第一再生区；12为粗旋；13为沉降区；14为旋风分离器；15为烟气出口 ；16为烃类原料进料管线；17为第三再生区催化剂输送至烃类裂解反应去的管线；18为预混合段；19为甲醇进料管线；20为烃类裂解反应区；21为甲醇转化反应区；22为产品气出口 ；23为再生斜管；24为烃类裂解反应区催化剂返回第二再生区的管线；25为汽提蒸汽；26为汽提区；27为粗旋；28为沉降区；29为旋风分离器；30为烃类裂解反应区产品气管线。 [0016]主要为甲醇的原料进入甲醇转化反应区21，与包括硅铝磷分子筛的催化剂接触，生成的气相物流进入分离工段，形成的待生催化剂经待生斜管5进入第一再生区11，第一再生区的催化剂进入第二再生区10，第二再生区10的催化剂至少分为两部分，一部分经再生斜管23返回甲醇转化反应区21，一部分进入第三再生区3，第三再生区3的催化剂进入烃类裂解反应区20，烃类裂解反应区20的催化剂经汽提后返回第二再生区10。[0017]下面通过实施例对本发明作进一步的阐述，但不仅限于本实施例。
[0018]
【具体实施方式】
[0019]【实施例1】
在如图1所示的反应装置上，纯度为99.5%的甲醇原料进入甲醇转化反应区，与SAP0-34分子筛催化剂接触，生成的气相物流进入分离工段，形成的待生催化剂经待生斜管进入第一再生区，第一再生区的催化剂进入第二再生区，第二再生区的催化剂分为两部分，以质量分数计，20%经再生斜管返回甲醇转化反应区，80%进入第三再生区，第三再生区的催化剂进入烃类裂解反应区，烃类裂解反应区的催化剂经汽提后返回第二再生区。第一再生区为下行床和提升管串联连接结构，下行床与提升管高度之比为1:10，且下行床部分位于第三再生区内，提升管部分位于第三再生区、第二再生区内；第一再生区位于第三再生区内的部分的外壁缠绕取热盘管，取热盘管内的取热介质为水。待生催化剂首先进入第一再生区的下行床部分，然后通过管道进入提升管部分，下行床与提升管平行布置。第三再生区位于第二再生区下部，第三再生区与第二再生区之间设有分布板，第一再生区的提升管出口设有粗旋。甲醇转化反应区反应条件为:反应温度为400°C，反应压力以表压计为
0.0110^，气相线速为0.5米/秒；烃类裂解反应区反应条件为:反应温度为550°C，反应压力以表压计为0.01MPa， 气相线速为I米/秒；第一再生区反应条件为:再生温度为500°C，气相线速为3米/秒；第二再生区反应条件为:再生温度为580°C，气相线速为0.4米/秒；第三再生区反应条件为:再生温度为60(TC，气相线速为0.4米/秒；第二再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.4%，第三再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为
0.01%，烃类裂解反应区进料的烃类包括C4烯烃，C4烯烃质量分数为60%。反应产品采用在线气相色谱分析，低碳烯烃碳基收率为83.01%(重量)。
[0020]
【实施例2】
按照实施例1所述的条件和步骤，第二再生区的催化剂分为两部分，以质量分数计，50%经再生斜管返回甲醇转化反应区，50%进入第三再生区，第一再生区为的下行床与提升管高度之比为2:5，第一再生区位于第三再生区内的部分的外壁缠绕取热盘管，取热盘管内的取热介质为甲醇。甲醇转化反应区反应条件为:反应温度为500°C，反应压力以表压计为0.01MPa,气相线速为3米/秒；烃类裂解反应区反应条件为:反应温度为650°C，反应压力以表压计为0.01MPa，气相线速为8米/秒；第一再生区反应条件为:再生温度为630°C，气相线速为12米/秒；第二再生区反应条件为:再生温度为660°C，气相线速为0.9米/秒；第三再生区反应条件为:再生温度为700°C，气相线速为I米/秒；第二再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为1.5%，第三再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为
0.3%，烃类裂解反应区进料的烃类包括C4烯烃，C4烯烃质量分数为76%。反应产品采用在线气相色谱分析，低碳烯烃碳基收率为84.77%(重量)。
[0021]
【实施例3】
按照实施例1所述的条件和步骤，第二再生区的催化剂分为两部分，以质量分数计，40%经再生斜管返回甲醇转化反应区，60%进入第三再生区，第一再生区为的下行床与提升管高度之比为1:5，甲醇转化反应区反应条件为:反应温度为480°C，反应压力以表压计为0.01MPa，气相线速为1.5米/秒；烃类裂解反应区反应条件为:反应温度为610V，反应压力以表压计为0.01MPa，气相线速为1.6米/秒；第一再生区反应条件为:再生温度为580°C，气相线速为7米/秒；第二再生区反应条件为:再生温度为625°C，气相线速为0.6米/秒；第三再生区反应条件为:再生温度为650°C，气相线速为0.7米/秒；第二再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为1.0%，第三再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.1%，烃类裂解反应区进料的烃类包括C4烯烃，C4烯烃质量分数为76%。反应产品采用在线气相色谱分析，低碳烯烃碳基收率为86.55%(重量)。
[0022]
【实施例4】
按照实施例3所述的条件和步骤，甲醇转化反应区反应条件为:反应温度为480°C，反应压力以表压计为0.3MPa，气相线速为1.25米/秒；烃类裂解反应区反应条件为:反应温度为610°C，反应压力以表压计为0.3MPa，气相线速为1.2米/秒；第一再生区反应条件为:再生温度为580°C，气相线速为5米/秒；第二再生区反应条件为:再生温度为625°C，气相线速为0.5米/秒；第三再生区反应条件为:再生温度为650°C，气相线速为0.61米/秒；第二再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.8%，第三再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.1%。反应产品采用在线气相色谱分析，低碳烯烃碳基收率为84.49%(重量)。
[0023]
【比较例I】` 按照实施例3所述的条件和步骤，只设置一个再生区，该再生区的再生催化剂的40%返回甲醇转化反应区，60%进入烃类裂解反应区，再生催化剂的平均积碳量质量分数为0.1%，低碳烯烃收率为83.65% (重量)。
[0024]【比较例2】
按照实施例3所述的条件和步骤，只设置一个再生区，不设置烃类裂解反应区，再生后的催化剂全部返回甲醇转化反应区，低碳烯烃收率为82.50%(重量)。
[0025]
显然，采用本发明的方法，可以达到提高低碳烯烃收率的目的，具有较大的技术优势，可用于低碳烯烃的工业生产中。
【权利要求】
1.一种由甲醇生产低碳烯烃的方法，包括主要为甲醇的原料进入甲醇转化反应区，与包括硅铝磷分子筛的催化剂接触，生成的气相物流进入分离工段，形成的待生催化剂经待生斜管进入第一再生区，第一再生区的催化剂进入第二再生区，第二再生区的催化剂至少分为两部分，一部分经再生斜管返回甲醇转化反应区，一部分进入第三再生区，第三再生区的催化剂进入烃类裂解反应区，烃类裂解反应区的气相物流进入所述分离工段，催化剂返回第二再生区；其中，第一再生区为下行床和提升管串联连接结构，下行床与提升管高度之比为I~4:10，且下行床部分位于第三再生区内，提升管部分位于第三再生区、第二再生区内；第一再生区位于第三再生区内的部分的外壁缠绕取热盘管。
2.根据权利要求1所述由甲醇生产低碳烯烃的方法，其特征在于所述待生催化剂首先进入第一再生区的下行床部分，然后通过管道进入提升管部分，下行床与提升管平行布置。
3.根据权利要求1所述由甲醇生产低碳烯烃的方法，其特征在于所述硅铝磷分子筛包括 SAPO-34。
4.根据权利要求1所述由甲醇生产低碳烯烃的方法，其特征在于所述甲醇转化反应区反应条件为:反应温度为400~500°C，反应压力以表压计为0.01~0.3MPa，气相线速为0.5~3米/秒；烃类裂解反应区反应条件为:反应温度为550~650°C，反应压力以表压计为0.01~0.3MPa，气相线速为I~8米/秒；第一再生区反应条件为:再生温度为500~6300C，气相线速为3~12米/秒；第二再生区反应条件为:再生温度为580~660°C，气相线速为0.4~0.9米/秒；第三再生区反应条件为:再生温度为600~700°C，气相线速为0.4~I米/秒。
5.根据权利要求1所述由甲醇生产低碳烯烃的方法，其特征在于所述第二再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.4~1.5% ;第三再生区再生后的催化剂平均积碳量质量分数为0.01~0.3%ο
6.根据权利要求1所述由甲醇生产低碳烯烃的方法，其特征在于所述第二再生区的催化剂至少分为两部分，以质量分数计，`20~50%经再生斜管返回甲醇转化反应区，50~80%进入第三再生区。
7.根据权利要求1所述由甲醇生产低碳烯烃的方法，其特征在于所述烃类包括C4烯烃，C4烯烃质量分数大于60%。
8.根据权利要求1所述由甲醇生产低碳烯烃的方法，其特征在于所述取热盘管内的取热介质为水或甲醇。
9.根据权利要求1所述由甲醇生产低碳烯烃的方法，其特征在于所述第三再生区位于第二再生区下部，第三再生区与第二再生区之间设有分布板。
10.根据权利要求1所述由甲醇生产低碳烯烃的方法，其特征在于所述第一再生区的提升管出口设有粗旋。
【文档编号】C07C1/20GK103772091SQ201210412515
【公开日】2014年5月7日 申请日期:2012年10月25日 优先权日:2012年10月25日
【发明者】齐国祯, 钟思青, 张惠明, 杨远飞 申请人:中国石油化工股份有限公司, 中国石油化工股份有限公司上海石油化工研究院