[0039] 图IOd是用于说明在实施例和比较例中得到的焊道的断面的图。
[0040] 图IOe是用于说明在实施例和比较例中得到的焊道的断面的图。
【具体实施方式】
[0041] 以下，参照附图，对于本发明的实施的方式详细地加以说明。
[0042] 图1是表示本实施的方式的焊接装置1的概略结构的图。该焊接装置1在消耗电 极式（熔极式）的气体保护电弧焊法之中，通过使用二氧化碳作为保护气体的二氧化碳电 弧焊法进行工件200的焊接。
[0043] 图1所示的焊接装置1具备如下：使用药芯焊丝100 (参照后述图2)焊接工件200 的焊炬10 ;向焊炬10供给焊接电流的焊接电源20 ;将药芯焊丝100逐步送给到焊炬10的 焊丝送给装置30 ;向焊炬10供给作为保护气体的二氧化碳的保护气体供给装置40 ;向焊 炬10供给用于使交流磁场发生的线圈电流（详情后述）的磁场外加电源50。
[0044] 在此，在本实施的方式中，保护气体供给装置40和焊炬10作为保护气体供给机 构，焊接电源20和焊炬10作为焊接电流供给机构，磁场外加电源50和焊炬10作为交变磁 场外加机构分别发挥功能。
[0045] 图2是用于说明图1所示的焊接装置1所设的焊炬10的结构成的剖面图。
[0046] 图1所不的焊炬10,具备焊炬主体11、喷嘴12、焊嘴基部13、导电嘴14、支承部15、 线圈17、线圈保持部18。
[0047] 喷嘴12具有筒状的形状，在形成为筒状的焊炬主体11之中被嵌入到作为图中下 侧的开口侧，固定在焊炬主体11上。该喷嘴12是为了对于工件200 (参照图1)，喷射从保 护气体供给装置40 (参照图1)供给的二氧化碳而设。
[0048] 焊嘴基部13由导电体构成并且具有筒状的形状，配置在焊炬主体11和喷嘴12的 内侧，并且与焊炬主体11的内周面接触，从而被固定在焊炬主体11上。另外，在焊嘴基部 13之中经由空间而与喷嘴12的内周面相对的部位，设有多个贯通焊嘴基部13的侧面的供 气口 13a。
[0049] 导电嘴14,由导电体构成，并且具有筒状的形状，在焊嘴基部13之中被嵌入到作 为图中下侧的开口侧，在喷嘴12的内侧，经由焊嘴基部13而固定在焊炬主体11上。该导 电嘴14对于焊嘴基部13可拆装，导电嘴14伴随长期使用而消耗时，可以更换导电嘴14。
[0050] 支承部15具有筒状的形状，在焊炬主体11之中被嵌入到图中上侧的开口中比焊 炬主体11向更上方突出的焊嘴基部13中，经由焊嘴基部13而固定在焊炬主体11上。在 该支承部15的图中上方，设有未图示的基材，支承部15被该基材支承。
[0051] 线圈17由金属制（例如铜）的金属丝构成，缠绕在喷嘴12的外周面的外侧。在 该线圈17上连接有导线，从磁场外加电源50(参照图1)接受供电。
[0052] 线圈保持部18,由绝缘体或绝缘体被覆的原材构成，并且具有环状的形状，在喷嘴 12的外周面的外侧，经由喷嘴12固定在焊炬主体11上，并且在其内部收容线圈17。
[0053] 在本实施的方式的焊炬10中，贯通支承部15、焊嘴基部13和导电嘴14,形成有从 图中上方向下方用于供给药芯焊丝100的供给路。在此，形成于导电嘴14的内侧的供给路 的内径，比药芯焊丝100的直径稍大，通过这里的药芯焊丝100与导电嘴14接触。另一方 面，形成于支承部15和焊嘴基部13的内侧的供给路的内径，比形成于导电嘴14的内侧的 供给路的内径大，图中由上方，经由形成于这一部位与药芯焊丝100之间的间隙和形成于 焊嘴基部13的供气口 13a，向喷嘴12的内侧供给二氧化碳。
[0054] 另外，在本实施的方式的焊炬10中，从焊接电源20(参照图1)向焊嘴基部13进 行供电，从焊嘴基部13经由导电嘴14而向药芯焊丝100进行供电。
[0055] 那么在此，对于焊接装置1中使用的药芯焊丝100进行说明。
[0056] 本实施的方式的药芯焊丝100,是在形成为圆筒状的钢制的外皮的内侧，填充以下 说明的焊剂而构成。
[0057] 若更具体地说明，则本实施的方式的药芯焊丝100,相对于焊丝总质量，金属Ti、 Ti氧化物和Ti化合物的Ti换算值为1. 5~3. 5质量％，金属Si、Si氧化物和Si化合物的 Si换算值为0. 6~2. 0质量％，金属Al、Al氧化物和Al化合物的Al换算值为0. 2~I. 0 质量％，金属Zr、Zr氧化物和Zr化合物的Zr换算值为0. 6~I. 0质量％，金属Mg、Mg氧化 物和Mg化合物的Mg换算值为0. 2~0. 8质量％，余量是Fe和不可避免的杂质。
[0058] 在此，对于本实施的方式的药芯焊丝100的成分添加理由和组成限定理由进行说 明。
[0059] 〈Ti换算值：1.5~3.5质量％>
[0060] 1102具有使焊渣的粘度增加的作用。另外关于焊丝中的金属Ti、Ti化合物，也在 电弧正下方被分解成离子，与氧结合而能够得到与TiO2同等的效果。如果Ti换算值为1. 5 质量％以上，则焊接时的电弧稳定性容易提高，焊渣的包裹也良好。另一方面，如果Ti换算 值为3. 5质量％以上，则焊渣的粘性变高，磁力对熔池的搅拌效果（详情后述）也变小。因 此，本成分的焊丝中的含量，以Ti换算值计优选为1. 5~3. 5质量％。
[0061] 〈Si换算值：0. 6~2. 0质量％ >
[0062] 3102具有使焊渣的粘度增加，使焊渣的凝固温度降低的作用。另外关于焊丝中的 金属Si、Si化合物，也在电弧正下方被分解成离子，与氧结合，从而能够得到与SiO2同等的 效果。如果Si换算值为0.6质量％以上，则焊渣的包裹良好。另一方面，如果Si换算值为 2. 0%以上，则焊渣的粘性变高，磁力对熔池的搅拌效果变小。因此，本成分的焊丝中的含 量，以Si换算值计优选为0. 6~2. 0质量％。
[0063] 〈A1换算值：0.2~1.0质量％ >
[0064] Al2O3与SiO2同样，具有使焊渣的粘度增加，使焊渣的凝固温度降低的作用。另外 关于焊丝中的金属Al、Al化合物，也在电弧正下方被分解成离子，通过与氧结合而能够得 到与Al2O3同等的效果。如果Al换算值为0.2质量％以上，则焊渣的包裹良好。另一方面， 如果Al换算值为I. 0质量％以上，则焊渣的粘性变高，磁力对熔池的搅拌效果变小。因此， 本成分的焊丝中的含量，以Al换算值计优选为0. 2~I. 0质量％。
[0065] 〈Zr换算值：0· 6~I. 0质量％ >
[0066] Zr02具有使焊渣的粘度降低，使焊渣的凝固温度上升的作用。另外关于焊丝中的 金属Zr、Zr化合物，也在电弧正下方被分解成离子，通过与氧结合而能够得到与ZrO2同等 的效果。如果Zr换算值为0. 6质量％以上，则使焊渣的粘度降低，焊渣的流动性变高，熔池 容易被磁力搅拌。另一方面，若Zr换算值为1.0%以上，则焊渣量过多，磁力对熔池的搅拌 效果变小。因此，本成分的焊丝中的含量，以Zr换算值优选为0. 6~I. 0质量％。
[0067] 〈Mg换算值：0· 2~0· 8质量％ >
[0068] MgO与ZrO2同样，具有使焊渣的粘度降低，使焊渣的凝固温度上升的作用。另外 关于焊丝中的金属Mg、Mg化合物，也在电弧正下方被分解成离子，与氧结合，从而能够得到 与MgO同等的效果。如果Mg换算值为0. 2质量％以上，则使焊渣粘度降低，焊渣的流动性 变高，熔池容易被磁力搅拌。另一方面，若Mg换算值为0. 8质量％以上，则焊渣量过多，磁 力对熔池的搅拌效果变小。因此，本成分的焊丝中的含量，以Mg换算值计为0. 2~0. 8质 量％。
[0069] 另外，药芯焊丝100中的焊剂充填率（相对于焊丝总质量的焊剂的质量）没有特 别规定，但优选与一般的水平角焊用的药芯焊丝一样，为10~25质量％。
[0070] 〈余量：Fe和不可避免的杂质〉
[0071] 作为药芯焊丝100的整体的余量，是Fe和不可避免的杂质。而且，除了所述焊丝成 分以外，作为焊丝成分，在焊剂中，也能够少量含有Ca、Li等作为脱氧等的微调剂，另外，还 能够少量含有Cu、Co、N作为焊接金属的进一步的硬化剂。这些元素不会对本发明的目的造 成影响。另外，焊剂中还微量含有上述的元素以外的碱金属化合物。另外，作为不可避免的 杂质，例如，也可以分别含有C、B、Ni、Mo、Cr、Nb、V等，C :低于0. 1质量％、B :低于0. 0003 质量％、Ni :低于0. 1质量％、Mo :低于0. 01质量％、Cr :低于0. 30质量％、Nb :低于0. 10 质量％、V :低于0. 10质量％。但是，这些成分并不受数值限定。
[0072] 〈其他〉
[0073] 作为药芯焊丝100的制造方法，有在带钢的长度方向散布焊剂之后，包裹起来而 成形为