适用于植入物的耐用多层高强度聚合物复合材料及其制品的制作方法
【专利摘要】公开了一种薄的、生物相容的、高强度的复合材料，所述复合材料适用于各种植入构件。所述复合材料在高循环弯曲应用中能维持柔性，使得它特别适用于高弯曲植入物如心脏起搏导线或心脏瓣膜瓣叶。所述复合材料包括至少一层多孔膨胀含氟聚合物膜和基本上填充所述多孔膨胀含氟聚合物的基本上所有孔的弹性体。
【专利说明】适用于植入物的耐用多层高强度聚合物复合材料及其制品
相关申请的交叉参考
[0001]本申请是2011年4月I日提交的共同待审的美国专利申请登记号N0.13/078, 774的部分继续申请，且要求2011年6月I日提交的临时申请登记号N0.61/492，324的优先权。
背景领域 本发明涉及用于医学植入物的材料。更具体的，本发明涉及生物相容材料，所述生物相容材料适用于包括人工心脏瓣膜的高循环弯曲应用。
进旦
[0002]人工心脏瓣膜优选的应在体内坚持至少十年。为了坚持那么久，人工心脏瓣膜应展现足够的耐久性，至少能循环4亿次或以上。所述瓣膜，更具体的为心脏瓣膜瓣叶，必须抵御结构退化和不良生物学结果，前者包括形成孔、裂缝等，后者包括钙化和血栓症。
[0003]含氟聚合物，如膨胀和非膨胀形式的聚四氟乙烯(PTFE)、改性PTFE和PTFE的共聚物，提供了许多所需的性能，包括优异的化学惰性和优越的生物相容性，并且，因此成为理想的候选材料。PTFE和膨胀PTFE (ePTFE)已用于制造心脏瓣膜瓣叶。但是已证明，PTFE反复弯曲后会硬化，这会导致不可接受的流动性能。还观察到因在材料中形成孔和裂缝而导致的失效。此前已有多种聚合物材料用作人工心脏瓣膜瓣叶。但这些瓣叶在植入后两年内就因发生硬化或形成孔而失效。人们尝试通过加厚瓣叶以提高瓣叶耐用性，却导致了瓣膜的不可接受的血流动力学性能，即，穿过张开瓣膜的压力降过高。
[0004]因此，仍需要提供一种生物相容的人工心脏瓣膜设计，所述人工心脏瓣膜能在体内坚持至少十年并且有足够的耐久性，能循环弯曲至少4亿次或更多。
概述
[0005]根据实施方式，提供了一种用于调节人类患者中血流方向的可植入制品。这种制品包括，但不限于:心脏瓣膜或静脉瓣膜
[0006]在一实施方式中，所述可植入制品包括一种瓣叶，所述瓣叶包括复合材料，该复合材料包括至少一层具有多个孔的含氟聚合物、存在于所述至少一层含氟聚合物基本上所有孔中的弹性体，其中所述复合材料包括以重量计小于约80%的含氟聚合物。
[0007]在其他示例性实施方式中，所述可植入制品包括具有一定厚度且形成于复合材料的一种瓣叶，所述复合材料包括多于一层具有多个孔的含氟聚合物、存在于所述多于一层含氟聚合物基本上所有孔中的弹性体，其中所述瓣叶的瓣叶厚度(微米)和含氟聚合物的层数之比小于约5。
[0008]在其他示例性实施方式中，所述可植入制品包括支撑结构；支撑在所述支撑结构上的瓣叶，所述瓣叶具有一定厚度且形成于复合材料，所述复合材料包括多于一层具有多个孔的含氟聚合物、存在于所述多于一层含氟聚合物基本上所有孔中的弹性体，其中所述瓣叶的瓣叶厚度(微米)和含氟聚合物的层数之比小于约5。
[0009]在其他示例性实施方式中，所述可植入制品包括瓣叶，所述瓣叶可在基本上阻止血流经过可植入制品的闭合构造和允许血流经过可植入制品的张开构造之间循环。所述瓣叶由多层含氟聚合物形成，且瓣叶厚度(微米)和含氟聚合物的层数之比小于约5。在启动所述瓣叶循环至少4千万次后，所述瓣叶的性能基本上维持不变。
[0010]在其他示例性实施方式中，所述可植入制品包括瓣叶，所述瓣叶可在基本上阻止血流经过可植入制品的闭合构造和允许血流经过可植入制品的张开构造之间循环。所述可植入制品还包括位于支撑结构的至少一部分以及瓣叶的至少一部分之间的缓冲元件，其中，所述缓冲元件由多层含氟聚合物形成，且瓣叶厚度(微米)和含氟聚合物的层数之比小于约5。在启动所述瓣叶循环至少4千万次后，所述瓣叶的性能基本上维持不变。
[0011]在示例性实施方式中，提供了一种用于形成用于调节人类患者中血流方向的可植入制品的瓣叶的方法，所述方法包括以下步骤:提供一种复合材料，所述复合材料包括多于一层具有多个孔的含氟聚合物、存在于所述多于一层含氟聚合物基本上所有孔中的弹性体；以及通过包卷所述复合材料片材，使形成轴线缝的起点和终点(a starting andending point)与其自身相粘附,使复合材料的多于一层与复合材料的额外层接触。
[0012]在示例性实施方式中，提供一种用于调节人类患者中血流方向的可植入制品，所述可植入制品包括厚度小于约100微米的聚合物瓣叶。
[0013]在另一实施方式中，所述可植入制品包括基本为环形的支撑结构，所述环形支撑结构具有第一端部和相反的第二端部。所述支撑结构的第一端部有纵向延伸杆。瓣叶片材，其沿着支撑结构的外围延伸，形成第一和第二瓣叶，它们各自沿着与杆的相对面延伸。杆上连接了缓冲元件，所述缓冲元件为杆和瓣叶之间提供缓冲，从而将瓣叶的应力、瓣叶在张开和闭合位置循环时对自身的磨损最小化。
附图简要说明
[0014]附图用来帮助进一步理解本发明，纳入说明书中，构成说明书的一部分，附图显示了本发明的示例性实施方式，与说明书一起用来解释本发明的原理。
[0015]根据一种实施方式，图1A、1B、1C和ID分别为形成心脏瓣膜瓣叶的工具的前视图、侧视图、俯视图和透视图；
[0016]根据一种实施方式，图2A是缓冲垫的透视图，所述缓冲垫正处于在瓣叶工具上伸展的状态；
[0017]根据一种实施方式，图2B为释放层的透视图，所述释放层正处于在如图2A所示的覆盖了缓冲垫的瓣叶工具上伸展的状态；
[0018]根据一种实施方式，图3A、3B和3C分别为说明形成瓣膜瓣叶步骤时的俯视图、侧视图和前视图，其中，覆盖了缓冲垫和释放层(分别如图2A和2B所示)的瓣叶工具置于复合材料上，以便切割和进一步装配；
[0019]根据一种实施方式，图4为切割过量瓣叶材料前三瓣叶组件的俯视图；
[0020]根据一种实施方式，图5A为三瓣叶组件和基底工具的透视图；
[0021]根据一种实施方式，图5B为三瓣叶组件和基底工具对齐并装配形成基底工具组件的俯视图；
[0022]根据一种实施方式，图6A为支承框架或支撑结构的平面展开图；
[0023]根据一种实施方式，图6B为覆盖了聚合物涂层的支撑结构的平面视图；
[0024]根据一种实施方式，图7A、7B和7C是用于形成瓣膜瓣叶的膨胀含氟聚合物膜的扫描电镜图片；[0025]根据一种实施方式，图8是瓣膜组件的透视图；
[0026]根据一种实施方式，图9A和9B分别为如图8所示的心脏瓣膜组件示例性的处于闭合和张开位置的俯视图；
[0027]根据一种实施方式，图10为从心脏流动脉冲复制器系统所测输出数据的图谱，所述心脏流动脉冲复制器系统用于测量瓣膜组件的性能；
[0028]根据一种实施方式，图1lA和IlB分别为从高速疲劳试验机所测输出的图谱和数据表，所述高速疲劳试验机用于测量瓣膜组件的性能；
[0029]根据一种实施方式，图12A和12B分别为根据一种实施方式测试瓣膜组件时，所述瓣膜组件循环0次和2.07亿次后从心脏流动脉冲复制器系统所测输出的图谱；
[0030]根据一种实施方式，图13A和13B分别为根据实施方式测试瓣膜组件时，所述瓣膜组件循环0.79亿次和1.98亿次后从心脏流动脉冲复制器系统所测输出的图谱；
[0031]根据一种实施方式，图14为用于制造心脏瓣膜组件的心轴的透视图；
[0032]根据一种实施方式，图15为用于制造心脏瓣膜的瓣膜支架的透视图；
[0033]根据一种实施方式，图16为如图15所示的瓣膜框架与如图14所示的心轴嵌入在一起后的透视图；
[0034]根据一种实施方式，图17是模制瓣膜的透视图；
[0035]根据一种实施方式，图18为模制瓣膜的透视图，所述模制瓣膜具有附件用以增强相邻瓣膜瓣叶和瓣膜框架上杆之间的连接；
[0036]根据一种实施方式，图19是瓣膜框架的透视图；
[0037]根据一种实施方式，图20为如图19所示的瓣膜支架的透视根据一种实施方式，图，所述瓣膜框架的杆已包覆了缓冲元件；
[0038]根据一种实施方式，图21是立体光刻技术形成的心轴的透视图；
[0039]根据一种实施方式，图22为如图20所示的将缓冲元件包覆的瓣膜框架安装至如图21所示的心轴的透视图；
[0040]根据一种实施方式，图23为瓣膜的透视图，所述瓣膜的瓣膜瓣叶连接至且支撑于如图20所示的包覆了缓冲元件的瓣膜框架上。
[0041]根据一种实施方式，图24为不可拆卸的支架框架或支撑结构的透视图；
[0042]根据一种实施方式，图25是层压支架框架的透视图；
[0043]根据一种实施方式，图26A是包封在复合材料应变消除器(strain relief)和缝合环(sewing ring)中的三瓣叶组件、基底工具、支架框架的透视图。
[0044]根据一种实施方式，图26B是三瓣叶组件的透视图；
[0045]根据一种实施方式，图27是瓣膜的透视图；
[0046]根据一种实施方式，图28是瓣膜和固定装置的透视图；
[0047]根据一种实施方式，图29是瓣膜，固定装置和压力件(press)的透视图；
[0048]根据一种实施方式，图30是完成的瓣膜的透视图；
[0049]根据一种实施方式，图31为如图24所示的不可拆卸的支架框架或支撑结构的透视图，且所述结构四周包覆了缓冲元件；
[0050]根据一种实施方式，图32是完成的瓣膜的透视图，所述瓣膜的瓣叶连接至且支撑于框架或支撑结构上，且缓冲元件包覆了所述支撑结构、应变消除器、和缝合法兰(sewingflange)的四周。
[0051]根据一种实施方式，图33A为如图6A所示的可拆卸的支架框架或支撑结构的透视图，且所述结构中连接瓣叶的区域包覆了缓冲元件；
[0052]根据一种实施方式，图33B为如图6A所示的支撑结构的平面视图，且所述结构具有包封所述缓冲元件的聚合物涂层；[0053]根据一种实施方式，图34是如图33A和33B所示的可拆卸支架框架和缓冲元件的透视图，且瓣叶材料在所述框架的外部包卷成圆柱，并具有3条轴向裂缝；
[0054]根据一种实施方式，图35是图34的透视图，所述瓣叶材料的3个垫通过单独的开口内化进入支架框架；
[0055]根据一种实施方式，图36是完成的瓣膜的透视图，所述瓣膜的瓣叶连接至且支撑于具有缓冲元件和应变消除器的可拆卸框架上，该缓冲元件在结构的瓣叶连接区域；
[0056]根据多种实施方式，图37是对于单一复合材料的瓣叶厚度与层数的图表；
[0057]根据多种实施方式，图38是比较2种不同复合材料的瓣叶厚度与层数的图表；
[0058]根据多种实施方式，图39是瓣叶厚度与层数的样本图表，具有为血流动力学性能、最小层数、最小强度、最大复合材料厚度以及最大含氟聚合物百分比限定的边界；
[0059]根据多种实施方式，图40是瓣叶厚度与层数的样本图表，具有为血流动力学性能、最小层数、最小强度、最大复合材料厚度以及最大含氟聚合物百分比限定的边界，该图表用于实施例1，2，3，A, B，4A, 4B, 4C, 5，6，7，和8的瓣叶构造；
[0060]根据多种实施方式，图41A是瓣叶厚度与层数的图表，显示了在加速耐磨测试中观察的改善的耐久性的总体趋势；
[0061]根据多种实施方式，图40B是瓣叶厚度与层数的图表，显示了在加速耐磨测试中观察的降低的耐久性的总体趋势；
[0062]根据多种实施方式，图42是比较2个瓣膜血流动力学性能数据(E0A和反流分数)的图表；
[0063]根据多种实施方式，图43是表4，列举了示例性瓣膜的性能数据；以及
[0064]根据多种实施方式，图44是表6，列举了示例性瓣膜的性能数据。
【具体实施方式】详述
[0065]本文所用术语的定义在下文的附录中列出。
[0066]本文的实施方式解决了业界长期以来的需求，开发了能满足高循环弯曲植入物应用如心脏瓣膜瓣叶中的耐用性和生物相容性要求的材料。现已证明，心脏瓣膜瓣叶由多孔含氟聚合物或者更具体的不含弹性体的ePTFE形成时，其缺陷是在高循环弯曲测试和动物体内植入时会硬化。
[0067]在某实施方式中，下文将进一步详细描述，通过在孔中加入相对高百分比却具有相对低强度的弹性体可以显著提高多孔含氟聚合物心脏瓣膜瓣叶的弯曲耐用性。任选的，在复合材料层之间可以加入额外的弹性体层。令人惊讶的是，在某些实施方式中，多孔含氟聚合物膜吸收了弹性体，该弹性体的存在增加了瓣叶的总厚度，但因添加所述弹性体而使含氟聚合物膜变厚的厚度并没有妨害或降低弯曲耐用性。此外，当弹性体以重量计达到最低百分数后，我们发现含氟聚合物膜的性能一般随着弹性体百分比的升高而变好，结果是显著提高了循环寿命，可在体外循环超过4千万次，且在某些可控的实验室条件下没有显示钙化的迹象。
[0068]根据一实施方式的材料包括复合材料，所述复合材料包括膨胀含氟聚合物膜和弹性体材料。本领域的技术人员应理解，在本实施方式的精神范围内，多种类型的含氟聚合物和多种类型的弹性材料皆可组合。本领域的技术人员还应理解，在本实施方式的精神范围内，所述弹性材料可包括多种弹性体、多种类型的非弹性组分如无机填料、治疗剂、辐射不透明标记物等等。
[0069]在一实施方式中，所述复合材料包括由多孔ePTFE膜制成的膨胀含氟聚合物材料，如美国专利N0.7，306，729所一般描述的。
[0070]用于形成所述膨胀含氟聚合物材料的可膨胀含氟聚合物，可包括PTFE均聚物。在另一实施方式中，也可使用PTFE混合物、可膨胀的改性PTFE和/或膨胀PTFE的共聚物。合适的含氟聚合物材料的非限制例子如以下专利文件所描述，例如，布莱克(Branca)的美国专利N0.5，708，044、百利(Baillie)的美国专利N0.6，541，589、沙波拉(Sabol)等的美国专利N0.7，531，611、福特(Ford)的美国专利申请N0.11/906，877和徐(Xu )等的美国专利申请 N0.12/410,050。
[0071]本实施方式所述的膨胀含氟聚合物包括任何合适的微结构以获得所需的瓣叶性能。在一实施方式中，所述膨胀含氟聚合物的微结构为小纤维相互连接的节点，如戈尔(Gore)在美国专利N0.3，953，566所述。在一实施方式中，所述膨胀含氟聚合物膜的微结构包括小纤维相互连接的节点，如图7A的扫描电镜图片所示。小纤维从节点沿着多个方向延伸，因此所述膜基本为均匀结构。通常，具有这种微结构的膜在两正交方向上的基质抗张强度之比小于2，且可能小于1.5。
[0072]在另一实施方式中 ，所述膨胀含氟聚合物膜的微结构为基本只有小纤维，例如，图7B和7C所示，如百西诺(Bacino)在美国专利N0.7，306, 729所一般描述的。图7C的放大倍数比图7B高，也是膨胀含氟聚合物膜的扫描电镜图片，且更加清楚的显示了基本只含小纤维的均匀结构。含有如图7B和7C所示基本只含小纤维的膨胀含氟聚合物，可具有高表面积，如大于20平方米/克或大于25平方米/克，并且在某些实施方式中可提供高度平衡的强度材料，在两正交方向上基质抗张强度的乘积至少为1.5xlOsMPa2，和/或两正交方向上基质抗张强度之比小于2，且可能小于1.5。
[0073]本实施方式所述膨胀含氟聚合物可定制成任何合适的厚度和重量以获得所需的瓣叶性能。在某些情况下，可能需要使用非常薄的膨胀含氟聚合物膜，其厚度小于1.0微米。在其他的实施方式中，可能需要使用膨胀含氟聚合物膜，其厚度大于0.1微米且小于20微米。所述膨胀含氟聚合物膜的单位质量可为小于约I克/平方米至大于约50克/平方米。
[0074]基于密度为2.2克/立方厘米的PTFE时，根据实施方式的膜的基质抗张强度范围可为从约50MPa至约400MPa或者更大。
[0075]为了提高瓣叶的性能，可在孔中、组成膜的材料中或者膜的层与层之间结合额外的材料。根据某实施方式的复合材料，包括膨胀含氟聚合物膜且该膜的厚度范围为从约500微米至小于0.3微米。
[0076]结合了弹性体的含氟聚合物膜，至少在几个比较明显的方面赋予了本发明的元件用于高循环弯曲植入物应用(如心脏瓣膜瓣叶)所需的性能特征。例如，弹性体的加入提高了瓣叶的疲劳性能，消除或减少了仅用ePTFE材料时观察到的硬化现象。此外，它降低了所述材料进行永久固定变形的可能性，例如起皱或留下折痕，这些永久固定变形会损害瓣叶的性能。在某实施方式中，所述弹性体基本占据了含氟聚合物膜中的所有孔隙体积或者孔状结构之间的空间。在另一实施方式中，所述弹性体存在于至少一层含氟聚合物基本上所有的孔中。因为弹性体基本上填充了孔隙体积或存在于基本上所有孔中，所以减少了外来物质结合进入复合材料的空间，所述结合是不希望发生的。这种外来物质的例子之一是钙。如果钙结合进入所述复合材料，例如，在心脏瓣膜瓣叶中使用时，会在循环中发生机械损坏，并因此导致在瓣叶上形成孔且使其血流动力学性能下降。
[0077]在某实施方式中，所述与ePTFE结合的弹性体是四氟乙烯(TFE)和全氟甲基乙烯基醚(PMVE)热塑性共聚物，如美国专利N0.7，462，675所述。如上文所述，所述弹性体与膨胀含氟聚合物膜向结合，因此该弹性体占据了基本上所有的孔隙空间或者膨胀含氟聚合物膜里面的孔。可用多种方法向膨胀含氟聚合物膜的孔里填充弹性体。在某实施方式中，填充含氟聚合物膜的孔的方法包括以下步骤:用合适的溶剂溶解弹性体以制备具有适当粘度和表面张力的溶液，该溶液应能部分的或全部流入含氟聚合物膜的孔中，以及使溶剂蒸发，将填料留在孔中。
[0078]在另一实施方式中，填充含氟聚合物膜的孔的方法包括以下步骤:通过分散来递送填料，部分或全部填充含氟聚合物膜的孔。
[0079]另一实施方式中，填充膨胀含氟聚合物膜的孔的方法包括以下步骤:在使弹性体流入膨胀含氟聚合物膜的孔中的热或压力条件下，使多孔膨胀含氟聚合物膜与弹性体片相接触。
[0080]另一实施方式中，填充膨胀含氟聚合物膜的孔的方法包括以下步骤:使弹性体在膨胀含氟聚合物膜的孔中聚合，首先在所述孔中加入弹性体的预聚合物，然后至少部分的固化该弹性体。
[0081]当弹性体的重量百分数达到最小值后，由含氟聚合物材料或ePTFE建造成的瓣叶，通常随着弹性体百分数的`升高而具备更好的性能，结果是显著延长了循环寿命。在某实施方式中，所述与ePTFE结合的弹性体是四氟乙烯和全氟甲基乙烯基醚热塑性共聚物，如美国专利N0.7，462，675所述，以及如本领域技术人员所知晓的其他引用所述。例如，在实施例I所示的某实施方式中，瓣叶形成于复合材料并经过了循环测试，所述复合材料中以重量计弹性体为ePTFE的53%。在大约2亿次测试循环后，观察到了硬化现象，但只对血流动力学产生了微小的影响。当弹性体的重量分数以重量计提高至83%时，如实施例2的实施方式所述，在约2亿次循环时没有观察到硬化现象，也没有观察到血流动力学有负面变化。相反，由非复合材料制成的瓣叶，即，全为不含弹性体的ePTFE，如比较例B所述，在4千万次测试循环时就有非常明显的严重硬化现象。如这些实施例所证明，通过在含氟聚合物膜的孔中加入相对高百分数却具有相对低强度的弹性体可以显著提高多孔含氟聚合物膜的耐用性。含氟聚合物膜的高材料强度，使得具体的构造可以非常薄。
[0082]其他可能适用于本发明的生物相容性聚合物包括但不限于以下组:聚氨酯、聚硅氧烷(有机多分子硅醚)、聚硅氧烷-聚氨酯共聚物、苯乙烯/异丁二烯共聚物、聚异丁二烯、聚乙烯一共聚一聚醋酸乙烯酯、聚酯共聚物、尼龙共聚物、氟化烃聚合物和共聚物或前述聚合物的混合物。[0083]瓣叶由一种复合材料建造，所述复合材料包括以重量计小于约55%的含氟聚合物，且可根据所需的层压或瓣叶厚度、以及复合材料层数而组装成多种构造。所述复合材料的厚度与含氟聚合物以重量计的百分比和膜厚直接相关。例如，当使用的膜厚为约300纳米-3，556纳米，且含氟聚合物的以重量计的百分比范围为10-55时，形成的复合材料厚度范围为0.32微米-大于13微米。
[0084]瓣叶厚度与复合材料层数的关系示例性的如图37的图表所示，其中显示了两种瓣叶构造，标示为A和B。在一实施方式中，这些构造A和B可由单一复合材料建造。在其他实施方式中，瓣叶厚度和层数制剂存在基本线性的关系，其中Y=mX ;式中Y=瓣叶厚度，m=斜率，以及X=层数。斜率(m)或瓣叶厚度与层数的比例等于所述复合材料的厚度。因此，例如当把用于构造A和B的层数从20增加一倍至40时，会导致厚度从40微米增加一倍至80微米。应理解，瓣叶厚度对复合材料层数的线的斜率或甚至图表的形状，可根据所述层之间的弹性体的数量和所述层的均匀性而变化。
[0085]对于相同的膜，当含氟聚合物的以重量计的百分比降低时，所述复合材料的厚度升高。如图38所示，通过虚线相对于来自之前实施方式的实线的斜率的增加来标示复合材料厚度的这种升高。在虚线所示例的实施方式中，对于相同的膜，含氟聚合物的以重量计的百分比减小了约一半，导致所述复合材料的厚度升高了约2倍，可通过虚线增加的斜率来反映。因此，通过改变含氟聚合物的以重量计的百分比，如图38构造C所示的瓣叶可具有与构造A相同的层数或与构造B相同的瓣叶厚度。
[0086]在确定含氟聚合物的以重量计的百分比、复合材料厚度以及层数的何种构造同时影响流体动力学和耐久性能时，观察到如图39的图表所示的边界。到目前为止，观察到总体限定合适的瓣叶构造的5个边界。第一边界通过ISO指导文件所列出的可接受的流体动力学性能限定，该指导文件用于心血管植入物(5840:2005)，限定了对给定瓣膜尺寸的EOA和反流分数极限。通常，由这些复合材料形成的瓣叶厚度大于100微米时的性能接近可接受性的极限。第二边界是通过耐久性失效观察到的最小层数(10)，将根据提供的示例进一步阐述。类似的，第三边界是瓣叶厚度与层数的最大比例或复合材料厚度为5微米。一般的，与且有相同的含氟聚合物的以重量计的百分比和瓣叶厚度的高层数相比，由厚复合材料制成的低层数性能更差。第四边界由给定复合材料的最小层数限定，其通过在心搏循环中瓣膜闭合时，瓣叶在流体动力学负载中抵抗含氟聚合物蠕变所需的强度限定。层压材料的强度通过穹顶爆破试验(dome burst test)测量,其中一般爆破压力至少需为207KPa,从而确保瓣叶维持它们的形状和功能。第五边界通过显著增加循环耐久性所需的最大含氟聚合物的以重量计的百分比(55%)限定。在图40中，显示了阐述这些边界的图表，还显示了提供的用于进一步阐述这些发现的所有实施例的瓣叶构造。
[0087]给定复合材料的最大层数可通过所需的瓣叶厚度决定。已经观察到，当瓣叶厚度升高时，给定瓣膜几何体的流体动力学性能行为下降，但弯曲特征会改善。“流体动力学性能”总体指对于给定瓣膜尺寸在两维卡迪尔坐标系统中绘制的EOA和反流分数的组合，如图42所示。“弯曲特征”总体指通过周期性的张开和闭合中诱发的变形中，在所述瓣叶结构中形成的皱纹或折痕的定性数量。相反，当瓣叶厚度降低，给他几何体的流体动力学性能行为提高，但弯曲特征降低。因瓣叶厚度变化而观察到的弯曲特征的差异，将通过瓣叶厚度为13微米和130微米的2个瓣膜实施例进一步阐述，它们分别称为瓣膜42A和瓣膜42B。图42显示了比较这2种瓣膜的流体动力学性能数据(EOA和反流分数)的图表，其中最小化的反流分数和最大化的EOA是所需的。
[0088]已经观察到薄膜材料长时间暴露于大幅度的周期性变形时，容易起皱或折叠。本领域技术人员还公知，长时间暴露于大幅度的周期性变形的薄材料的耐久性会因为可在工作循环中形成的皱纹和折痕而降低。
[0089]因此，令人惊讶的是具有类似厚度(约16微米)的瓣叶拥有之前只有通过厚度大于或等于75微米的瓣叶才能取得的所需弯曲行为，所述瓣叶由超薄复合材料(0.32微米)建造而成，且层数(约50)为常规瓣叶的5倍。此外，当用工作循环数目作为比较标准比较低层数和高层数的复合材料时，所述高层数构造通常优于低层数构造多个数量级。已显示，与6层、厚度大约相同的构造相比，具有50层、16微米厚的瓣叶的瓣膜明显具有更少的皱纹和折痕。
[0090]比较横截面厚度大约相同但分别包括4，9，26，50，和21层的瓣叶，应理解层数的增加促进了层压材料获得更小的弯曲半径的能力，以及容纳紧曲率(tight curvature)的能力，其方法为通过局部弯曲储存单个层的长度。
[0091]图41A和41B的图表阐述了改变厚度和层数时观察到的总体趋势，且得到提供的实施例的进一步支持。
[0092]提供下面的非限制性实施例来进一步阐述实施方式。应理解，除了下文实施例和附图所阐述的那些以外，还可以使用其他的瓣膜框架设计。
[0093]实施例1
[0094]根据一实施方式的心脏瓣膜瓣叶由复合材料形成并使用FEP中间层与金属性可膨胀球囊支架连接，所述复合材料包括膨胀含氟聚合物膜和弹性材料，过程如下文所述:
[0095]I)形成厚的、牺牲性工具缓冲垫或缓冲层，通过重复折叠同一 ePTFE层，共形成四层。所述ePTFE层宽约为5厘米(2”)、厚约为0.5毫米(0.02”)且具有高度的压缩性，形成缓冲垫。参考图1和图2，所述缓冲垫200然后在瓣叶工具上伸展(图2)，该瓣叶工具用100概括标注。所述瓣叶工具100含瓣叶部分102、主体部分104和底部端部106。所述瓣叶工具100的瓣叶部分102通常有一弧形、突出端部表面103。所述缓冲垫200在瓣叶工具100瓣叶部分102的端部表面103伸展和平滑，方法为按箭头所示的方向(图2A)压迫瓣叶工具100。所述缓冲垫200的外周边缘202则在瓣叶工具100的底部端部106上伸展，并且缠绕以把缓冲垫200固定在正确位置(图2B)。
[0096]2)参考图2B，然后把释放层204在瓣叶工具100瓣叶部分102伸展，所述瓣叶部分102在前一步骤中已经被缓冲垫200覆盖。在某实施方式中，所述释放层204由基本为非孔ePTFE制成，且沿其外部表面和侧面沉积了一层聚氟化乙烯丙烯(FEP)。所述释放层204在瓣叶工具100伸展，使得FEP层面向缓存垫200，而基本为非孔ePTFE制成的一面向外或远离缓冲垫200。所述释放层厚约为25微米，且具有足够的长度和宽度以使所述释放层204伸展时能盖住瓣叶工具100的端部106。和上一步骤拉伸缓冲垫200类似，将释放层204的外周边缘206拉向瓣叶工具100的底部端部106，并且缠绕在所述瓣叶工具100的底部端部106上以将持释放层204保持或固定在正确位置。然后，释放层204的FEP层局部熔化，并因此固定在缓冲垫200上，需要时，可以使用电烙铁。
[0097]3)重复步骤I)和步骤2)分别制备三个瓣叶工具，每个工具都有覆盖了释放层的缓冲垫。
[0098]4)根据某实施方式，瓣叶材料形成于复合材料，该复合材料包括吸收了含氟弹性体的ePTFE膜。将一块约10厘米宽的所述复合材料包裹在圆形心轴上形成管。所述复合材料包括三层:两外层ePTFE以及沉积在它们之间的含氟弹性体内层。所述ePTFE膜是根据一般技术制造的，如美国专利N0.7，306，729所述。所述含氟弹性体是根据一般技术制造的，如美国专利N0.7，462，675所述。其他含氟弹性体也可能是适用，如美国出版号N0.2004/0024448 所述。
[0099]所述ePTFE膜具有以下性质:厚度=约15微米、在最高拉伸方向的MTS=约400MPa、正交方向上拉伸的MTS=约250MPa、密度=约0.34克/立方厘米、IBP=约660KPa。
[0100]该共聚物主要由以下组分组成:约65至70重量百分数的全氟甲基乙烯基醚、互补的约35至30重量百分数的四氟乙烯。
[0101]含氟弹性体相对于ePTFE的重量百分数为约53%。
[0102]所述多层复合材料具有以下性质:厚度为约40微米、密度为约1.2克/立方厘米、断裂力/最高强度方向宽度=约0.953千克/厘米、最高强度方向的拉伸强度=约
23.5MPa(3, 400psi)、断裂力/正交方向宽度=约0.87千克/厘米、正交方向的拉伸强度=约 21.4MPa(3100psi)、IPA 泡点大于 12.3MPa、格瑞指数(Gurley Number)大于约 I, 800 秒、以及质量/面积=约14克/平方米。
[0103]下述测试方法用于表征ePTFE层和多层复合材料。
[0104]厚度是用日本造的三丰绝对卡规(Mutitoyo Snap Gage Absolute)测量的，所述三丰绝对卡规根端直径(diameter foot)为12.7毫米(0.50〃)，型号为ID-C112E，序列号为10299。密度的测定通过重量/体积计算得出，且使用了购自美国新泽西州的梅特勒分析天平PM400 (Analytical Balance Mettler PM400)。断裂力和拉伸强度是用购自美国马萨诸塞的因斯特朗5500R (Instron Model#5500R Norwood)测试的，测试条件如下:载荷传感器为50千克、标准长度=25.4厘米、十字头速度=25毫米/分钟(应变速率=100%每分钟)以及带有平面夹片。IPA泡点用购自美国犹他州盐湖城的IPA泡点测试仪测量的，具体为压力调节工业数据系统模型 LG-AP0K (Pressure Regulator Industrial Data SystemsModel LG-APOK),且升压速率为1.38KPa/s (0.2psi/s)，测试区域为3.14平方厘米。格瑞指数(Gurley Number)测定的是100立方厘米空气在124毫米水压下流经6.45平方厘米样品所花费的以秒为单位的时间，所用测试仪器为购自美国纽约特洛伊的#4110型格瑞测试仪(Gurley Tester, Model#4110)o
[0105]除非另有说明，否则这些测试方法用于产生下面实施例的数据。
[0106]将多层复合材料，所述复合材料均包括两外层ePTFE以及沉积在它们之间的含氟弹性体内层，包覆至直径为约28毫米(1.1”)的心轴上，从而所述膜的拉伸强度更高的方向会沿着心轴的轴向取向。在一实施方式中，将4层所述复合材料以非螺旋的、基本为圆周的方式包覆至心轴上。所述复合材料有少许粘性，使该材料可与自身相黏附。当复合材料仍在心轴上的时，基本上沿心轴的长轴方向纵向切开所述复合材料，从而形成约10厘米(4”)X约90毫米(3.5”)的片材。
[0107]5)然后，将得到的瓣叶材料(或来自步骤4的复合材料)片材包覆至瓣叶工具100上，所述瓣叶工具100具有覆盖了释放层204的缓冲垫200。更具体的，如图3A-3C所示，该瓣叶材料300位于平坦的切割表面。具有缓冲垫200和释放层204的瓣叶工具100，大约按图示位置与瓣叶材料300对齐。然后用刀片在瓣叶材料300上形成四道裂缝302、304、306和308。其中，一对裂缝302、304从瓣叶工具100的一侧延伸出来并终止于瓣叶材料300 —侧边缘300a，而且另一对裂缝306、308从瓣叶工具100的相反一侧延伸出来并终止于瓣叶材料300相反一侧边缘300b。裂缝302、304、306和308被瓣叶工具100的瓣叶部分102隔开。裂缝302、304、306和308在瓣叶工具100下方没有延伸。应理解每个裂缝的宽度并不是按比例显示的。瓣叶材料300中的裂缝302、304、306和308致使形成了折叠部分310、一对绑带312和314、以及过量的瓣叶材料315。然后，折叠部分310沿着图3中箭头316概括显示的方向折叠，并在瓣叶工具100上平滑，所述瓣叶工具100在前面的步骤中已经覆盖了缓冲层200和释放层204。
[0108]6)然后，瓣叶材料315在瓣叶部分102伸展和平滑，具体为瓣叶工具100的端部表面103。重复步骤4)和5)形成3个分开的瓣叶组件。然后，将所述3个瓣叶组件402、404和406夹在一起，形成三瓣叶组件400，如图4所示。所示的为3个分开的瓣叶组件402、404和406，每个组件都有过量的瓣叶材料315沿着径向延伸，且超出三瓣叶组件400的外周。
[0109]7)然后提供基底工具，所述基底工具具有啮合三瓣叶组件中瓣叶工具端部表面的空腔，并可以裁剪过量的瓣叶区域从而形成3瓣叶。参考图5A，基底工具通常概括标注为500，并从一端501至相反的底部端503沿纵向延伸。三个凹腔502、504和506形成于基底工具500的端部501。每个凹腔502、504和506的形成是为了匹配或嵌入式的放置三瓣叶组件402、404和406之一的端部表面103。三个径向延伸的元件508、510和512从基底工具500的一端向外延伸。每个元件508、510和512都排布在一对相邻的凹腔502、504和506之间。
[0110] 然后，给基底工具500制备压缩式防震垫和释放层(未显示)，与步骤I和2中怎样给瓣叶工具制备缓冲垫和释放层类似。如步骤I和2对每个瓣叶工具所描述的类似，所述压缩式防震垫和释放层也在基底工具500上伸展和固定，形成基底工具组件。
[0111]8)参考图5B，将所述基底工具组件(为了便于说明，只显示了基底工具而忽略了压缩式防震垫和释放层)和三瓣叶组件(概括的标注为400)沿轴向对齐，以使每个瓣叶工具100的端部表面(未显示)都置于基底工具(概括的标注为500)端部501的凹腔之一中，形成结合的工具组件。
[0112]9)然后，制造金属性可膨胀球囊支架。用激光切割316不锈钢管，该管壁厚为约0.5毫米(0.020”)且直径为约2.5厘米(1.0”)。不锈钢管被图案化切割，以形成环状切割支架框架或支撑结构(概括的标注为600)，其示例性平面展开图如图6a所示。所述支撑结构600，包括多个小的闭合空间602、多个大的闭合空间604和多个瓣叶闭合空间606。应注意的是，因为是平面展开图，多个瓣叶闭合空间606中的一个在图6A中看起来像是断开的。空间602、604和606基本一排一排布置，以形成支撑结构600的环状外形。
[0113]10)将聚合物材料黏附至激光切割的支架框架。首先，将牺牲性压缩层ePTFE膜包无重叠的包覆于直径约为2.5厘米(1.0”)的心轴(未显示)上。所述牺牲性压缩层ePTFE膜厚度为约0.5毫米(0.02”)且宽度为约10厘米(4”)，以及它是弹性的和可压缩的以提供软质的、牺牲性压缩层。
[0114]11)然后，将四层基本为非孔的ePTFE膜包覆在心轴上，位于压缩层膜的上面。所述基本为非孔的ePTFE膜厚度为约25微米(0.001”)且宽度为约10厘米(4”)，且其一侧含有FEP层。包覆所述基本为非孔的ePTFE膜时，FEP层朝着远离心轴的方向。所述基本为非孔的ePTFE膜具有前文步骤2)中所述释放层的性质。
[0115]12)利用熔体挤出和拉伸方法制造类型I (美国材料测试标准D3368，ASTM D3368)FEP薄膜。将另外10层所述类型I (美国材料测试标准D3368，ASTM D3368) FEP薄膜包覆至心轴上，所述心轴在之前的步骤10中已经包覆了压缩层膜且在步骤11中包覆了四层基本为非孔的ePTFE膜。所述类型I (美国材料测试标准D3368，ASTM D3368) FEP薄膜的厚度为约40微米(0.0016，，)且宽度为约7.7厘米(3，，)。
[0116]13)然后，将包覆好的心轴置于空气对流烘箱中进行热处理，在320°C下保持约5分钟并冷却。
[0117]14)然后，将支撑结构(图6A标注的600)放在热处理过且包覆好的心轴上。将额外的两层所述类型I (美国材料与测试协会标准D3368，ASTM D3368) FEP薄膜包覆至支撑结构上，所述支撑结构之前已置于包覆好的心轴上。
[0118]15)然后，将包覆好的心轴以及支撑在其上面的支撑结构置于空气对流烘箱中进行热处理，在320°C下保持约10分钟并冷却，形成聚合物涂覆的支撑结构。
[0119]16)然后，用手术刀裁剪聚合物涂覆的支撑结构形成裁剪的支架框架，概括的标注为700且其示例性平面展开图如图6B所示。更具体的，在某实施方式中，聚合物涂层被裁剪得比支撑结构(600，图6A)边缘长约2毫米(0.08”)，形成各种边缘轮廓708。在另一实施方式中，所述聚合物涂层横跨整个闭合空间，从而在每个闭合空间形成网络。在另一情况下，所述支撑结构600完全被聚合物涂层702封装，形成裁剪好的支架框架700。所述裁剪好的支架框架700包括多个瓣叶开口 704，且其数量与形状基本与多个瓣叶闭合的空间606(图6A)相对应。然后，在每个小的闭合空间的聚合物涂层702中形成裂缝706。更具体的，每条裂缝706都是线性的，且基本与环形支撑结构600的纵向中心轴线(未显示)平行。
[0120]17)然后，将裁剪好的支架框架置于步骤8)中所述的结合的工具组件上。瓣叶工具的瓣叶部分(102)与裁剪好的支架框架瓣叶开口(图6B中的704)对应。将三个过量的瓣叶材料区域(图4中的315)穿过裁剪好的支架框架瓣叶开口。将三对绑带(图3A中的312、314)中的每一条穿过裂缝之一(图6B中的706)，并绑在裁剪好的支架框架周围。每一对绑带相对于另一对的捆绑方向都是相反的。然后用电烙铁将六根绑带热固定在裁剪好的支架框架上。
[0121]18)然后，将结合好的工具组件(步骤8)、包覆且热固定了绑带的裁剪好的支架框架组装至旋转卡盘机械。然后，给所述旋转卡盘机械施加轻度的、纵向压缩负荷。然后，用电烙铁将过量的瓣叶材料区域(图4中的315)热固定在基底工具(图5的500)上。
[0122]19)然后，用额外的两层类型I (美国材料与测试协会标准D3368，ASTM D3368)FEP薄膜(来自步骤12)包覆步骤18所述的结合的工具。然后，用额外的三层复合材料(步骤4)再次包覆并固定在裁剪好的支架框架上。
[0123]20)为了进行最后的热处理，在步骤19所述组件的圆周方向、纵向都使用了由压缩胶带和压缩纤维组成的释放层和牺牲层。在后面的热处理中，上述压缩性胶带/纤维会同时沿着圆周方向和纵向接触并压缩所述组件。由压缩胶带组成的牺牲层以螺旋的方式包覆在步骤19所述的组件外周。所述压缩胶带具有步骤10中所述的ePTFE牺牲性压缩层的性质。然后，将ePTFE压缩纤维紧紧的包覆在压缩胶带上。将压缩纤维以间隔非常近的螺旋方式应用在胶带上，且包覆约100次。所述ePTFE压缩纤维直径约为I毫米(0.04”)，并在吸收足够热量时会沿纵向收缩。然后，将夹紧的组件从旋转卡盘机械上取下来。然后，将三层牺牲性压缩胶带以纵向方式包覆该组件。然后，用压缩纤维沿纵向包覆组件的压缩胶带，且包覆约20次。
[0124]然后，将从步骤20的组件置于空气对流烘箱中进行热处理，在280°C下保持约90分钟，并用常温的水淬冷。该热处理步骤促使热塑性含氟聚合物流进ePTFE膜的孔中，所述ePTFE膜用于制备步骤4所述的瓣叶材料。
[0125]22)然后，除去牺牲性压缩胶带/纤维。裁剪聚合物材料，以使瓣叶与基底工具分开。然后，裁剪支架聚合物层，以移除连接着瓣叶的支架框架。然后裁剪瓣叶，形成如图8所示的瓣膜组件，且概括标注为800。
[0126]所述瓣膜组件800，根据某实施方式，包括瓣叶802，所述瓣叶802形成于复合材料，该复合材料包括具有多个孔的至少一层含氟聚合物、基本存在于所述至少一层含氟聚合物所有孔中的弹性体。每个瓣叶802都可在如图9A所示血流无法流过所述瓣膜组件的闭合位置，和如图9B所示的血流可以流经所述瓣膜组件张开位置之间运动。因此，瓣膜组件800上的瓣叶802在闭合和张开位置循环，通常用于调节人类患者的血流方向。
[0127]每个瓣膜组件中的瓣膜瓣叶性能都在实时脉冲复制器上表征，所述实时脉冲复制器测量穿过瓣膜的典型解剖学压力和流动，产生针对某具体瓣膜组件的初始或零疲劳摂数据组。然后，将所述瓣膜组件转移到高速疲劳试验机上，并使其循环约2.07亿次。在每组约I亿次循环时，将所述瓣膜返回至实时脉冲复制器并且重新测试其性能参数。
[0128]流动性能由下述过程表征:
[0129]I)将瓣膜组件放入`硅氧烷环形圈(支撑结构)，以使该瓣膜组件接下来可在实时脉冲复制器上进行评价。所述放入过程根据脉冲复制器制造商(维特罗实验室公司(ViVitix)Laboratories Inc.),加拿大维多利亚维)的推荐进行。
[0130]2)然后，将放入的瓣膜组件置于实时左心脏流动脉冲复制器系统中。所述流动脉冲复制器系统包括由加拿大维多利亚VSI维维特罗实验室公司(VSI ViVitroLaboratories Inc.)提供的下述组件:超级泵，伺服功率放大器零件号SPA3891 ;超级泵头，零件号码SPH5891B，38.320平方厘米油缸面积；阀门站/固定装置；波形发生器，TriPack零件号TP2001 ;传感器界面，零件号VB2004 ;传感器放大组件，零件号AM9991 ；以及方波电磁流测试仪，购自美国美国北卡罗来纳州东海岸的卡罗来纳医疗电器公司(Carolina Medical Electronics Inc.)。
[0131]一般的，流动脉冲复制器系统使用固定的位移、活塞泵以在测试产生所需的流经瓣膜的流体流动。
[0132]3)调节心脏流动脉冲复制器系统以产生所需的流动、平均压力和模拟脉冲频率。然后使测试的瓣膜循环5至20分钟。
[0133]4)测试期间测量和收集压力和流动数据，包括心室压力、主动脉压、流动速率、以及泵的活塞位置。图10示例性显示的是心脏流动脉冲复制器系统的典型数据输出的图谱。
[0134]5)用于表征瓣膜和比较后疲劳数值的参数包括压力降、有效开口面积，和反流分数，所述压力降为顺流正压部分穿过张开瓣膜的压力降。[0135]表征以后，将瓣膜组件从流动脉冲复制器系统取下，并放入高速疲劳试验机。六位心脏瓣膜耐久性测试仪，零件号M6，由美国密苏里州的加利纳的迪纳特克公司提供(Dynatek)且由Dynatek Dalta DC7000控制器驱动。该高速疲劳试验机使流体穿过瓣膜组件移动，且其典型循环速率为约780循环每分钟。在测试中，可用调谐闪光灯对瓣膜组件进行视觉检查。穿过闭合瓣膜的压力降也可以监控，如图1lA和IlB所示。图1lA和IlB所示的典型数组确认了所述高速疲劳试验机正产生持续的压力波形。
[0136]瓣膜组件持续的循环，并周期性的监控其视觉和压力降的变化。在大约2亿次循环后，将瓣膜组件从高速疲劳试验机取下，并返回至实时脉冲复制器。收集压力和流动数据，并将其与收集的初始数据比较。
[0137]图12A所示为屏幕截图，显示了实时心脏流动脉冲复制器系统的典型所测数据输出。显示的是心室压、主动脉压和流动速率。图12A示例性的显示了某具体瓣膜的初始或零疲劳数据。同一具体瓣膜循环2.07亿次后，进行了同样的测试且收集了数据。图12B示例性的显示了所述具体瓣膜循环2.07亿次后的数据。测量所述两组数据时，流动速率都为5升每分钟且循环速率为70次每分钟。比较图12A和12B，应容易理解波形基本相似，表明瓣膜瓣叶在循环2.07亿次后也没有发生实质性变化。下文的表1总结了循环零次和2.07亿次后测得的压力降、有效开口面积(EOA)和反流分数。
表1
【权利要求】
1.一种用于调节人类患者中血流方向的可植入制品，其包括: 瓣叶，所述瓣叶具有厚度且由复合材料形成，所述复合材料包括多于一层具有多个孔的含氟聚合物、存在于所述多于一层含氟聚合物基本上所有孔中的弹性体，所述瓣叶的瓣叶厚度，以微米计，和含氟聚合物的层数之比小于约5。
2.如权利要求1所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度，以微米计，与含氟聚合物层数的比例小于约3。
3.如权利要求1所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度，以微米计，与含氟聚合物层数的比例小于约I。
4.如权利要求1所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度，以微米计，与含氟聚合物层数的比例小于约0.5。
5.如权利要求1所述的可植入制品，其特征在于，所述用于调节血流方向的可植入制品的EOA在循环4千万次后维持在预循环值的10%内。
6.如权利要求1所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣膜在循环4千万次后没有发生边缘脱层或形成孔。
7.如权利要求1所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶具有至少10层且包括复合材料，该复合材料包括以重量计小于约50%的含氟聚合物。
8.如权利要求7所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度为小于100微米。
9.如权利要求8所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶弯曲模量小于约lOOMPa。
10.一种用于调节人类患者中血流方向的可植入制品，所述制品包括: 瓣叶，所述瓣叶在基本上阻止血流经过可植入制品的闭合构造和允许血流经过可植入制品的张开构造之间循环，所述瓣叶由多层含氟聚合物形成且所述瓣叶厚度，以微米计，与含氟聚合物层数的比例小于约5，在启动所述瓣叶循环至少4千万次后，所述瓣叶的性能基本上维持不变。
11.如权利要求10所述的可植入制品，其特征在于，在启动所述瓣叶循环至少4千万次后，所述瓣叶仍然是基本上不可渗透的。
12.如权利要求11所述的可植入制品，其特征在于，在体内启动所述瓣叶循环至少4千万次后，所述瓣叶仍然是基本上不可渗透的。
13.如权利要求10所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶操作性的连接至支承框架，且可相对于所述支承框架在闭合和张开的构造之间运动。
14.如权利要求13所述的可植入制品，其特征在于，所述支承框架可选择性的、在直径方面可调节的，用于治疗位置的血管内递送和展开。
15.如权利要求10所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶在循环之前被压缩或膨胀后，所述瓣叶的性能基本上维持不变。
16.如权利要求10所述的可植入制品，其特征在于，在血管内给送所述可植入制品后，所述瓣叶的性能基本上维持不变。
17.如权利要求10所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶包括辐射不透明元件。
18.一种形成用于调节人类患者中血流方向的可植入制品的瓣叶的方法，所述方法包括: 提供一种复合材料，所述复合材料包括多于一层的具有多个孔的含氟聚合物、存在于多于一层的所述含氟聚合物基本上所有孔中的弹性体；以及 通过包卷所述复合材料片材，使形成轴线缝的起点和终点与其自身相粘附，使复合材料的多于一层与复合材料的额外层接触。
19.如权利要求18所述的方法，其特征在于，一般径向的包卷所述复合材料片材，使起点和终点通过与其自身相粘附，形成为轴向缝。
20.如权利要求19所述的方法，其特征在于，所述复合材料片材是基本上连续的。
21.如权利要求18所述的方法，其特征在于，所述复合材料片材的瓣叶厚度，以微米计，与含氟聚合物层数的比例小于约5。
22.一种用于调节人类患者中血流方向的可植入制品，所述制品包括厚度小于约100微米的聚合物瓣叶。
23.如权利要求22所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶由复合材料形成，该复合材料包括具有多个孔的多于一层的含氟聚合物、存在于所述多于一层含氟聚合物基本上所有孔中的弹性体。
24.如权利要求23所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶包括至少10层复合材料。
25.一种用于调节人类患者中血流方向的可植入制品，包括: 瓣叶，所述瓣叶包括复合材料，该复合材料包括至少一层具有多个孔的含氟聚合物层以及存在于所述至少一层 含氟聚合物层基本上所有孔中的弹性体，所述复合材料包括以重量计小于约80%的含氟聚合物。
26.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述复合材料包括以重量计小于约70%的含氟聚合物。
27.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述复合材料包括以重量计小于约60%的含氟聚合物。
28.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述复合材料包括以重量计小于约50%的含氟聚合物。
29.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述复合材料还包括弹性体层。
30.如权利要求29所述的可植入制品，其特征在于，所述弹性体为含氟弹性体。
31.如权利要求30所述的可植入制品，其特征在于，所述弹性体为TFE/PMVE共聚物。
32.如权利要求31所述的可植入制品，其特征在于，所述共聚物主要包括约40至80重量百分数的全氟甲基乙烯基醚和互补的约60至20重量百分数的四氟乙烯。
33.如权利要求29所述的可植入制品，其特征在于，所述含氟聚合物为PTFE。
34.如权利要求29所述的可植入制品，其特征在于，所述PTFE为ePTFE。
35.如权利要求34所述的可植入制品，其特征在于，所述至少一层含氟聚合物的基质抗张强度至少在一个方向上大于约96Mpa。
36.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述弹性体为含氟弹性体。
37.如权利要求36所述的可植入制品，其特征在于，所述弹性体为TFE/PMVE共聚物。
38.如权利要求37所述的可植入制品，其特征在于，所述共聚物主要包含约40至80重量百分数的全氟甲基乙烯基醚和互补的约60至20重量百分数的四氟乙烯。
39.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述含氟聚合物为PTFE。
40.如权利要求38所述的可植入制品，其特征在于，所述PTFE为ePTFE。
41.如权利要求39所述的可植入制品，其特征在于，所述至少一层含氟聚合物的基质抗张强度至少在一个方向上大于约96Mpa。
42.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度为小于约350微米。
43.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度为小于约300微米。
44.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度为小于约200微米。
45.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度为小于约100微米。
46.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度为小于约50微米。
47.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述瓣叶厚度为小于约25微米。
48.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述用于调节血流方向的可植入制品的EOA在循环约4千万次后维持在约10%内。
49.如权利要求25所述的可植入制品，其特征在于，所述用于调节血流方向的可植入制品的反流分数在循环约4千万次后维持在低于约15%。
50.如权利要求25所述的瓣叶，其特征在于，所述瓣叶在循环约4千万次后没有发生边缘脱层或形成孔。
51.一种形成权利要求25所述的可植入制品的复合材料的方法，所述方法包括以下步骤: 用溶剂溶解弹性体，所述溶剂适于形成基本上填充所述膜的孔的溶液； 基本上填充所述膜的孔；以及 使溶剂蒸发，从而使该弹性体残留在所述膜基本上所有的孔中。
52.一种形成权利要求25所述的可植入制品的复合材料的方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤:通过分散体来递送弹性体，以基本上填充所述至少一层含氟聚合物的孔。
53.一种形成权利要求25所述的可植入制品的复合材料的方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤:使所述至少一层含氟聚合物在加热或加压的条件下与弹性体片材相接触，所述加热或加压使该弹性体基本填充所述至少一层含氟聚合物的孔。
54.一种形成权利要求25所述的可植入制品的复合材料的方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤:使弹性体在所述至少一层含氟聚合物的孔中聚合。
55.如权利要求34所述的可植入制品，其特征在于，所述复合材料包括以重量计小于约50%的含氟聚合物。
56.一种用于调节人类患者中血流方向的可植入制品，所述可植入制品包括: 支撑结构； 瓣叶，所述瓣叶被支撑在支撑结构上，且能在张开和闭合位置之间运动，从而调节通过所述可植入的制品的血流；以及 缓冲元件，所述缓冲元件位于支撑结构的至少一部分以及瓣叶的至少一部分之间，其中，所述缓冲元件由复合材料形成，该复合材料包括至少一层具有多个孔的含氟聚合物、存在于所述至少一层含氟聚合物基本上所有孔中的弹性体。
57.如权利要求56所述的可植入制品，其特征在于，所述缓冲元件包括膨胀含氟聚合物。
58.如权利要求56所述的可植入制品，其特征在于，所述缓冲元件形成为纤维。
59.如权利要求56所述的可植入制品，其特征在于，所述缓冲元件形成为片材。
60.如权利要求56所述的可植入制品，其特征在于，所述缓冲元件形成为管材。
61.如权利要求58所述的可植入制品，其特征在于，所述缓冲元件以基本螺旋的方式包覆支撑结构的至少一部分，从而为该支撑结构的至少一部分和瓣叶之间提供缓冲。
62.如权利要求56所述的可植入制品，其特征在于，所述支撑结构包括纵向延伸杆，瓣叶的一部分包覆在该延伸杆上，以使瓣叶固定在所述支撑结构上。
63.如权利要求58所述的可植入制品，其特征在于，所述缓冲元件的含氟聚合物层由多孔ePTFE形成。
64.如权利要求63所述的可植入制品，其特征在于，所述缓冲元件形成为纤维。
65.如权利要求64所述的可植入制品，其特征在于，所述纤维件以基本螺旋的方式包覆在杆上，从而为该杆和包覆在杆上的瓣叶部分之间提供缓冲。
66.如权利要求64所述的可植入制品，其特征在于，所述纤维由具有多个孔的ePTFE片材和存在于基本上所有孔中的弹性体形成。
67.一种用于调节人类患者中血流方向的可植入制品，所述可植入制品包括: 基本为环形的支撑结构，所述支撑结构具有第一端部和相反的第二端部，该第一端部具有纵向延伸杆； 瓣叶材料片材，所述瓣叶材 料片材沿着支撑结构的外围延伸，形成第一和第二瓣叶，它们各自沿杆的相对面延伸；以及 连接在杆上的缓冲元件，所述缓冲元件为所述杆和所述瓣叶之间提供缓冲。
68.如权利要求67所述的可植入制品，其特征在于，所述缓冲元件为纤维，该纤维由具有多个孔的ePTFE片材和存在于基本所有孔中的弹性体形成。
69.一种用于调节人类患者中血流方向的可植入制品，所述可植入制品包括: 瓣叶，所述瓣叶包括复合材料，该复合材料包括至少一层具有多个孔的含氟聚合物以及填充于所述至少一层含氟聚合物基本上所有孔中的弹性体，所述复合材料包括以重量计小于约80%的含氟聚合物。
【文档编号】A61F2/24GK103702636SQ201280036405
【公开日】2014年4月2日 申请日期:2012年6月1日 优先权日:2011年6月1日
【发明者】W·C·布鲁奇曼, C·L·哈特曼 申请人:W.L.戈尔及同仁股份有限公司