试料溶解于邻氯苯酚100ml而得到 的溶液的相对粘度n，按照下述近似式计算出IV。
[0127] IV = 0. 0242 n+〇. 2634
[0128] 其中n= (tXdVUoXdo)
[0129] t:溶液的滴下时间（秒）
[0130] tQ:邻氯苯酚的滴下时间（秒）
[0131] d:溶液的密度（g/cc)
[0132] dQ:邻氯苯酚的密度（g/cc)
[0133] [尼龙6树脂、尼龙66树脂、尼龙9T树脂的相对粘度（RV)]
[0134]使试料溶解于96. 3 ± 0. 1重量％特级试剂浓硫酸中，使得树脂浓度为10mg/ml，从 而制备样品溶液，使用在20°C ±0. 05°C的温度下水滴下秒数为6~7秒钟的奥斯特瓦尔德 粘度计来测定溶液的相对粘度。在测定时，使用同一粘度计，通过与制备样品溶液时相同的 硫酸20ml的滴下时间h(秒）和样品溶液20ml的滴下时间h (秒）之比，使用下式计算出 相对粘度RV。
[0135] RV=
[0136](断裂强度的测定）
[0137] 通过使用英斯特朗（Instron)型拉伸试验机得到的负载-伸长率曲线而求出断裂 强度。
[0138](断裂伸长率的测定）
[0139] 通过使用英斯特朗（Instron)型拉伸试验机得到的负载-伸长率曲线而求出断裂 伸长率。
[0140](实施例1)
[0141] 将特性粘度为1. 20的聚对苯二甲酸乙二醇酯树脂供给于挤压型熔融纺丝装置， 使用喷出口径〇. 6mm、孔数144的纺丝喷嘴进行纺丝，使纺出的纤维丝条通过气体氛围温 度300°C的加热筒，然后利用冷却筒以30m/分的速度吹过冷却风来进行冷却，用给油辊对 其赋予纺丝油剂，然后不进行卷取，而导入到由2组成对锥形棍（a :150mm、b :400mm、L: 700mm、La :l2〇mm、Lb :25〇mm) ( 0 :12° )串联排列而成的拉伸装置（图2)中。
[0142] 拉伸装置通过由感应加热进行的内部加热控制辊的表面温度加热至80°C (图 3A)，将丝条在一对辊上反复搭绕（搭绕总次数：28)进行连续拉伸处理（总拉伸倍率： 7. 1)，以4200m/分的卷取速度进行卷取，得到了拉伸过的丝条。将拉伸后的丝条的断裂强 度及伸长率的测定结果示于表1。
[0143](实施例2)
[0144] 将相对粘度为2. 53的尼龙6树脂供给于挤压型熔融纺丝装置，使用喷出口径 0. 19mm、孔数48的纺丝喷嘴进行纺丝，以0. 8m/分的速度将冷却风吹到纺出的纤维丝条上 来进行冷却，然后使其通过筒状的非接触式加热装置。从加热装置出来后，用给油辊对自然 冷却后的丝条赋予纺丝油剂，然后导入到由一对锥形棍（a :175mm、b :300mm、L :500mm、La : 120mm，Lb :250mm) ( 0 :3° )构成的连续拉伸装置（图2)中，以控制加热区域使辊表面温度 中前半部分为120°C、后半部分为220°C的状态在一对辊之间反复搭绕（搭绕次数：10)来 进行连续拉伸（拉伸倍率：1. 7倍），以7600m/分的卷取速度进行卷取，得到了拉伸纤维丝 条。将拉伸后的丝条的断裂强度及伸长率的测定结果示于表1。
[0145](实施例3)
[0146] 将相对粘度为2. 6的尼龙66树脂供给于挤压型熔融纺丝装置，使用喷嘴孔径 0. 6mm、孔数144的纺丝喷嘴进行纺丝，以20m/分的速度将冷却风吹到纺出的纤维丝条上来 进行冷却，然后使其通过筒状的非接触式加热装置。从加热装置出来后，用给油辊对自然 冷却后的丝条赋予纺丝油剂，然后以2500m/分的速度导入到由一对锥形棍（a :150mm、b: 460mm、L :800mm、La :120mm、Lb :250mm) ( 9 :15° )构成的拉伸装置（图 2)中。
[0147] 对拉伸装置分别进行加热控制，使上述辊的锥形部（3个区域）的前半部为180°C 的表面温度（T 2)、中央部为220°C的表面温度（T3)、后半部为235°C的表面温度（T4)，平直部 的温度为与T 2相同的温度，T 5为与T 4相同的温度（图3E)，将丝条在一对辊上反复搭绕 (搭绕次数：16)进行拉伸处理（拉伸倍率：3. 1)，以7700m/分的速度进行卷取，得到了拉伸 过的丝条。将拉伸后的丝条的断裂强度及伸长率的测定结果示于表1。
[0148](实施例4)
[0149] 将相对粘度为0. 9的尼龙9T树脂供给于挤压型熔融纺丝装置，使用喷嘴孔径 0. 25mm、孔数72的纺丝喷嘴进行纺丝，将调节为温度25°C、湿度65RH%的冷却风以0. 5m/ 分的速度吹到纺出的纤维丝条上来进行冷却，然后用给油辊对丝条赋予了纺丝油剂。接着， 未进行卷取而用加热控制为150°C的牵引棍以1500m/分的速度进行牵引，接下来在控制 加热在180°C的第2辊之间进行1. 5倍的拉伸，再接着导入到由一对锥形辊（a :150mm、b: 300mm、L :400mm、La :100mm、Lb :200mm)构成的连续拉伸装置（图2)中。对棍的表面温度 进行加热控制，分别使锥形部的3个区域的前半部（T2)为180°C、中央部（T 3)为200°0、后 半部（T4)为205°〇,使平直部的温度1\为与T2相同的温度，T 5为与T4相同的温度（图3E)， 以此状态在一对辊（0 :4° )之间反复搭绕（搭绕次数：18)来进行连续拉伸（拉伸倍率： 3倍），得到了拉伸纤维丝条。将拉伸后的丝条的断裂强度及伸长率的测定结果示于表1。
[0150](实施例5)
[0151] 将相对粘度为2. 6的尼龙9T树脂供给于挤压型熔融纺丝装置，使用喷嘴孔径 0. 25mm、孔数144的纺丝喷嘴进行纺丝，将调节为温度25°C、湿度65RH%的冷却风以0. 5m/ 分的速度吹到纺出的纤维丝条上来进行冷却，然后用给油辊对丝条赋予了纺丝油剂。接着， 未进行卷取而导入到由一对锥形棍（a :150mm、b :300mm、L :400mm、La :100mm、Lb :200mm)构 成的连续拉伸装置（图2)中，分别进行加热控制，使辊的锥形部的3个区域的前半部的表 面温度（T 2)为180°C、中央部（T3)为180°C、后半部（T4)为190°C，平直部的温度为与T 2 相同的温度，T5为与T4相同的温度（图3E)，以此状态在一对辊（0 :4° )之间反复搭绕来 进行连续拉伸，再接着，导入到由一对锥形棍（a :150mm、b :300mm、L :400mm、La :100mm、Lb : 200_)构成的连续拉伸装置（图2)中，分别进行加热控制，使辊的锥形部的3个区域的表 面温度为前半部（T 2)190°C、中央部（T3)200°C、后半部（T4)205°C，平直部的温度为与T 2 相同的温度，T5为与T4相同的温度（图3E)，以此状态在一对辊（0 :4° )之间反复搭绕而 得到了拉伸纤维丝条（总拉伸倍率：4. 0倍）。将拉伸后的丝条的断裂强度及伸长率的测定 结果示于表1。
[0152] (实施例6)
[0153] 将相对粘度为2. 6的尼龙9T树脂供给于挤压型熔融纺丝装置，使用喷嘴孔径 0. 25mm、孔数144的纺丝喷嘴进行纺丝，将调节为温度25°C、湿度65RH%的冷却风以0. 5m/ 分的速度吹到纺出的纤维丝条上来进行冷却，用给油辊对丝条赋予了纺丝油剂。接着，未进 行卷取而导入到由一对锥形棍（a :200mm、b :500mm、L :400mm、La :100mm、Lb :200mm)构成的 连续拉伸装置（图2)中，分别进行加热控制，使辊的锥形部的3个区域的前半部的表面温 度（T 2)为180°〇、中央部（T3)为180°〇、后半部（T4)为190°〇,平直部的温度为与T 2相同 的温度，T5为与T4相同的温度（图3E)，以此状态在一对辊（0 :6° )之间反复搭绕来进行 连续拉伸，接着，导入到由一对锥形棍（a :200mm、b :300mm、L :400mm、La :100mm、Lb :200mm) 构成的连续拉伸装置（图2)中，分别进行加热控制，使锥形部的3个区域的表面温度为前 半部（T 2)190°C、中央部（T3)200°C、后半部（T4)200°C，使平直部的温度1\为与^相同的温 度，T 5为与T4相同的温度（图3E)，以此状态在一对辊（0 :4° )之间反复搭绕，再接着，导 入到由一对锥形棍（a :200mm、b :240mm、L :500mm、La :100mm、Lb :200mm)构成的连续拉伸装 置（图2)中，分别进行加热控制，使辊的锥形部的3个区域的表面温度为前半部（T2) 205°C、 中央部（T3)210°C、后半部（T4)215°C，使平直部的温度1\为与T 2相同的温度，T5为与1\相 同的温度（图3E)，以此状态在一对辊（0 :2° )之间反复搭绕来得到拉伸纤维丝条（总拉 伸倍率：4. 5倍）。将拉伸后的丝条的断裂强度及伸长率的测定结果示于表1。
[0154] (比较例1)
[0155] 将特性粘度为1. 20的聚对苯二甲酸乙