等速万向接头的外侧构件的制作方法

专利名称：等速万向接头的外侧构件的制作方法
技术领域：
本发明涉及等速万向接头的外侧构件。
背景技术：
等速万向接头装入机动车或各种工业用机械的动力传递机构而被使用，其具有彼此的交叉角度设置成能够变化的驱动侧及从动侧的两个轴，且所述等速万向接头连结成能够将来自驱动侧的旋转力矩等速向从动侧传递。该等速万向接头大致分为仅允许角度变位的固定型等速万向接头和允许角度变位及轴向变位的滑动型等速万向接头，可根据用途适当分开使用。例如，作为固定型等速万向接头，已知有球笼型(BJ)或免根切型(UJ)。上述的固定型等速万向接头具备杯形部，其在球面状的内径面形成有沿轴向延伸的多个引导槽； 外侧构件(长杆类型)，其具备一端与杯形部的底部连结且在另一端形成有花键的轴部； 内侧构件，其在球面状的外径面形成有与外侧构件的引导槽成对且沿轴向延伸的多个引导槽；多个转矩传递球，其配置在外侧构件与内侧构件的两引导槽协同配合而形成的球滚道中；保持架，其配设在外侧构件与内侧构件之间，保持转矩传递球(专利文献1及专利文献 2)。作为滑动型等速万向接头，已知有双偏心型(DOJ)和三球销型(TJ)。双偏心型的滑动式等速万向接头主要具备杯形部，其在圆筒状内周面形成有沿轴向延伸的多个滚道槽；外侧构件(长杆类型)，其具备一端与杯形部的底部连结且在另一端形成有花键的轴部；内侧构件，其在球面状外周面形成有与外侧构件的滚道槽成对且沿轴向延伸的滚道槽； 多个球，其夹在外侧构件的滚道槽与内侧构件的滚道槽之间来传递转矩；保持架，其夹在外侧构件的圆筒状内周面与内侧构件的球面状外周面之间来保持球。专利文献1中记载的长杆类型的等速万向接头的外侧构件中，在将形成杯形部的部件和形成轴部的部件接合后实施热处理。通过在形成轴部的部件的轴向一端的外周面形成花键(锯齿形)，实现因部件件数的削减、接合部位的削减而得到的低成本化。并且，通过仅将接合部形成为大径，使接合部的强度增加，通过对形成轴部的部件的轴向的大致整个区域实施热处理而能够提高强度。因此，能够使轴部形成为薄壁，从而能够实现轻量化。另外，专利文献2的等速万向接头中，对于用于驱动轴等的接合轴而言，使用如下这样的钢为原料来通过摩擦压接将轴彼此接合，该钢以碳素钢为基础，并至少添加0. 2 0. 8wt%的作为提高淬硬性的元素的Cr。摩擦压接是指使固体彼此不熔融而进行接合的直接固相接合法的一种，是使进行接合的构件(例如金属或树脂等)高速互相摩擦，通过此时产生的摩擦热使构件软化并同时施加压力而进行接合的方法。作为摩擦压接法的优点， 能够通过比较简单的作业得到尺寸精度高的产品，能够进行实施了精加工的构件的组装接合。在摩擦压接的接合部产生有贝氏体状的异常组织，但通过局部加热淬火使接合部奥氏体化。并且，通过加热后的冷却使直至接合部的中心淬火硬化，由此使接合部的强度提高， 成为比其它部位高的高强度，从而使接合部具有强度富余。
专利文献1 日本特开2006-64060号公报专利文献2 日本特开昭61-132284号公报然而，上述专利文献中记载的内容都涉及接合部的强度提高，未考虑接合部的品质的稳定、即抑制接合部的裂纹产生。即使接合部的强度提高，若在内部产生裂纹等缺陷， 则品质可能不均。

发明内容
本发明鉴于上述问题，提供一种抑制等速万向接头的接合部的裂纹的产生且品质稳定的等速万向接头的外侧构件。本发明的等速万向接头的外侧构件具备形成有多个滚道槽的杯形部和一端与杯形部的底部连结的轴部，其中，将含碳量不同的构件接合后，进行高频淬火，由此形成高频淬火引起的淬火热影响部位、高频淬火下的淬火非热影响部位、受到接合时产生的热的影响的接合热影响部位、未受接合时产生的热的影响的接合非热影响部位，在含碳量高的构件的淬火非热影响部位中，在包括与含碳量低的构件接合的接合端面在内的端部中的接合热影响部位消除了马氏体组织。在本发明的等速万向接头的外侧构件中，由于在含碳量高的构件的淬火非热影响部位中的、包括与含碳量低的构件接合的接合端面在内的端部中的接合热影响部位消除了马氏体组织，因此在该部位不会产生伴随组织相变的拉伸应力。含碳量高的构件的碳的偏析度可以为1.02 1. 12。在此，当钢坯的直径为D、1/4D 部分中的含碳量为CO、存在于钢坯的中心附近的偏析部的含碳量为C时，偏析度是指C/C0。 当偏析度小于1.02时，在通常的制钢中，不可避免的成分偏析成为不允许的成分，制钢需要很大的费用。另一方面，当偏析度超过1. 12时，伴随含碳量的浓化，因接合时的热影响而生成马氏体组织的可能性提高。含碳量高的构件的含碳量可以为0. 45 0. 58%。对于高碳原料而言，尤其是杯形部所要求的是杯形部内的滚动疲劳寿命。因此，在碳的含有量小于0. 45mass%时，为了确保必要的寿命，必须使硬度及硬化层比相当大，此时淬裂的产生可能变得显著。另外，当超过 0. 58mass%时，晶界强度降低，进而切削性、冷锻性及耐淬裂性也可能降低。含碳量低的构件的含碳量可以为0. 35 0. 46%，更优选为0. 38 0. 45mass%0 对于低碳原料而言，尤其是轴端部的花键部所要求的是抗扭强度及扭转疲劳强度。因此，在含有量小于0. 35mass%时，为了确保必要的强度，必须使硬化层比相当大，此时，淬裂的产生可能变得显著。另外，当超过0. 46mass%时，晶界强度降低，并且，切削性、滚轧性以及耐淬裂性也可能降低。与母材硬度相比，伴随含碳量高的构件与含碳量低的构件的接合的所述接合热影响部位的硬度的增加可以为HV50 150。通过相对于母材硬度，将伴随接合的热影响层的硬度的增加抑制为HV50 150，能够避免伴随硬度的急剧变化的强度降低。需要说明的是， 硬度的增加为HV50以上是由于因接合产生热影响而硬度增加是不可避免的，HV150以下是为了防止硬度的变化急剧。含碳量高的构件及含碳量低的构件的S量可以为0.005 0.020maSS%。S在钢中形成MnS，是使切削性提高的有用元素。S量小于0.005mass%时，切削性降低，超过0. 020mass%时，在接合时产生裂纹等使接合性恶化。向含碳量高的构件及含碳量低的构件中的至少一方添加0. 000 5mas s % 0. OOSSmass^m B也可以。通过微量添加B而使淬硬性提高，并使淬火深度增加，从而具有使强度提高的效果。并且，B优先在晶界偏析而使在晶界偏析的P的浓度降低，使晶界强度提高。另外，通过晶界强化也使耐淬裂性提高。在B量小于0. 0005mass%时，上述的效果不足，当超过0. 0035mass%时，该效果饱和，但导致成分成本的上升。可以构成为，在轴部的杯形部相反侧的端部形成有花键，将含碳量不同的构件彼此接合而成的接合部的直径设为比所述花键的外径大。轴部的高频淬火方法可以为移动淬火。移动淬火是指使被加热物和感应加热线圈相对地移动并同时对被加热物进行加热的方法。对于所述接合部的直径ΦD与在轴部形成的花键的小径Φ d之比D/d超过1. 4的等速万向接头的外侧构件而言，轴部的高频淬火方法可以为定置淬火。定置淬火是指在将被加热物加热到淬火温度时，使用沿着被加热物的形状的感应加热线圈，将该感应加热线圈和被加热物都放置在规定的位置直接进行加热、即不使两者移动而对被加热物进行加热的方法。在淬火硬化后，可以对所述接合部的外径部实施磨削精加工。还可以对包括所述接合部在内的接合热影响部位的外径部实施喷丸硬化处理。进而，还可以对淬火硬化后的轴部中的、至少在轴端部形成的花键部实施喷丸硬化处理。轴构件可以由实心原料成形或者由中空原料成形。在中空原料成形时，可以为电焊钢管或为无缝管。可以使用于三球销类型的滑动型等速万向接头，或使用于球类型的固定型等速万向接头。发明效果在本发明的等速万向接头的外侧构件中，在含碳量高的构件的淬火非热影响部位中，在包括与含碳量低的构件接合的接合端面在内的端部中的接合热影响部位消除了马氏体组织，因此在该部位不会产生伴随组织相变的拉伸应力，能够抑制接合部附近的裂纹的产生，实现稳定的品质。由此，作为等速万向接头的外侧构件，能够长期发挥稳定的功能。当碳的偏析度为1. 02 1. 12时，在包括接合端面在内的与其它部件接合时的热影响层内能够有效地消除马氏体组织，从而能够稳定地抑制接合部的裂纹。当含碳量高的构件的含碳量为0. 45 0. 58%时，能够防止淬裂的产生，并同时防止晶界强度的降低、切削性、冷锻性以及耐淬裂性的降低，尤其能够使杯形部内的滚动疲劳寿命提高。当含碳量低的构件的含碳量为0. 35 0. 46%时，能够防止淬裂的产生，并同时防止晶界强度的降低、切削性、滚轧性以及耐淬裂性的降低，尤其能够使轴端部的花键的抗扭强度以及扭转疲劳强度提高。当与母材硬度相比，伴随含碳量高的构件与含碳量低的构件的接合的接合热影响部位的硬度的增加为HV50 150时，能够避免伴随硬度的急剧变化的强度降低，从而能够降低在接合部附近产生裂纹的可能性。当含碳量高的构件与含碳量低的构件的S量为0. 005 0. (^OmassW时，能够提高切削性，并同时抑制接合部附近的裂纹的产生，能够实现加工性的提高。当向含碳量不同的构件中的至少一方添加0. 0005 0. 0035mass%的B时，能够进
一步提高强度。当接合部的直径比在轴部形成的花键的外径大时，能够提高含碳量不同的构件的接合强度。当轴部的高频淬火方法为移动淬火时，在高频淬火中，在对长杆那样轴向长的构件进行淬火的情况下，若轴径相同，则即使轴向长度不同，也能够共用在淬火中使用的线圈，非常高效。还能够实现制造成本的降低。对于接合部的直径Φ 与在轴部形成的花键的小径Φ(1的比D/d超过1. 4的等速万向接头的外侧构件而言，轴部的高频淬火方法为定置淬火时有效。即，在淬火范围中， 若成为最大径的接合部的直径Φ0与成为最小径的花键小径φ(1的差变大，则在通过一个淬火线圈进行淬火时，各部位的淬火线圈与工件的间隙差异变大，产生加热的过或不足。因此，在Φ D/ Φ d超过1. 4时，若使用专用的线圈进行定置淬火，则能够防止产生加热的过或不足。若在淬火硬化后对接合部的外径部实施磨削精加工，则能够除去加工以及热处理变形的影响产生的尺寸改变、变形，从而成为高精度。若对包括接合部在内的接合热影响部位的外径部、进行淬火硬化后轴部中的至少在轴端部形成的花键实施喷丸硬化处理，则在表面层产生压缩残留应力并同时引起加工硬化，能够提高静态疲劳强度以及疲劳强度。若将轴构件由实心原料成形，则在原料的制造中，设备等的限制比较少，因此具有获取性好的优点。当将轴构件由中空原料成形时，通过增大轴部的外径而提高刚性，且能够实现大幅度的轻量化。在该情况下，若轴构件的中空原料为电焊钢管，则由于由板材形成，因此尺寸精度良好且比较廉价，但在原料管制造时具有伴随溶接的接缝部。另外，若轴构件的中空原料为无缝管，则由于在原料上开孔并使该孔扩大，因此没有接缝部，但很难使壁厚均勻。能够使用于三球销类型的滑动型等速万向接头或球类型的固定型等速万向接头等各种类型的等速万向接头。


图1是表示本发明的第一实施方式的等速万向接头的外侧构件的局部剖视图。图2是对杯形部侧形成部件和轴部侧形成部件进行摩擦压接之前的局部剖视图。符号说明1杯形部
2轴部
11接合部
21杯形部侧形成部件
22轴部侧形成部件
23,24接合端面
25,26端部
具体实施例方式基于图1及图2，说明本发明涉及的等速万向接头的外侧构件的实施方式。三球销型等速万向接头具备外侧构件、作为内侧构件的三球销构件、作为转矩传递构件的滚子。图1是三球销型等速万向接头的外侧构件的第一实施方式的局部剖视图。如图1 所示，外侧构件由杯形部ι和从该杯形部1一体地沿轴向延伸的轴部2构成。杯形部1 一端开口且内径具有圆筒形状。在杯形部1的内表面的圆周方向均等分配位置形成有沿轴向延伸的滚道槽(图示省略)。轴部2为在轴向的全长上实心的圆柱状构件。轴部2由外径尺寸彼此不同的多个圆柱部3、5、6、7和夹在上述圆柱部彼此之间的锥面8、10、15构成。在圆柱部5形成有将两个构件(杯形部侧形成部件21及轴部侧形成部件22)的端部25、26(参照图2、接合而成的接合部11。在圆柱部7的外径面形成有连结等速万向接头的连结部(花键)13。具有接合部11的圆柱部的外径Φ 比具有花键13的圆柱部7的外径Φ(1大。在外侧构件的轴部 3的整个外径面形成有硬化层S。接着，说明三球销类型的滑动型等速万向接头的外侧构件的制造方法。首先，准备含碳量不同的两个构件。在该情况下，如图2所示，两个构件是主要形成杯形部1的杯形部侧形成部件21和主要形成轴部2的轴部侧形成部件22。对于杯形部侧形成部件21而言，在后述的高频淬火引起的热影响部位以外的淬火非热影响部位(未受高频淬火引起的热影响的部位)中，在包括与轴部侧形成部件22接合的接合端面23在内的端部25中的接合热影响部位(因接合时产生的热而受到影响的部位)消除马氏体组织。杯形部侧形成部件21使用含碳量为0.451^^% 0.581^^%的钢材。另一方面，轴部侧形成部件22使用含碳量为0. 35mass% 0. 46mass%的钢材，更优选使用含碳量为0. 38 0. 45mass %的钢材。即，杯形部侧形成部件21为含碳量高的构件，轴部侧形成部件22为含碳量低的构件。对于杯形部侧形成部件21而言，杯形部1所要求的是杯形部内的滚动疲劳寿命。因此，在碳的含有量小于0.45mass%时，为了确保必要的寿命，必须使硬度及硬化层比相当大，此时，淬裂的产生可能变得显著。另外，当超过0.58mass%时，晶界强度降低，进而切削性、冷锻性以及耐淬裂性也可能降低。另一方面，对于轴部侧形成部件 22而言，尤其是轴端部的花键13所要求的是抗扭强度及扭转疲劳强度。因此，在含有量小于0. 35mass%时，为了确保必要的强度，必须使硬化层比相当大，此时，淬裂的产生可能变得显著。另外，当超过0.46mass%时，晶界强度降低，并且，切削性、滚轧性以及耐淬裂性也可能降低。杯形部侧形成部件21的碳的偏析度为1. 02 1. 12。通过这样控制含碳量，从而能够在杯形部侧形成部件21的淬火非热影响部位中，在包括与轴部侧形成部件22接合的接合端面23在内的端部25中的接合热影响部位消除马氏体组织。在此，当钢坯的直径为 DU/4D部分中的含碳量为CO、存在于钢坯的中心附近的偏析部的含碳量为C时，偏析度是指C/C0。当偏析度小于1. 02时，在通常的制钢中，不可避免的成分偏析成为不允许的成分， 制钢需要很大的费用。另一方面，当偏析度超过1. 12时，伴随含碳量的浓化，因接合时的热影响而生成马氏体组织的可能性提高。杯形部侧形成部件21及轴部侧形成部件22的S量为0. 005 0. (^Omass1^。S 在钢中形成MnS，是使切削性提高的有用元素。当S量小于0.005mass%时，切削性降低，当超过0. 020mass%时，在接合时产生裂纹等使接合性恶化。杯形部侧形成部件21及轴部侧形成部件22的B量为0. 0005mass % 0. 0035mass%。通过微量添加B使淬硬性提高，并使淬火深度增加，从而具有提高强度的效果。并且，B优先在晶界偏析而使在晶界偏析的P的浓度降低，使晶界强度提高。另外， 通过晶界强化也使耐淬裂性提高。在B量小于0. 0005mass%时，上述的效果不足，当超过 0. 0035maSS%时，该效果饱和，但导致成分成本的上升。并且，将杯形部侧形成部件21的端部25和轴部侧形成部件22的端部沈进行摩擦压接而接合。即，是使杯形部侧形成部件21的端面23和轴部侧形成部件22的端面M 高速互相摩擦，通过此时产生的摩擦热使构件软化并同时施加压力而进行接合的方法。由此，如图1所示，形成具有杯形部1和轴部2的外侧构件。在该情况下，与母材硬度相比，伴随接合的接合热影响部位的硬度的增加为 HV50 150。由此，能够避免伴随硬度的急剧变化的强度降低。需要说明的是，硬度的增加为HV50以上是由于因接合产生热影响而硬度增加是不可避免的，HV150以下是为了防止硬度的变化急剧。接着，对轴部2的外周面通过移动淬火来实施高频淬火方法。移动淬火是指使被加热物和感应加热线圈相对移动的同时对被加热物进行加热的方法。由此，在轴部2的整个外径面形成硬化层S。在淬火硬化后，对接合部11的外径部实施磨削精加工。并且，对包括接合部11在内的接合时的热影响范围的外径部实施喷丸硬化处理，对进行淬火硬化后的轴部2中的在轴端部形成的花键13实施喷丸硬化处理。这样，在第一实施方式的等速万向接头的外侧构件中，在杯形部侧形成部件21的淬火非热影响部位中，在包括与轴部侧形成部件22的接合端面23在内的端部25中的接合热影响部位消除马氏体组织，因此在该部位不会产生伴随组织相变的拉伸应力，能够抑制接合部11的裂纹的产生，形成稳定的品质。由此，作为等速万向接头的外侧构件，能够长期发挥稳定的功能。当杯形部侧形成部件21的碳的偏析度为1. 02 1. 12时，在包括接合端面23在内的与轴部侧形成部件22接合时的热影响层内能够有效地消除马氏体组织，从而能够稳定地抑制接合部11的裂纹。当杯形部侧形成部件21的含碳量为0. 45 0. 58%时，能够防止淬裂的产生，并同时防止晶界强度的降低、切削性、冷锻性以及耐淬裂性的降低，能够使杯形部内的滚动疲劳寿命提高。当轴部侧形成部件22的含碳量为0. 35 0. 46%时，能够防止淬裂的产生，并同时防止晶界强度的降低、切削性、滚轧性以及耐淬裂性的降低，能够使轴端部的花键13的抗扭强度以及扭转疲劳强度提高。当与母材硬度相比，伴随杯形部侧形成部件21与轴部侧形成部件22的接合的接合热影响部位的硬度的增加为HV50 150时，能够避免伴随硬度的急剧变化的强度降低，从而能够降低在接合部附近产生裂纹的可能性。当杯形部侧形成部件21以及轴部侧形成部件22的S量为0. 005 0. 020mass% 时，能够提高切削性，并同时抑制接合部附近的裂纹的产生，能够实现加工性的提高。当向杯形部侧形成部件21以及轴部侧形成部件22添加0. 0005 0. 0035mass% 的B时，能够进一步提高强度。当接合部11的直径比在轴部形成的花键13的外径大时，能够提高杯形部侧形成部件21与轴部侧形成部件22的接合强度。当轴部2的高频淬火方法为移动淬火时，在高频淬火中，在对长杆那样轴向长的构件进行淬火的情况下，若轴径相同，则即使轴向长度不同，也能够共用在淬火中使用的线圈，非常高效。并且，能够实现制造成本的降低。在淬火硬化后，若对接合部11的外径面实施磨削精加工，则能够除去加工以及热处理变形的影响产生的尺寸改变、变形，从而成为高精度。若对包括接合部11在内的接合时的热影响范围的外径部、进行淬火硬化后的轴部中的至少在轴端部形成的花键13实施喷丸硬化处理，则在表面层产生压缩残留应力并同时引起加工硬化，能够提高静态疲劳强度以及疲劳强度。若将轴构件由实心原料成形，则在原料的制造中，设备等的限制比较少，因此具有获取性好的优点。作为另一实施方式，将轴构件由中空原料成形。由此，通过增大轴部2的外径而提高刚性，且能够实现大幅度的轻量化。在该情况下，若轴构件的中空原料为电焊钢管，则由于由板材形成，因此尺寸精度良好且比较廉价，但在原料管制造时具有伴随溶接的接缝部。另外，若轴构件的中空原料为无缝管，则由于在原料上开孔并使该孔扩大，因此没有接缝部，但很难使壁厚均勻。并且，作为另一实施方式，对于接合部11的直径Φ 与在端部形成的花键13的小径Φ(1的比D/d超过1. 4的等速万向接头的外侧构件而言，轴部2的高频淬火方法为定置淬火时有效。即，在淬火范围中，若成为最大径的接合部11的直径Φ 与成为最小径的花键小径Φ(1的差变大，则在通过一个淬火线圈进行淬火时，各部位的淬火线圈与工件的间隙差异变大，产生加热的过或不足。因此，在Φ0/Φ(1超过1.4时，若使用专用的线圈而进行定置淬火，则能够防止产生加热的过或不足。在上述实施方式中，将本发明的外侧构件使用于三球销类型的滑动型接头中，但也能够适用于球类型的固定型接头等各种类型的等速万向接头。以上，说明了本发明的实施方式，但本发明不局限于上述实施方式，而能够进行各种变形，例如，可以仅向杯形部侧形成部件21和轴部侧形成部件22中的任一方添加S、B。 在实施方式中，杯形部侧形成部件21形成为高碳，轴部侧形成部件22形成为低碳，但也可以杯形部侧形成部件21形成为低碳，轴部侧形成部件22形成为高碳。实施例将杯形部侧形成部件由含碳量0. 53%的机械结构用碳素钢(JISG4051)成形，将轴部侧形成部件由含碳量0. 45%的机械结构用碳素钢(JISG4051)成形。之后，通过摩擦压接将杯形部侧形成部件和轴部侧形成部件接合，成形等速万向接头的外侧构件。在表1中， 对于等速万向接头的外侧构件而言，研究了马氏体组织的有无、偏析度、S的含有量、相对于接合引起的热影响层的母材硬度的硬度上升量以及接合引起的裂纹的产生的有无。表1
权利要求
1.一种等速万向接头的外侧构件，其具备形成有多个滚道槽的杯形部和一端与杯形部的底部连结的轴部，其特征在于，将含碳量不同的构件接合后进行高频淬火，由此形成高频淬火引起的淬火热影响部位、高频淬火下的淬火非热影响部位、受到接合时产生的热的影响的接合热影响部位、未受接合时产生的热的影响的接合非热影响部位，在含碳量高的构件的淬火非热影响部位中，在包括与含碳量低的构件接合的接合端面在内的端部中的接合热影响部位消除了马氏体组织。
2.根据权利要求1所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 含碳量高的构件的碳的偏析度为1. 02 1. 12。
3.根据权利要求1或2所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 含碳量高的构件的含碳量为0. 45mass% 0. 58mass%。
4.根据权利要求1 3中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于，与母材硬度相比，伴随含碳量高的构件与含碳量低的构件的接合的所述接合热影响部位的硬度的增加为HV50 150。
5.根据权利要求1 4中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 含碳量高的构件的S量为0. 005 0. 020mass%。
6.根据权利要求1 5中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 含碳量低的构件的含碳量为0. 35mass% 0. 46mass%。
7.根据权利要求1 6中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 含碳量低的构件的S量为0. 005 0. 020mass%。
8.根据权利要求1 7中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于，向含碳量高的构件及含碳量低的构件中的至少一方添加0. 0005mass % 0. 0035mass%W B。
9.根据权利要求1 8中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于，在轴部的杯形部相反侧的端部形成有花键，且含碳量不同的构件彼此接合而成的接合部的直径比所述花键的外径大。
10.根据权利要求1 9中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 轴部的高频淬火方法为移动淬火。
11.根据权利要求1 9中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于，对于所述接合部的直径Φ 与在轴部形成的花键的小径Φ(1之比D/d超过1.4的等速万向接头的外侧构件而言，轴部的高频淬火方法为定置淬火。
12.根据权利要求10或11所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 在淬火硬化后对所述接合部的外径部实施磨削精加工。
13.根据权利要求12所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 对包括所述接合部在内的接合热影响部位的外径部实施喷丸硬化处理。
14.根据权利要求12或13所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 对淬火硬化后的轴部中的、至少在轴端部形成的花键部实施喷丸硬化处理。
15.根据权利要求1 14中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 轴构件由实心原料成形。
16.根据权利要求1 14中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 轴构件由中空原料成形。
17.根据权利要求16所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 轴构件的中空原料为电焊钢管。
18.根据权利要求16所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 轴构件的中空原料为无缝管。
19.根据权利要求1 18中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 其用于三球销类型的滑动型等速万向接头。
20.根据权利要求1 18中任一项所述的等速万向接头的外侧构件，其特征在于， 其用于球类型的固定型等速万向接头。
全文摘要
本发明提供一种抑制等速万向接头的接合部的裂纹的产生且品质稳定的等速万向接头的外侧构件。该等速万向接头的外侧构件具备形成有多个滚道槽的杯形部(1)和一端与杯形部(1)的底部连结的轴部(2)。将含碳量不同的构件接合后进行高频淬火，由此形成高频淬火引起的淬火热影响部位、高频淬火下的淬火非热影响部位、受到接合时产生的热的影响的接合热影响部位、未受接合时产生的热的影响的接合非热影响部位。在含碳量高的构件的淬火非热影响部位中，在包括与含碳量低的构件接合的接合端面(23)在内的端部(25)中的接合热影响部位消除了马氏体组织。
文档编号C21D1/10GK102282381SQ201080004876
公开日2011年12月14日 申请日期2010年1月14日 优先权日2009年1月19日
发明者吉田和彦, 森本洋生 申请人:Ntn株式会社