本发明涉及一种充气轮胎，更具体而言，涉及一种能兼顾踵趾磨耗和湿地性能的充气轮胎。
背景技术：
就装接于卡车、公共汽车等的重载荷用子午线轮胎而言，为了提高在积雪路面上的制动性能而采用花纹块花纹。就具备特别深的周向主槽的花纹块花纹而言，花纹块刚性降低，由此，存在花纹块容易产生踵趾磨耗的问题。作为与该问题相关的以往的充气轮胎，已知有专利文献1中记载的技术。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：国际公开第2010/055659号
技术实现要素：
发明要解决的问题
另一方面，就充气轮胎而言，还存在应提高轮胎的湿地性能的问题。
因此，本发明是鉴于上述问题而完成的，其目的在于提供一种能兼顾踵趾磨耗和湿地性能的充气轮胎。
技术方案
为了达到上述目的，本发明的充气轮胎具备：四条以上的周向主槽，在轮胎周向延伸；以及五列以上的环岸部，由所述周向主槽划分而成，所述充气轮胎的特征在于，将位于轮胎赤道面上的所述环岸部或者由位于轮胎赤道面上的周向主槽划分出的所述环岸部定义为中央环岸部，所述中央环岸部具备：多条中央横纹槽，在轮胎宽度方向贯通所述中央环岸部，并且在轮胎周向以规定间隔配置；以及多个中央花纹块，由所述多条中央横纹槽划分而成，所述中央花纹块具有窄浅槽，所述窄浅槽在轮胎宽度方向贯通所述中央花纹块，并且在轮胎接地时开口。
发明效果
就本发明的构成而言，在轮胎接地时，中央花纹块的接地压被窄浅槽分散，因此，轮胎行驶初期的花纹块的踵趾磨耗被抑制。同时，在轮胎接地时，窄浅槽开口而不闭塞，因此，窄浅槽发挥边缘作用，轮胎的湿地性能提高。由此，具有轮胎的耐踵趾磨耗性能和湿地性能得到兼顾的优点。
附图说明
图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖面图。
图2是表示图1所记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。
图3是表示图2所记载的胎面表面的中央区域的花纹块列的说明图。
图4是表示图2所记载的中央花纹块的俯视图。
图5是表示图2所记载的中央花纹块的剖面图。
图6是表示图2所记载的第二花纹块的俯视图。
图7是表示图1所记载的充气轮胎的作用的说明图。
图8是表示图4所记载的中央花纹块的窄浅槽的改进例的说明图。
图9是表示图4所记载的中央花纹块的窄浅槽的改进例的说明图。
图10是表示图2所记载的胎面表面的改进例的说明图。
图11是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明进行详细说明。需要说明的是，本发明并不受本实施方式的限定。此外，本实施方式的构成要素中包括在维持发明的同一性的同时能够置换且显而易见置换的要素。此外，本实施方式中记载的多个改进例可以在对于本领域技术人员而言显而易见的范围内进行任意组合。
[充气轮胎]
图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖面图。该图示出了轮胎径向的剖面图的单侧区域的剖面图。此外，该图示出了装接于长距离运输用的卡车、公共汽车等的重载荷用子午线轮胎作为充气轮胎的一个例子。
在该图中，轮胎子午线方向的剖面是指，在包含轮胎旋转轴(省略图示)的平面切割轮胎时的剖面。此外，符号cl是轮胎赤道面，是指通过轮胎旋转轴方向的轮胎的中心点并与轮胎旋转轴垂直的平面。此外，轮胎宽度方向是指与轮胎旋转轴平行的方向，轮胎径向是指与轮胎旋转轴垂直的方向。
充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备：一对胎圈芯11、11；一对胎边芯12、12；胎体层13；带束层14；胎面橡胶15；一对侧壁橡胶16、16；以及一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。
一对胎圈芯11、11具有将由钢或有机纤维材料形成的胎圈钢丝在轮胎周向卷绕多重而成的环状构造，构成左右胎圈部的芯。一对胎边芯12、12包括下部芯121以及上部芯122，分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周，构成胎圈部。
胎体层13呈环状架设于左右胎圈芯11、11之间，构成轮胎的骨架。此外，胎体层13的两端部以包住胎圈芯11以及胎边芯12的方式，从轮胎宽度方向内侧卷回至轮胎宽度方向外侧并卡定。此外，胎体层13是通过涂层橡胶覆盖由钢或有机纤维材料(例如尼龙、聚酯、人造丝等)形成的多条胎体帘线并进行轧制加工而构成的，具有按绝对值计为85[deg]以上且95[deg]以下的胎体角度(定义为胎体帘线的长尺寸方向相对于轮胎周向的倾斜角)。
带束层14是将高角度带束141、一对交叉带束142、143以及带束覆盖层144层叠而成的，包围配置于胎体层13的外周。高角度带束141是通过涂层橡胶覆盖由钢或有机纤维材料形成的多条带束帘线并进行轧制加工而构成的，具有按绝对值计为45[deg]以上且70[deg]以下的带束角度(定义为带束帘线的长尺寸方向相对于轮胎周向的倾斜角)。一对交叉带束142、143是通过涂层橡胶覆盖由钢或有机纤维材料形成的多条带束帘线并进行轧制加工而构成的，具有按绝对值计为10[deg]以上且55[deg]以下的带束角度。此外，一对交叉带束142、143具有相互不同符号的带束角度，使带束帘线的长尺寸方向相互交叉而层叠(具有所谓的斜交构造)。带束覆盖层144是通过涂层橡胶覆盖由钢或有机纤维材料形成的多条带束帘线并进行轧制加工而构成的，具有按绝对值计为10[deg]以上且55[deg]以下的带束角度。
[胎面花纹]
图2是表示图1所记载的充气轮胎的胎面表面的俯视图。在该图中，轮胎周向是指绕轮胎旋转轴的方向。此外，符号t为轮胎接地端，尺寸标记tw为轮胎接地宽度。
如图2所示，充气轮胎1在胎面表面具备：多条周向主槽21、22，在轮胎周向延伸；多个环岸部31、32，由这些周向主槽21、22划分而成；以及多条横纹槽41、42，配置于这些环岸部31、32。
主槽是指具有jatma所规定的磨耗指示器的显示功能的槽，具有6.0[mm]以上的槽宽以及10[mm]以上的槽深度。此外，后述横纹槽是指在轮胎宽度方向延伸的横槽，具有1.0[mm]以上的槽宽以及3.0[mm]以上的槽深度，在轮胎接地时开口而作为槽发挥功能。
对于槽宽，在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，以槽开口部处的左右槽壁的距离的最大值为槽宽来进行测定。就环岸部在边缘部具有切口部、倒角部的构成而言，在以槽长度方向为法线方向的剖面视角下，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为基准，测定出槽宽。此外，就槽在轮胎周向呈锯齿状或波浪状延伸的构成而言，以槽壁的振幅的中心线为基准，测定出槽宽。
对于槽深度，在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，以从胎面踏面至槽底的距离的最大值为槽深度来进行测定。此外，就槽在槽底具有局部的凹凸部、刀槽花纹的构成而言，将它们除外而测定出槽深度。
规定轮辋是指，jatma所规定的“适用轮辋”、tra所规定的“designrim(设计轮辋)”、或者etrto所规定的“measuringrim(测量轮辋)”。此外，规定内压是指，jatma所规定的“最高空气压”、tra所规定的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或者etrto所规定的“inflationpressures(充气压力)”。此外，规定载荷是指，jatma所规定的“最大负荷能力”、tra所规定的“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或者etrto所规定的“loadcapacity(负荷能力)”。但是，在jatma中，在乘用车用轮胎的情况下，规定内压为空气压180[kpa]，规定载荷为最大负荷能力的88[％]。
例如，在图2的构成中，充气轮胎1具有以轮胎赤道面cl上的点为中心的大致点对称的胎面花纹。但是，不限于此，充气轮胎1例如既可以具有以轮胎赤道面cl为中心的左右线对称的胎面花纹或左右非对称的胎面花纹，也可以具有在轮胎旋转方向具有方向性的胎面花纹(省略图示)。
此外，在图2的构成中，以轮胎赤道面cl为边界的左右区域分别具有两条周向主槽21、22。此外，这些周向主槽21、22以轮胎赤道面cl为中心配置为左右对称。此外，通过这些周向主槽21、22，划分出五列环岸部31～33。此外，一列环岸部31配置于轮胎赤道面cl上。
但是，不限于此，既可以配置有三条或五条以上的周向主槽，也可以以轮胎赤道面cl为中心左右非对称地配置有周向主槽(省略图示)。此外，一条周向主槽配置于轮胎赤道面cl上，由此，环岸部可以配置于偏离轮胎赤道面cl的位置(省略图示)。
此外，将配置于以轮胎赤道面cl为边界的一个区域的两条以上的周向主槽(包含配置于轮胎赤道面cl上的周向主槽)中的、位于轮胎宽度方向的最外侧的周向主槽定义为最外周向主槽。最外周向主槽在以轮胎赤道面cl为边界的左右区域被分别定义。
轮胎接地宽度tw测定为：将轮胎装接于规定轮辋并施加规定内压，同时以静止状态相对于平板垂直放置并施加与规定载荷对应的负荷时，轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大直线距离。
轮胎接地端t定义为：将轮胎装接于规定轮辋并施加规定内压，同时以静止状态相对于平板垂直放置并施加与规定载荷对应的负荷时，轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大宽度位置。
此外，以左右最外周向主槽22、22为边界，将位于轮胎赤道面cl侧的区域称为中央区域，将位于轮胎接地端t侧的左右区域称为胎肩区域。
此外，将位于轮胎赤道面cl上的环岸部31(参照图2)或者由位于轮胎赤道面cl上的周向主槽划分出的环岸部(省略图示)定义为中央环岸部。在后者的情况下，定义有两列中央环岸部。此外，将与中央环岸部31相邻的轮胎宽度方向外侧的环岸部32定义为第二环岸部。此外，将由最外周向主槽22划分出的轮胎宽度方向外侧的环岸部33定义为胎肩环岸部。胎肩环岸部33为轮胎宽度方向的最外侧的环岸部，位于轮胎接地端t上。
例如，在图2的构成中，四条周向主槽21、22以轮胎赤道面cl为中心配置为左右对称。此外，通过这些周向主槽21、22，划分出1列中央环岸部31、左右一对第二环岸部32、32以及左右一对胎肩环岸部33、33。此外，划分出中央环岸部31的左右周向主槽21、21具有在轮胎宽度方向具有振幅的锯齿形状，左右最外周向主槽22、22具有直线形状。此外，中央环岸部31以及左右第二环岸部32、32分别具备：多条横纹槽41、42，在轮胎宽度方向贯通环岸部；以及多个花纹块311、321，由这些横纹槽41、42划分而成。此外，左右胎肩环岸部33、33形成在轮胎周向连续的肋。
[中央环岸部的花纹块列]
就装接于卡车、公共汽车等的重载荷用子午线轮胎而言，为了提高在积雪路面上的制动性能而采用花纹块花纹。就具备特别深的周向主槽的花纹块花纹而言，花纹块刚性降低，由此，存在花纹块容易产生踵趾磨耗的问题。另一方面，还存在应提高轮胎的湿地性能的问题。
因此，为了兼顾踵趾磨耗和湿地性能，该充气轮胎1采用以下的构成。
图3是表示图2所记载的胎面表面的中央区域的花纹块列的说明图。图4以及图5是表示图2所记载的中央花纹块的俯视图(图4)以及剖面图(图5)。在这些图中，图3抽取示出了在轮胎周向相邻的一对中央花纹块311、311以及一对第二花纹块321、321。此外，图4抽取示出了单独的中央花纹块311。此外，图5示出了沿窄浅槽312的槽长度方向的中央花纹块311的剖面图。
如图2所示，中央环岸部31具备：多条中央横纹槽41和多个中央花纹块311。
中央横纹槽41在轮胎宽度方向贯通中央环岸部31，分别在划分出中央环岸部31的左右周向主槽21、21开口。此外，多条中央横纹槽41在轮胎周向以规定间隔配置。
中央花纹块311由在轮胎宽度方向相邻的一对周向主槽21、21和在轮胎周向相邻的一对中央横纹槽41、41划分而成。此外，多个中央花纹块311在轮胎周向排列成一列。
例如，在图2的构成中，如图3所示，划分出中央环岸部31的左右周向主槽21、21具有在轮胎宽度方向具有振幅的锯齿形状，由此，中央花纹块311的左右边缘部具有在轮胎宽度方向突出的形状。此外，中央花纹块311整体上具有点对称的形状。
此外，如图3所示，中央横纹槽41的中央部(后述的第一横纹槽部411)相对于轮胎周向以规定的倾斜角θ1倾斜，此外，相邻的中央横纹槽41向同一方向倾斜。因此，中央花纹块311由倾斜的一对中央横纹槽41、41划分，中央花纹块311的长尺寸方向相对于轮胎周向倾斜。
此外，如图4所示，中央花纹块311的周向主槽21侧的左右边缘部分别具有向轮胎宽度方向的最大突出位置p。此外，最大突出位置p具有规定的周向长度，由此，中央花纹块311的边缘部在最大突出位置p与轮胎周向平行。此外，最大突出位置p在轮胎周向偏置，由此，中央花纹块311的边缘部以最大突出位置p为边界，在轮胎周向被划分成长条部和短条部。
此外，在图2中，中央环岸部31的宽度w1与第二环岸部32的宽度w2优选具有1.1≤w1/w2≤1.7的关系，更优选具有1.3≤w1/w2≤1.6的关系。此外，中央环岸部31的宽度w1与胎面宽度tw优选具有0.15≤w1/tw≤0.25的关系。在中央环岸部31，轮胎接地时较大的接地压进行作用，因此，容易发生踵趾磨耗。因此，中央环岸部31的宽度w1设定得大，中央环岸部31的刚性被加强。由此，轮胎接地时的花纹块的变形量减小，踵趾磨耗被有效地抑制。
此外，如图4所示，一个中央花纹块311具备一条窄浅槽312。
窄浅槽312具有在轮胎宽度方向贯通中央花纹块311的开放构造，分别在划分出中央环岸部31的左右周向主槽21、21开口。该窄浅槽312具有窄的槽宽和浅的槽深度，由此，在轮胎接地时开口而不闭塞。因此，窄浅槽312相对于在轮胎接地时闭塞的刀槽花纹有区别。
具体而言，窄浅槽312的槽宽ws1(参照图4)优选位于1.0[mm]≤ws1≤4.0[mm]的范围，更优选位于1.5[mm]≤ws1≤3.0[mm]的范围。此时，窄浅槽312的槽宽ws1按照与周向主槽21的最大槽深度hm以及中央横纹槽41的最大槽深度hg1(参照图5)的关系被设定，以便在轮胎接地时窄浅槽312不闭塞。
具体而言，周向主槽21的最大槽深度hm与窄浅槽312的最大槽深度hs1优选具有0.05≤hs1/hm≤0.15的关系，更优选具有0.07≤hs1/hm≤0.12的关系。此外，周向主槽21为所谓的深槽，其最大槽深度hm优选位于20[mm]≤hm的范围。
同样地，中央横纹槽41的最大槽深度hg1与窄浅槽312的最大槽深度hs1优选具有0.05≤hs1/hg1≤0.20的关系，更优选具有0.08≤hs1/hg1≤0.14的关系。此外，中央横纹槽41的最大槽深度hg1优选位于16[mm]≤hg1的范围。
对于窄浅槽312的槽宽，在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，以窄浅槽312的槽开口部处的左右槽壁的距离的最大值为窄浅槽312的槽宽来进行测定。此外，例如，就窄浅槽312在槽开口部具有切口部、倒角部的构成(省略图示)而言，在以槽长度方向为法线方向的剖面视角下，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为基准，测定出槽宽。
就上述的构成而言，在轮胎接地时，中央花纹块311的接地压被窄浅槽312分散，因此，轮胎行驶初期的花纹块的踵趾磨耗被抑制。同时，在轮胎接地时，窄浅槽312开口而不闭塞，因此，窄浅槽312发挥边缘作用，轮胎的湿地性能提高。由此，轮胎的耐踵趾磨耗性能和湿地性能得到兼顾。
此外，在图4中，窄浅槽312的周向长度ls1与中央花纹块311的周向长度lb1优选具有0.50≤ls1/lb1≤0.70的关系，更优选具有0.55≤ls1/lb1≤0.65的关系。由此，窄浅槽312在轮胎周向的延伸范围被适当地确保，由窄浅槽312实现的耐踵趾磨耗性能以及湿地性能的提高作用被适当地确保。
窄浅槽312的周向长度ls1是以中央花纹块311的边缘部处的窄浅槽312的开口位置为测定点测定出的。
中央花纹块311的周向长度lb1以轮胎周向上的中央花纹块311的延伸长度的最大值来进行测定。
此外，在图4中，从中央花纹块311的轮胎周向的一方的端部至窄浅槽312的一方的端部的轮胎周向的距离d1与中央花纹块311的周向长度lb1优选具有0.15≤d1/lb1≤0.25的关系，更优选具有0.17≤d1/lb1≤0.22的关系。由此，花纹块内的窄浅槽312的配置位置被优化。
例如，在图3的构成中，一个中央花纹块311具备：单个窄浅槽312、以及由窄浅槽312划分出的一对小花纹块313a、313b。此外，各小花纹块313a、313b具备不具有刀槽花纹以及其他细槽的平坦的踏面。由此，花纹块的接地面积被适当地确保。需要说明的是，不限于此，中央花纹块311可以具有附加的刀槽花纹(省略图示)。
此外，如图3所示，窄浅槽312具有存在多个弯折点的弯折形状。此外，窄浅槽312的整体相对于轮胎周向以规定的倾斜角
窄浅槽312的整体的倾斜角
此外，如图4所示，中央花纹块311整体上具有点对称的构造，此外，中央花纹块311的左右边缘部以轮胎宽度方向的最大突出位置p为边界被划分成长条部和短条部。然后，窄浅槽312分别在中央花纹块311的左右边缘部的短条部开口。因此，窄浅槽312的开口部相对于中央花纹块311的边缘部的最大突出位置p偏离地配置。由此，窄浅槽312的开口部的位置被优化。
此外，如图5所示，窄浅槽312具有固定的槽深度hs1。此外，如上所述，窄浅槽312的槽深度hs1相对于周向主槽21的槽深度hm以及中央横纹槽41的槽深度hg1设定得非常浅，以便在轮胎接地时，窄浅槽312不闭塞。
此外，如图3～图5所示，中央花纹块311在窄浅槽312的中央部的槽底具备槽底刀槽花纹314。此外，在图5中，槽底刀槽花纹314距离胎面踏面的最大深度hc1与周向主槽21的最大槽深度hm具有0.20≤hc1/hm≤0.50的关系。就该构成而言，槽底刀槽花纹314降低轮胎磨耗中期的花纹块的接地压，由此，轮胎的踵趾磨耗被抑制。
槽底刀槽花纹314是指形成于槽底的切槽，通常具有小于1.0[mm]的宽度以及2.0[mm]以上的深度，由此，在轮胎接地时闭塞。
对于槽底刀槽花纹314的宽度，在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，以槽底的刀槽花纹的开口宽度的最大值为槽底刀槽花纹314的宽度来进行测定。
对于槽底刀槽花纹314的深度，在将轮胎装接于规定轮辋并填充规定内压的无负荷状态下，以从胎面踏面至刀槽花纹底的距离的最大值为槽底刀槽花纹314的深度来进行测定。此外，就槽底刀槽花纹314在槽底具有局部的凹凸部的构成而言，将它们除外而测定出槽底刀槽花纹314的深度。
[第二环岸部的花纹块列]
图6是表示图2所记载的第二花纹块的俯视图。该图抽取示出了单独的第二花纹块321。
如图2所示，第二环岸部32具备：多条第二横纹槽42和多个第二花纹块321。
第二横纹槽42在轮胎宽度方向贯通第二环岸部32，分别在划分出第二环岸部32的左右周向主槽21、22开口。此外，多条第二横纹槽42在轮胎周向以规定间隔配置。
第二花纹块321由在轮胎宽度方向相邻的一对周向主槽21、22和在轮胎周向相邻的一对第二横纹槽42、42划分而成。此外，多个第二花纹块321在轮胎周向排列成一列。
例如，在图2的构成中，如图3所示，划分出第二环岸部32的轮胎赤道面cl侧的周向主槽21具有在轮胎宽度方向具有振幅的锯齿形状，轮胎接地端t侧的周向主槽22具有直线形状。然后，第二花纹块321的轮胎赤道面cl侧的边缘部具有在轮胎宽度方向突出的形状，轮胎接地端t侧的边缘部具有平坦的形状。
此外，如图3所示，第二横纹槽42相对于轮胎周向以规定的倾斜角θ2倾斜，此外，相邻的第二横纹槽42、42向同一方向倾斜。此外，相邻的第二横纹槽42、42的配置间隔设定得比第二环岸部32的宽度w2(参照图2)宽，由此，第二花纹块321在轮胎周向具有长条的形状。
此外，如图6所示，第二花纹块321的轮胎赤道面cl侧的边缘部具有向轮胎宽度方向的最大突出位置p’。此外，最大突出位置p’具有规定的周向长度，由此，第二花纹块321的边缘部在最大突出位置p’与轮胎周向平行。此外，最大突出位置p’在轮胎周向偏置，由此，第二花纹块321的边缘部以最大突出位置p’为边界，在轮胎周向被划分成长条部和短条部。
此外，如图6所示，一个第二花纹块321具备一条窄浅槽322。
窄浅槽322具有在轮胎宽度方向贯通第二花纹块321的开放构造，分别在划分出第二环岸部32的左右周向主槽21、22开口。与中央花纹块311的窄浅槽312同样地，该窄浅槽322具有窄的槽宽和浅的槽深度，由此，在轮胎接地时开口而不闭塞。
具体而言，窄浅槽322的槽宽ws2(参照图6)优选位于1.0[mm]≤ws2≤4.0[mm]的范围，更优选位于1.5[mm]≤ws2≤3.0[mm]的范围。此时，窄浅槽322的槽宽ws2按照与周向主槽21的最大槽深度hm(参照图5)以及第二横纹槽42的最大槽深度hg2(省略图示)的关系被设定，以便在轮胎接地时窄浅槽322不闭塞。
具体而言，周向主槽21的最大槽深度hm与窄浅槽322的最大槽深度hs2(省略图示)优选具有0.05≤hs2/hm≤0.15的关系，更优选具有0.07≤hs2/hm≤0.12的关系。
同样地，第二横纹槽42的最大槽深度hg2(省略图示)与窄浅槽322的最大槽深度hs2优选具有0.05≤hs2/hg2≤0.20的关系，更优选具有0.08≤hs2/hg2≤0.14的关系。此外，第二横纹槽42的最大槽深度hg2优选位于16[mm]≤hg2的范围。
就上述的构成而言，在轮胎接地时，第二花纹块321的接地压被窄浅槽322分散，因此，轮胎行驶初期的花纹块的踵趾磨耗被抑制。同时，在轮胎接地时，窄浅槽322开口而不闭塞，因此，窄浅槽322发挥边缘作用，轮胎的湿地性能提高。由此，轮胎的耐踵趾磨耗性能和湿地性能得到兼顾。
此外，在图6中，窄浅槽322的周向长度ls2与第二花纹块321的周向长度lb2优选具有0.45≤ls2/lb2≤0.65的关系，更优选具有0.50≤ls2/lb2≤0.60的关系。由此，窄浅槽322在轮胎周向的延伸范围被适当地确保，由窄浅槽322实现的耐踵趾磨耗性能以及湿地性能的提高作用被适当地确保。
而且，第二花纹块321的窄浅槽322的周向长度ls2与中央花纹块311的窄浅槽312的周向长度ls1优选具有0.60≤ls2/ls1≤0.80的关系，更优选具有0.65≤ls2/ls1≤0.75的关系。在中央环岸部31，轮胎接地时较大的接地压进行作用，因此，容易发生踵趾磨耗。因此，中央花纹块311的窄浅槽312的周向长度ls1设定得大，由此，由窄浅槽312实现的接地压的分散作用被加强。由此，中央花纹块311的踵趾磨耗被有效地抑制。
此外，在图6中，从第二花纹块321的轮胎周向的一方的端部至窄浅槽322的一方的端部的轮胎周向的距离d2与第二花纹块321的周向长度lb2优选具有0.18≤d2/lb2≤0.28的关系，更优选具有0.19≤d2/lb2≤0.24的关系。由此，花纹块内的窄浅槽322的配置位置被优化。
例如，在图3的构成中，一个第二花纹块321具备：单个窄浅槽322、以及由窄浅槽322划分出的一对小花纹块323a、323b。此外，各小花纹块323a、323b具备不具有刀槽花纹以及其他细槽的平坦的踏面。由此，花纹块的接地面积被适当地确保。需要说明的是，不限于此，第二花纹块321可以具有附加的刀槽花纹(省略图示)。
此外，如图3所示，窄浅槽322具有存在多个弯折点的弯折形状。特别是，窄浅槽322的中央部相对于轮胎周向平行地延伸，具体而言，以5[deg]以下的倾斜角延伸。此外，窄浅槽322的整体相对于轮胎周向以规定的倾斜角
此外，如图3以及图6所示，第二花纹块321的轮胎赤道面cl侧的边缘部以轮胎宽度方向的最大突出位置p’为边界被划分成长条部和短条部。然后，窄浅槽322在第二花纹块321的边缘部的短条部开口。因此，窄浅槽322的开口部相对于第二花纹块321的边缘部的最大突出位置p’偏离地配置。由此，窄浅槽322的开口部的位置被优化。
此外，窄浅槽322具有固定的槽深度hs2(省略图示)。此外，如上所述，窄浅槽322的槽深度hs2相对于周向主槽21的槽深度hm设定得非常浅，以便在轮胎接地时，窄浅槽322不闭塞。需要说明的是，第二花纹块321的窄浅槽322的槽深度方向的构造与图5所示的中央花纹块311的窄浅槽312的构造相同。
此外，如图3以及图6所示，第二花纹块321在窄浅槽322的中央部的槽底具备槽底刀槽花纹324。此外，槽底刀槽花纹324的构造与中央花纹块311的槽底刀槽花纹314的构造相同。
[中央横纹槽的窄幅构造]
如图3所示，中央环岸部31的横纹槽41具有：第一横纹槽部411和第二横纹槽部412。
第一横纹槽部411与中央花纹块311的中心线交叉配置。花纹块的中心线定义为：通过花纹块的左右最大宽度位置的中点，与轮胎周向平行的直线。在图3的构成中，中央花纹块311的中心线位于轮胎赤道面cl上。
此外，第一横纹槽部411的槽宽wg11位于1.5[mm]≤wg11≤4.5[mm]的范围内。此外，第一横纹槽部411的槽宽wg11设定为：在轮胎接地时，第一横纹槽部411在中央花纹块311接地时闭塞。具体而言，第一横纹槽部411的槽宽wg11按照上述与周向主槽21的最大槽深度hm以及中央横纹槽41的槽深度hg的关系被适当地设定，以便在花纹块接地时第一横纹槽部411闭塞。
此外，第一横纹槽部411相对于轮胎周向的倾斜角θ1位于25[deg]≤θ1≤65[deg]的范围内。此外，第一横纹槽部411的轮胎宽度方向的距离dg与中央花纹块311的接地宽度wb具有0.20≤dg/wb≤0.60的关系(参照图3)。
中央花纹块311的接地宽度wb测定为：将轮胎装接于规定轮辋并施加规定内压，同时以静止状态相对于平板垂直放置并施加与规定载荷对应的负荷时，轮胎与平板的接触面的轮胎轴向的最大直线距离。
第二横纹槽部412在划分出中央花纹块311的左右周向主槽21、21中的一方的周向主槽21开口。因此，第二横纹槽部412构成中央横纹槽41相对于周向主槽21的开口部。
此外，第二横纹槽部412的槽宽wg12位于5.0[mm]≤wg12≤10.0[mm]的范围内。此外，第一横纹槽部411的槽宽wg11与第二横纹槽部412的槽宽wg12具有wg11<wg12的关系。因此，第二横纹槽部412的槽宽wg12比第一横纹槽部411的槽宽wg11宽。由此，横纹槽41相对于周向主槽21的开口部通过第二横纹槽部412被扩宽。此外，第二横纹槽部412的槽宽wg12设定在：在轮胎接地时，第二横纹槽部412在中央花纹块311接地时保持开口而不闭塞的范围内。
此外，一条横纹槽41分别具有第一横纹槽部411和第二横纹槽部412，将它们连接而构成。此外，第一横纹槽部411与第二横纹槽部412的连接部既可以将窄幅的第一横纹槽部411的槽宽呈阶梯状扩宽并与宽幅的第二横纹槽部412连接(参照图3)，也可以按将第一横纹槽部411的槽宽wg11逐渐加宽的方式与第二横纹槽部412连接(省略图示)。
此外，第二横纹槽部412相对于轮胎周向的倾斜角(省略图中的尺寸标记)位于65[deg]以上且90[deg]以下的范围内。因此，第二横纹槽部412的倾斜角大于或等于第一横纹槽部411的倾斜角θ1。此外，优选第二横纹槽部412的倾斜角大于第一横纹槽部411的倾斜角θ1。此外，优选第二横纹槽部412相对于第一横纹槽部411向同一方向倾斜。
另一方面，第二环岸部32的第二横纹槽42的最小槽宽wg2设定为：在花纹块接地时第二横纹槽42开口而不闭塞。此外，第二横纹槽42的倾斜角θ2大于中央横纹槽41的第一横纹槽部411的倾斜角θ1(θ1<θ2)。由此，胎面部中央区域的排水性提高。
图7是表示图1所记载的充气轮胎的作用的说明图。该图示出了轮胎接地时的中央横纹槽41以及第二横纹槽42的状态。
如图3所示，在中央花纹块311以及第二花纹块321的非接地状态下，中央横纹槽41以及第二横纹槽42处于开口的状态，在轮胎周向相邻的中央花纹块311、311以及第二花纹块321、321处于相互分离的状态。
接着，如图7所示，在中央花纹块311以及第二花纹块321的接地状态下，中央花纹块311以及第二花纹块321通过接地压在轮胎周向以及轮胎宽度方向发生压缩变形。于是，中央横纹槽41的窄幅的第一横纹槽部411闭塞，中央花纹块311在轮胎周向卡合。由此，中央环岸部31的轮胎周向的刚性增加，中央环岸部31的踵趾磨耗被抑制。另一方面，中央横纹槽41的第二横纹槽部412具有比第一横纹槽部411宽幅的构造，因此，在花纹块接地时成为保持开口的状态。由此，中央环岸部31的排水性被确保。此外，在第二环岸部32，在第二花纹块321接地时，第二横纹槽42开口而不闭塞。由此，胎面部中央区域的排水性被适当地确保。根据上述，轮胎的耐踵趾磨耗性能和湿地性能得到兼顾。
需要说明的是，在图3的构成中，中央横纹槽41的第一横纹槽部411以及第二横纹槽部412具有直线形状。但是，不限于此，第一横纹槽部411以及第二横纹槽部412例如可以具有圆弧形状、s字形状、锯齿形状等(省略图示)。此外，在第二横纹槽部412与周向主槽21的交叉位置处的中央花纹块311的角部可以实施有r倒角或c倒角(省略图示)。
此外，在图3的构成中，中央横纹槽41在相对于左右周向主槽21、21的开口部分别具有第二横纹槽部412。就该构成而言，在中央环岸部31的排水性有效地提高的方面优选。但是，不限于此，中央横纹槽41可以仅在相对于一方的周向主槽21的开口部具有第二横纹槽部412(省略图示)。
[改进例1]
图8以及图9是表示图4所记载的中央花纹块的窄浅槽的改进例的说明图。需要说明的是，第二花纹块321的窄浅槽322的改进例与中央花纹块311的窄浅槽312的情况相同，因此，省略其说明。
在图4的构成中，窄浅槽312具有存在两个弯折点的弯折形状。但是，不限于此，窄浅槽312可以具有存在三个以上的弯折点的弯折形状。例如，在图8的构成中，窄浅槽312具有存在四个弯折点的弯折形状。此外，窄浅槽312例如可以具有呈s字形弯曲的弯曲形状(省略图示)。就该构成而言，与窄浅槽312具有直线形状的构成相比，窄浅槽312的延伸长度增加。由此，花纹块的边缘成分增加，轮胎的湿地性能提高。
此外，在该具有弯折形状或弯曲形状的窄浅槽312中，优选窄浅槽312相对于轮胎周向的倾斜角从窄浅槽312的中央部朝向中央花纹块311的边缘部递增。此外，优选窄浅槽312的倾斜角在花纹块的中心线上位于0[deg]以上且35[deg]以下的范围，在花纹块的边缘部位于50[deg]以上且90[deg]以下的范围。需要说明的是，窄浅槽312的倾斜角定义为：窄浅槽312的各位置处的槽中心线的切线与轮胎周向所成的角。
此外，不限于上述，窄浅槽312既可以具有图9这样的直线形状，也可以具有圆弧形状(省略图示)。
[改进例2]
图10是表示图2所记载的胎面表面的改进例的说明图。
在图2的构成中，中央花纹块311的窄浅槽312的倾斜方向与第二花纹块321的窄浅槽322的倾斜方向互为反方向。就该构成而言，在整个胎面部中央区域的刚性平衡被均匀化的方面优选。
但是，不限于此，如图10所示，中央花纹块311的窄浅槽312的倾斜方向与第二花纹块321的窄浅槽322的倾斜方向可以互为同一方向。
此外，在图2以及图10的构成中，左右胎肩环岸部33、33形成在轮胎周向连续的肋，而不具备横纹槽。但是，不限于此，左右胎肩环岸部33、33既可以具备不贯通胎肩环岸部33的半封闭构造的横纹槽，也可以具备贯通胎肩环岸部33的开放构造的横纹槽(省略图示)。在后者的情况下，胎肩环岸部33形成由横纹槽在轮胎周向截断的花纹块列。
[效果]
如上所述，该充气轮胎1具备：四条以上的周向主槽21、22，在轮胎周向延伸；以及五列以上的环岸部31～33，由周向主槽21、22划分而成(参照图2)。此外，中央环岸部31具备：多条中央横纹槽41，在轮胎宽度方向贯通中央环岸部31，并且在轮胎周向以规定间隔配置；以及多个中央花纹块311，由多条中央横纹槽41划分而成。此外，中央花纹块311具有窄浅槽312，所述窄浅槽312在轮胎宽度方向贯通中央花纹块311，并且在轮胎接地时开口。
就该构成而言，在轮胎接地时，中央花纹块311的接地压被窄浅槽312分散，因此，轮胎行驶初期的花纹块的踵趾磨耗被抑制。同时，在轮胎接地时，窄浅槽312开口而不闭塞，因此，窄浅槽312发挥边缘作用，轮胎的湿地性能提高。由此，具有轮胎的耐踵趾磨耗性能和湿地性能得到兼顾的优点。
此外，在该充气轮胎1中，周向主槽21的最大槽深度hm与窄浅槽312的最大槽深度hs1具有0.05≤hs1/hm≤0.15的关系(参照图5)。由此，具有窄浅槽312的槽深度hs1被优化的优点。即，通过0.05≤hs1/hm，窄浅槽312的槽深度hs1被确保，由窄浅槽312实现的花纹块的接地压的分散作用被适当地确保。此外，通过hs1/hm≤0.15，由窄浅槽312过深导致的花纹块刚性过度降低被抑制。
此外，在该充气轮胎1中，周向主槽21的最大槽深度hm位于20[mm]≤hm的范围(参照图5)。就该具有深周向主槽21的胎面花纹而言，存在花纹块的刚性降低，容易产生踵趾磨耗的倾向。因此，通过对该胎面花纹采用上述构成，具有有效地得到轮胎的耐踵趾磨耗性能以及湿地性能的提高作用的优点。
此外，在该充气轮胎1中，窄浅槽312的槽宽ws1位于ws1≤2.0[mm]的范围(参照图4)。由此，具有由窄浅槽312的槽宽ws1过大导致的花纹块的接地面积的降低被抑制的优点。
此外，就该构成而言，窄浅槽312的周向长度ls1与中央花纹块311的周向长度lb1具有0.50≤ls1/lb1≤0.70的关系(参照图4)。由此，具有窄浅槽312在轮胎周向的延伸范围被适当地确保，由窄浅槽312实现的耐踵趾磨耗性能以及湿地性能的提高作用被适当地确保的优点。
此外，在该充气轮胎1中，从中央花纹块311的轮胎周向的一方的端部至窄浅槽312的一方的端部的轮胎周向的距离d1与中央花纹块311的周向长度lb1具有0.15≤d1/lb1≤0.25的关系(参照图4)。由此，具有花纹块内的窄浅槽312的配置位置被优化的优点。即，通过0.15≤d1/lb1，横纹槽41的开口部附近的花纹块的刚性被确保。此外，通过d1/lb1≤0.25，窄浅槽312的延伸区域被确保，窄浅槽312的功能被确保。
此外，在该充气轮胎1中，中央花纹块311具备：单个窄浅槽312、以及由窄浅槽312划分出的一对小花纹块313a、313b(参照图4)。此外，小花纹块313a、313b具备不具有刀槽花纹以及其他细槽的平坦的踏面。由此，具有花纹块的接地面积被适当地确保的优点。
此外，在该充气轮胎1中，中央花纹块311的周向主槽21侧的边缘部具有在轮胎宽度方向突出的形状(参照图4)。此外，窄浅槽312在周向主槽21的开口部相对于中央花纹块311的边缘部的最大突出位置p偏离地配置。就该构成而言，与窄浅槽312在边缘部的最大突出位置开口的构成(省略图示)相比，具有花纹块的接地压的分散作用被适当地确保，有效地得到轮胎的耐踵趾磨耗性能的提高作用的优点。
此外，在该充气轮胎1中，窄浅槽312具有弯折形状或弯曲形状，并且，窄浅槽312相对于轮胎周向的倾斜角从中央花纹块311的中央部朝向边缘部增加(参照图4)。由此，具有由窄浅槽312实现的边缘作用被有效地发挥，轮胎的湿地性能提高的优点。
此外，在该充气轮胎1中，第二环岸部32具备：多条第二横纹槽42，在轮胎宽度方向贯通第二环岸部32，并且在轮胎周向以规定间隔配置；以及多个第二花纹块321，由多条第二横纹槽42划分而成(参照图2)。此外，第二花纹块321具有窄浅槽322，所述窄浅槽322在轮胎宽度方向贯通第二花纹块321，并且在轮胎接地时开口而不闭塞。就该构成而言，中央花纹块311以及第二花纹块321的双方分别具备窄浅槽312、322，由此，具有有效地得到轮胎的耐踵趾磨耗性能以及湿地性能的提高作用的优点。
此外，在该充气轮胎1中，第二花纹块321的窄浅槽322的周向长度ls2与第二花纹块321的周向长度lb2具有0.45≤ls2/lb2≤0.65的关系(参照图6)。由此，具有窄浅槽322在轮胎周向的延伸范围被适当地确保，由窄浅槽322实现的耐踵趾磨耗性能以及湿地性能的提高作用被适当地确保的优点。
此外，在该充气轮胎1中，第二花纹块321的窄浅槽322的周向长度ls2与中央花纹块311的窄浅槽312的周向长度ls1具有0.60≤ls2/ls1≤0.80的关系(参照图3)。在中央环岸部31，轮胎接地时较大的接地压进行作用，因此，容易发生踵趾磨耗。因此，中央花纹块311的窄浅槽312的周向长度ls1设定得大，由此，由窄浅槽312实现的接地压的分散作用被加强。由此，具有中央花纹块311的踵趾磨耗被有效地抑制的优点。
此外，在该充气轮胎1中，中央横纹槽41具备：第一横纹槽部411；以及至少一个第二横纹槽部412，在一方的周向主槽21开口(参照图3)。此外，第一横纹槽部411的槽宽wg11与第二横纹槽部412的槽宽wg12满足1.5[mm]≤wg11≤4.5[mm]以及wg11<wg12的条件。此外，在花纹块接地时，第一横纹槽部411闭塞，第二横纹槽部412开口而不闭塞(参照图7)。就该构成而言，在轮胎接地时，中央横纹槽41的窄幅的第一横纹槽部411闭塞，中央花纹块311、311在轮胎周向卡合。由此，具有中央环岸部31的轮胎周向的刚性增加，中央环岸部31的踵趾磨耗被抑制的优点。
此外，在该充气轮胎1中，第二环岸部32具备：多条第二横纹槽42，在轮胎宽度方向贯通第二环岸部32，并且在轮胎周向以规定间隔配置；以及多个第二花纹块321，由多条第二横纹槽42划分而成(参照图3)。此外，在花纹块接地时，第二横纹槽42开口而不闭塞(参照图7)。就该构成而言，在花纹块接地时，第二横纹槽42开口而不闭塞，由此，具有胎面部中央区域的排水性被适当地确保的优点。
此外，在该充气轮胎1中，中央花纹块311具备形成于窄浅槽312的槽底的槽底刀槽花纹314(参照图3～图5)。就该构成而言，槽底刀槽花纹314降低轮胎磨耗中期的花纹块的接地压，由此，具有轮胎的踵趾磨耗被抑制的优点。
[实例]
图11是表示本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
在该性能试验中，对多种试验轮胎进行了关于(1)耐踵趾磨耗性能以及(2)湿地性能的评价。此外，将轮胎尺寸295/75r22.5的试验轮胎组装于jatma的规定轮辋，对该试验轮胎施加jatma的规定内压以及规定载荷。此外，试验轮胎装接于作为试验车辆的2-dd牵引车头。
(1)在关于耐踵趾磨耗性能的评价中，测定出试验车辆行驶了5万[km]之后的胎面部中央区域的花纹块的踵趾磨耗量。然后，基于该测定结果，进行将以往例作为基准(100)的指数评价。该指数评价的数值越大越优选。
(2)在关于湿地性能的评价中，测定出试验车辆在以水深1[mm]进行了洒水的柏油路上行驶，从速度5[km/h]至20[km/h]的加速度。然后，基于该测定结果，进行将以往例作为基准(100)的指数评价。评价的数值越大越优选。
实例1～15的试验轮胎具有图1以及图2所记载的构造。此外，周向主槽21、22的槽宽为14[mm]，槽深度hm为25[mm]。此外，中央横纹槽41的槽深度hg1以及第二横纹槽42的槽深度hg2为21[mm]。此外，中央花纹块311的周向长度lb1为70[mm]，宽度wb(＝w1)为45[mm]。此外，第二花纹块321的周向长度lb2为54[mm]，宽度(＝w2)为30[mm]。
就以往例的试验轮胎而言，在图1～图3的构成中，胎面部中央区域的中央花纹块311以及第二花纹块312具有平坦的踏面，而不具备细槽或刀槽花纹。
如试验结果所示，可知：在实例1～15的充气轮胎1中，轮胎的耐踵趾磨耗性能以及湿地性能得到兼顾。具体而言，在实例1～15中，耐踵趾磨耗性能以及湿地性能以高维度(评价为108以上)得到兼顾。另一方面，在比较例1中，耐踵趾磨耗的提高作用略差，在比较例2中，耐湿地性能的提高作用略差。
符号说明
1充气轮胎
11胎圈芯
12胎边芯
121下部芯
122上部芯
13胎体层
14带束层
141高角度带束
142、143交叉带束
144带束覆盖层
15胎面橡胶
16侧壁橡胶
17轮辋缓冲橡胶
21、22周向主槽
31中央环岸部
311中央花纹块
312窄浅槽
313a、313b小花纹块
314槽底刀槽花纹
32第二环岸部
321第二花纹块
322窄浅槽
323a、323b小花纹块
324槽底刀槽花纹
33胎肩环岸部
41中央横纹槽
411第一横纹槽部
412第二横纹槽部
42第二横纹槽