关于主槽11、12的尺寸并不特别限定，例如，在轮胎宽度方向上所测定的槽 宽被设定在5.0mm~15.0mm的范围内，槽深被设定在5.0mm~15.0mm的范围内。
[0035]由此，一对中央主槽11、11的相互之间，划分有向轮胎周向延伸的中央环岸部10， 中央主槽11和胎肩主槽12之间，划分有向轮胎周向延伸的中间环岸部20,各胎肩主槽12的 轮胎宽度方向外侧，划分有胎肩环岸部30。本实施方式中，中央环岸部10上没有形成槽，但 是在中央环岸部10上可设置切口或者刀槽花纹。
[0036]各中间环岸部20上，在轮胎周向隔开间隔设置有具有屈曲形状的多条屈曲槽21。 这些屈曲槽21具有折弯成钓钩状的形状。各屈曲槽21的一个端部向胎肩主槽12开口，另一 个端部在中间环岸部20内闭塞。如图3所示，各屈曲槽21包含从开口端部P1延长到屈曲部P2 的第一倾斜槽部21A和从该屈曲部P2延长到闭塞端部P3的第二倾斜槽部21B。从第一倾斜槽 部21A的开口端部P1朝向屈曲部P2的方向与旋转方向R相一致。而且，以屈曲部P2为顶点，第 二倾斜槽部21B向第一倾斜槽部21A-侧屈曲。
[0037]并且，各中间环岸部20上形成有在中央主槽11和第一倾斜槽部21A之间延伸的多 条刀槽花纹22，在各第一倾斜槽部21A上配置有2条刀槽花纹22。也即是说，中央主槽11和第 一倾斜槽部21A的前端部即屈曲部P2之间配置有一条刀槽花纹22,中央主槽11和第一倾斜 槽部21A的中腹部之间配置有另一条刀槽花纹22。这些刀槽花纹22无需必须与中央主槽11 和第一倾斜槽部21A连通，延伸于其近旁即可。而且，各中间环岸部20上形成有在胎肩主槽 12和第二倾斜槽部21B的闭塞端部P3之间延伸的多条刀槽花纹23。刀槽花纹23无需必须与 胎肩主槽12和第二倾斜槽部21B连通，延伸于其近旁即可。在此，近旁是指离对象槽的距离 为3.0mm以下之处。刀槽花纹22、23的槽宽为2.0mm以下，并不依据胎面花纹的节距长度，而 是以恒定的槽宽形成。具有这样尺寸的刀槽花纹22、23,不损害中间环岸部20的一体性，且 发挥边缘效果。
[0038]胎肩环岸部30上，在轮胎周向隔开间隔设置有向轮胎宽度方向延伸的多条胎纹槽 31。配置在胎肩环岸部30上的所有胎纹槽31不与胎肩主槽12连通。而且，胎肩环岸部30上形 成有在胎肩主槽12和胎纹槽31之间延伸的多条刀槽花纹32。刀槽花纹32的槽宽与刀槽花纹 22、23相同，为2.〇111111以下。
[0039]上述中央环岸部10、中间环岸部20及胎肩环岸部30具有均未被槽分段且在轮胎周 向上连续延伸的条形结构。由具有如上的条形结构的环岸部10、20、30形成的条形花纹在操 作稳定性方面非常有利。并且，环岸部20，30上形成有刀槽花纹22、23、32，但是这些刀槽花 纹22、23、32实质上并不分割环岸部20、30的花纹。
[0040] 上述轮胎通过采用以下的结构，即，在被指定了旋转方向R的方向性胎面花纹中， 在邻接于各胎肩主槽12内侧的中间环岸部20设置具有屈曲形状的多条屈曲槽21，将各屈曲 槽21的一个端部朝向胎肩主槽12开口，将各屈曲槽21的另一个端部在中间环岸部20内闭塞 的同时，在各屈曲槽21上形成从开口端部P1延长至屈曲部P2的第一倾斜槽部21A和从该屈 曲部P2延长至闭塞端部P3的第二倾斜槽部21B，使从第一倾斜槽部21A的开口端部P1朝向屈 曲部P2的方向一致于旋转方向R，以屈曲部P2为顶点使第二倾斜槽部21B朝向所述第一倾斜 槽部21A-侧屈曲的构造，由此将屈曲槽21的闭塞端部P3设置在远离中间环岸部20的边缘 的位置。因此，能够在环形跑道行驶中转弯时，对中间环岸部20施加了非常大的侧向力时， 避免中间环岸部20在屈曲槽21的闭塞端部P3的近旁局部性变形，由此能够抑制偏磨耗。而 且，通过在轮胎周向上使得中间环岸部20的磨耗均匀，能够防止磨耗后的噪音变大。
[0041] 上述充气轮胎中，相对于第一倾斜槽部21A的轮胎周向即轮胎赤道CL的平均倾斜 角度α可设定在10°~30°的范围内。平均倾斜角度α是贯穿第一倾斜槽部21A的两端部的槽 宽中心位置的直线，相对于轮胎方向的倾斜角度。通过将平均倾斜角度α设定在上述范围 内，无需降低耐偏磨耗性也能够充分发挥减低噪音效果。在此，平均倾斜角度α若不足10°， 则第一倾斜槽部21Α的开口端部Ρ1近旁的中间环岸部20的刚性下降，从而导致抗磨耗性降 低，相反，若超过30°，则由于胎面噪音的增加，噪音减低效果降低。
[0042]而且，相对于第一倾斜槽部21Α的第二倾斜槽部21Β的平均倾斜角度β可设定在5° ~60°的范围内。平均倾斜角度β是相对于贯穿第一倾斜槽部21Α的两端部槽宽中心位置的 直线的，贯穿第二倾斜槽部21Β的两端部槽宽中心位置的直线的倾斜角度。通过将平均倾斜 角度β设定在上述范围内，能够避免耐偏磨耗性的降低。在此，平均倾斜角度β若不满5°，则 夹在第一倾斜槽部21Α和第二倾斜槽部21Β之间的部分的刚性下降，从而导致耐偏磨耗性降 低，相反，若超过60°，则被第二倾斜槽部21Β和与其相邻的屈曲槽21的第一倾斜槽部21Α夹 住的部分的刚性降低，从而导致耐偏磨耗性降低。
[0043]在上述充气轮胎中，第一倾斜槽部21Α的槽宽优选为从开口端部Ρ1朝向屈曲部Ρ2 恒定或者递减，特别是如图3所示，从开□端部Ρ1朝向屈曲部Ρ2递减较好。相同地，第一倾斜 槽部21Α的槽深优选为从开口端部Ρ1朝向屈曲部Ρ2恒定或者递减，特别是如图3所示，从开 口端部Ρ1朝向屈曲部Ρ2递减较好。由此，能够充分维持屈曲部Ρ2近旁的环岸部刚性，且能够 抑制偏磨耗。
[0044] 而且，第二倾斜槽部21Β的槽宽，如图3所示，从屈曲部Ρ2朝向闭塞端部Ρ3为恒定即 可。相同地，第二倾斜槽部21Β的槽深，如图4所示，从屈曲部Ρ2朝向闭塞端部Ρ3为恒定即可。 如此，通过抑制第二倾斜槽部21Β周围的刚性变化，能够抑制偏磨耗。
[0045] 上述充气轮胎中，如图3所示，从中间环岸部20的轮胎赤道CL侧边缘到屈曲槽21的 屈曲部顶点为止的轮胎宽度方向的距离L1，可设定在中间环岸部20的宽度W的5%~40%的 范围内。而且，从中间环岸部20的轮胎赤道CL侧边缘到屈曲槽21的闭塞端部顶点为止的轮 胎宽度方向的距离L2,可设定在中间环岸部20的宽度W的30%~70%的范围内。通过将距离 L1、L2设定在上述范围内，能够获得充分的偏磨耗的抑制效果。在此，若距离L1、L2偏离上述 范围，偏磨耗抑制效果则会变得不够充分。
[0046] 上述充气轮胎中，在中间环岸部20上设置在中央主槽11和第一倾斜槽部21A之间 延伸的多条刀槽花纹22，针对每个第一倾斜槽部21A至少配置一条刀槽花纹，并且，设置在 胎肩主槽12和第二倾斜槽部21B的闭塞端部P3之间延伸的多条刀槽花纹23即可。通过在这 些位置上配置刀槽花纹22、23,可获得在轮胎周向上将中间环岸部20的刚性均匀化的效果， 能够提高偏磨耗的抑制效果。
[0047]刀槽花纹22、23的槽深可设定在中央主槽11的槽深的20%~80%的范围内。由此， 能够适当调整中间环岸部20的刚性。在此，刀槽花纹22、23的槽深若不足中央主槽11的槽深 的20%，则无法充分降低刚性，相反，若超过80%，则刚性过度下降，在任何一种情况下均会 降低偏磨耗的抑制效果。
[0048]上述充气轮胎中，在邻接于胎肩主槽12的外侧的胎肩环岸部30上，设置朝向轮胎 宽度方向延伸的多条胎纹槽31，且轮胎周向上的屈曲槽21的条数和胎纹槽31的条数之比优 选设定为1:2。由此，能够在轮胎周向上使得胎肩环岸部30的刚性均匀化，且抑制胎肩环岸 部30的偏磨耗。
[0049]而且，在胎肩环岸部30上设置胎纹槽31时，配置在胎肩环岸部30上的所有胎纹槽 31，不与胎肩主槽12连通为较好。由此，能够抑制在胎肩环岸部30中，由胎纹槽31切断的块 状花纹部分朝向轮胎周向倾倒，且抑制胎面边缘磨损(heel and toe wear)。
[0050]并且，上述充气轮胎中，如图5所示，位于胎肩主槽12两侧的中间环岸部20及胎肩 环岸部30的边缘上，形成有锯齿状倒角部24、34。也就是说，形成在中间环岸部20的边缘的 倒角部24,其倒角面积从轮胎周向的一侧即图中上侧，朝向另一侧即图中下侧逐渐变大，并 相应屈曲槽21的节距长度反复进行该倒角面积的增减。另一方面，形成在胎肩环岸部30的 倒角部34,该倒角面积从轮胎周向的另一侧朝向一侧逐渐变大，并相应屈曲槽21的节距长 度反复进行该倒角面积的增减。结果，形成在各环岸部20、30上的倒角部24、34的个数与屈 曲槽21的条数相同。
[0051 ]如图6所示，各倒角部24、34的深度D1，可设定在胎肩主槽12的槽深D的30%~70% 的范围内。如上所述，在中间环岸部20及胎肩环岸部30的边缘设置倒角部24、34,通过使其 尺寸合理化，能够进一步在轮胎周向上将中间环岸部20及胎肩环岸部30的刚性均匀化，且 抑制中间环岸部20及胎肩环岸部30的偏磨耗。在此，倒角部24、34的槽深D1若不足胎肩主槽 12的槽深D的30%，