专利名称：：加热流化催化裂化装置用于总体CO<sub>2</sub>降低的方法和系统的制作方法
技术领域：
：本发明涉^H氐^^^化裂^f成置中二氧^^排放的方法和系统。
背景技术：
：烃的-;^^#化裂化是由麟瓦斯油(VGO)或^>'由原料之类的重质烃i^F生产汽油和轻质烃产品的主要工艺。使与重质烃i^目关的:^^^裂化以断裂大的烃链，从而生产较轻的烃。这些较轻的烃被作为产品回^可以直#^吏用或进一步加工以相对于重质烃进料提高辛烷桶产率。烃的^^#化裂化(FCC)的<&^设备或装置^1十败40^f义早期就出现了。FCC工艺的^^组件包括A^器、再生器摊化剂^^器。^JS器气与催化剂分离^分离区。进一步的产品分离在催化剂汽提器中进二銜^自分离区的催化剂，通过与蒸汽或另一种汽提介质的逆^t^触将夹带的狄催化剂脱除。FCC工艺通过^^、材枓(通常是VGO、杉顶油或相对高沸点烃的另一种来源)与由细分或颗粒状的固体材料制成的催化剂接触而进行。通过将气体或蒸^足够的逸变下通过催化剂以产生所需的流W^状态，使催化剂像流体一样g。油与:!j^W"料的^^催^l了f^:^。裂^R^在催化剂上^^1、焦炭。焦炭含氢和碳，还可以包含痕量的其它材^H^i^金属，它们是与原料^iiA工艺的。通iti者断ic^裂"m^应的催4b剂表面的活性位置，焦》^^P扰催化剂的催化活性。4f^化剂通常W气提器^到再生器，目的是通过与含氧气体U氧化A^除去焦炭。相对于^^器中的催化剂具有较低焦炭舍量的催化剂藏量，其以后称作再生的催化剂，被收IMM^再送回^区。催化剂表面焦炭的氧^^#^:大量的热，"-^分热量随焦炭氧化产生的气体产物(通常称作烟气)离开再生器。剩余的热量l51t再生的催化剂离开再生器。流化的催化剂连续itkAA应区循环到再生区，和然后再循环到反应区。^/f匕的催化剂，不^UC化功能，还是从一个区彭ij另一个区域传递热量的载体。离开^区的催化剂称作废催化剂，即由于催化刑上;^p、焦炭而失去了部分活性。絲触区、再生区、汽提区以及各区域之间^r^催化剂的布置的更详细的细节都是;^4页域才支^A员所7^p的。由于碳a法和其它驱动因素如需要展示长期可持续性，炼油公司1^d氧^^排放的压力在增加。因此，需要提供斷氐^^#化裂^^置二氧^S^排放的方式。斷^氧^^排放的一种解决方案涉^^气^^下，FCC再生器和向再生H^给包含循环vTL氧^^和氧气的iW。此方案中，由于从合成气分离器装置循环了二氧4诚而部分减少了二氧4诚。然而，此解决方案的问题之一是在气^^Ht下，再生器不能向利用催化剂裂化烃原料的FCC^H^应;L够的热量。
发明内容本发明的实施方案通常提供了加热具有反应器和在气^^降下,的再生器的流^M^f匕裂4匕装置用于总^氧^^1降低的方法和系统。本发明的方法和系统提供了产生为在a温度下^^反应器的足够热量的解决方案。^M^发明的至少一个实施方案中，提供了加热具有^器和再生器的^^^化裂^^置用于总^^氧4诚I^f氐的方法。该方法包括#^二氧4诚(C02)、一氧4诚(CO)、水(H20)、石刷匕氢(H2S)和石J^谈(COS)的合成银入口压力压缩到预定的高压以得到压缩的合成气。将舍C02的第一气^A压缩的合成^离出来。将第一气流与含氧气(o2)的第二气a^膨'摘定的^^以得到iW气体。将注入的烃:WHHW气体引入装有来自反应器的废催化剂的再生器。再生器在气^^件下燃烧注入的烃iW^来自废催化剂的焦炭，从而产生合成*用于在M温度下,M器的热量。在本发明的一方面，该方法还包括提供涡轮膨胀机组(turbo-expandertrain),该涡轮膨0^i且包括第一压缩机、膨0^脉轴。该轴与膨^^几和第一压缩才;1^##上联结，使得膨^^i^动该轴，该轴驱动第一压缩机。合成^l錄一压缩才感缩以得到压缩的合成气。膨^4;i^胀第""^第二气流，产生iW气体并M—和第二气^^取能量以驱动膨^^来使该轴转动。在本发明的至少一个其它实施方案中，提供了加热具有再生器和反应器的流^^化裂^fc^置用于总^氧^^降低的系统。该系统包含压缩机，其用于将含0)2、C0、H20、H2S和C0S的合成^A入口压力压缩到预定的高压以得到压缩的合成气。与压缩机^^ii的A^离器装置。配置分离器装置以从压缩的合成^离出含C02的第一气流。与分离器装置^^it的AJ^^几。配置膨g用于将第一气流与含02的第二气流膨胀到预定的低压以得到*气体。在气化条件下再生来自反应器的废催化剂的再生器配置用于接^lti^F气体和注入的烃，，和燃烧^A的烃iW和来自废催化剂的焦炭，产生合成，用于在^^温度下,M器的热量。结合附图，参考下面的描#所附的相剎要求，本^发明的其它目的、特4iE^优点是明显的。图la是;;U她化裂^i^置的示意图；图lb是图la中^^^化裂^^置的^I器和再生器的示意图；图lc是##本发明至少一个实施方案的流^^化裂化装置的示意图；图ld是^^本发明至少另一个实施方案的流^^化裂^^置的示意图；和图2是4Nt本发明加热ii^M^化裂^^置的方法的实例的^f呈图。M实施方式本文^^f了本发明的详细实施方案。然而，可以理解，//Hf的实施方案^_本发明的示例，可以采用不同的和脊R的形式实施。附图不必M比例；一些附图是为了显示特定组件的细节。因此，本文公开的M结构和功能细节不应理解为P艮制性的，而^Ul与权利要求书一^^作为代^jf生的基础，以及指导;^4页域^^A员来实^^发明。本发明的实例寻求解决与在降^^炼厂总体C02排放的同时加热流^a化裂化装置相关联的一些问题。常规的流/f，化裂化装置通过向再生器输入含有空*/或02的气体燃烧来自废催化刑的焦炭，产生烟气，其包含C02但通常富含氮气m)。然而，通过向再生器引入含02与C02和/或H20的珊气体，可以产生合成气体(合成气)。特别地，，气体中的0)2和02可以通过"干"气化工艺与基于碳-氢的焦i^^以产生C02、C0、H20和H2;和辦气体中的1120和02可以通过"湿"气化工艺与禁J^J^以产生C02、C0和H2。合成气中的h2可以用作精炼厂中其它操怍的原材料来源，其可能降低了另外燃料源的需求，如HB烧炉。》b^卜，合成气中的C02比富含N2烟气中的C02更容易隔离，例4魂ii^^结构或本领域技术人员已知的任何其它合适措施。通过斷^取消麵烧炉的需求以;5Lit过隔离C02用于作为在气^^ft下操作再生器的i^气体，可以斷械炼厂的总体C02排放。然而，在气^^下燃^^催化剂上的焦炭与在空*/或02中燃烧焦炭的放热过程不一样。jH^卜，焦料是有限的，这是由于典型地例如，仅约4。/。的到反应器的VGO原料转化为在催化剂上沉积的焦炭。因此，在气/^Ht下产生的热量较少和由于在再生器中产生的热量由反应器回收用于裂^^应，M器就可能处于较^^显度，这会负面地影响烃原料的裂化。申请人已^C现通过向气^r^件下的再生器提供另外的烃燃料源，可以产生更多的热量以支持A^器在^温度下的操怍。在一个实例中，另外的烃燃料源A^剂脱沥青器汤青(SDA沥青)，其可以喷入和/或进料到再生器以与来自废催化剂的焦炭一g烧。SDA沥青^L^文中定^U;是原油的^渣油馏分的一部分(富含汤青质和重质^4iM^如18到30的低价，馏分),其在皿烃溶剂中不溶解。SDA沥青包含大部分離^^由沥青质和康4iiW^,和因此非常富含碳。因此，SDA沥青在气化工艺中也可以像焦炭一样转化为合成气，所以可提供更大量的合成*潜在更多的作为精炼厂燃料源的H2，从而可以斷&悉C02排放。踪;^考附图，图la显示了^^M^f匕fU匕(FCC)装置和分离系统10。如图所示，FCC装置10包^S己置以接Jlt^油或;JS^料30(新鲜珊)的反应器12以及与反应器12沐^it以接^liL^催化剂的再生器14。反应器12在其中将原料30裂化为含从甲鈔ij相对高沸点材料的烃以及h2和石刷匕氢(H2S)的流出物。在裂^UI期间，顺副产物^C^在循环催化剂上。jtbH"料，称作"焦炭"，在再生器14中^_催化剂上^^燃^#，如下文M。FCC装置10包含用于再生来自反应器12的废催化剂的再生器14。再生器14配置以接收来自夕f^源的,气体22和来自反应器12的废催化剂。来自反应器12的废催化剂上沉积了焦炭，从而制氐了催化剂的活性。再生器14接4^iW气体22以将焦炭^^催化剂上燃烧掉，从而产生烟气26,烟气26经烟气管路28排向烟气系统。烟气26可以含CO、C02、仏0(水蒸气)、S0x和N2，^if常非常富含N2。配置再生器14以通it^i^气体22将沉积的焦炭>^^催化剂_姚来使催化剂再生或再活化。再生器14再活4她化剂，使得当催化剂返回^器12时，催化剂是在最适糾下以实施它的裂化功能。再生器14用于气化来自催化剂颗粒的焦炭并且同时向循环的催化剂赋予显热。由热再生，化剂携带的能量用来满足FCC装置10的反应器12的热需求。应注意到，FCC装置10可以具有许多<链的与烟气系*林关的装置。在一个实施方案中，烟气26可以树化剂碎粒、来自燃烧用空气的K、焦烧的产物(如碳、硫、氮的氧化物和水蒸气)、以及微量的其它化合物。烟气26离开再生器14的温度为约1325华^复(叩)，但可以高至1400叩，或j^1200叩；和压力为约20至50磅*方英寸^￡(psig)。烟气26的热肯^^/能可以转化为蒸汽或用于驱动^^膨1^嫂电系统狄电。烟气26中未转化的C0可以在C0锅炉中燃烧生成C02，同时生产高压蒸汽。催化剂^M^立可以用固体脱除装置去除，如利用静电^定器除掉。来自再生器和/或C0锅炉的C02被排到大气中。tt参考图la和lb，将热的再生催化剂从再生器14经再活化的催化剂返回线20送回反应器12,并将经原料30气化为生成物蒸气。生成物蒸气携带催化剂向Jiiiit^器12的提升管16，狄〉V錄小。在提升管16的顶部，所需的裂化M已经完成，和^^化剂与烃蒸气'f組分离以最小^^^。来自提升管16的催化剂-烃》V^b通过分离设备18(力o^升管末端设备)排入反应器12容器中，ii^催化剂和气体明显禾I^离，如至少90%重量百分比的产品蒸气与催化剂分离。催化剂和产品蒸气的最^^离可以通^t^A分离离来完成。将A^器流出物导引到装置10的主，器或^^塔50，以拆分为气态fe^)^烃联产品、FCC汽油和循环称阡。废催化齐M^应器12容器中落入其汽提段24，其中蒸汽的逆流流动除去空隙和一些吸附的烃蒸气，从而得到a^的废催化剂。^a的废催化剂通it^一立管23下,ii^再生器14。为了^#工作催化剂藏量的活'11^所需的水平并补充,气26从系统中损失的4封可催化剂，可以通过任意适合的方式向循环催化剂系^口入新鲜的催化剂。例如，该项工作可以通过催化剂W"斗(没有示出)完成。-(^卜，可以根悟需要使用辅助储料斗(没有示出)容纳从循环系统排出的废催化剂以##所需的工作活性，并在FCC装置10停车进行维护和检修时叙内所有催化剂藏量。如图la和lb所示，在FCC装置IO的#^中，新鲜原料30和(依产品分布要求而定)再循环的循环油与控制量的再生催化剂""^被引入提升管16的底端。^Ht过换热或在一些情况下用燃;Ua热器预热。FCC工艺的原料30包括各种烃的混合物，其包樹目对小的分子如汽油中出现的小W到60或更多^f、子的大M。原料30可以包樹目对低^i:的杂质如有才几硫、f/f^^以;^有^ir^f^物。应该注意到，所有这些物质的相对比例随石油的^k^源及FCC原料30的特定;辆呈变化。然而，原料30可以按它们的"可裂化性"进行分级，或按其在FCC装置中转化的难易程度分级。可裂化性可以定义为iW中链烷烃、环烷烃和芳烃类物质的相对比例的函数。FCC装置10还包括主^m塔50，通肚雑塔50将^器流出物分离^^t产品。主，包^^顶线52、第一侧线54、第二侧线56、第三侧线58和塔底线60。如图所示，塔顶线52包拾汽油和较轻的材料，第一侧线54包括石脑油，第二侧线56包括fet循环油，第三侧线58包括重质循环油，塔底线60包;^由浆。馏出线可以包括其它产品而没有超出本发明的范围或樹申。将^JI器产品蒸气导引到主分馏器50，&沐汽油和气态富烯烃联产品JW^顶取出和送往气体歸装置70。在主雑器50，树循环油被作为侧线熘分回收，及将净产量的这种材料汽41^去^^且#送*#存。^^#品作为,淤絲奮清油得到。由于在^器设计中^^J的催化剂-烃分离系统的效率较高，被带到雑器50的催化剂4^J^到了最低而没有必要对雑器50的塔組产的纯重质产品进行澄清，除非该物质,M于要求固体^*低的特殊用途，如用来生产炎繁。在一些情况下，重质材料可以再循环J^I器提升管16。在主分溜器50可获得的热量得到了最大应用。通常，M循环油和重质循环油用于气体，段70进^fm热，和通过循环主，器塔底物^M^生产蒸汽。气体絲塔70与主^t塔50的塔顶线^^it。气体,塔50从塔顶线52接收不稳定的汽油和较轻产品，^*紛离为用于^^化、聚合的燃料气，以舰丁烷汽油。气体j^段7Q可以是单个的吸收器和分馏器或是吸收器和分馏器的组合，M主il^顶产品分离成汽油和其它所需的轻产品。来自其它工艺如焦化的烯经气体也可以送往FCC气体棘段。气体,装置可以有一个或多个塔。例如，气体装置可以是"四塔"气体装置，其包括主吸收塔、次吸收器、》'^:器和脱丁，。现在参照图lc，！^供加热具有再生器14和反应器12的a^/fl化裂^^置用于总体C02^f氐的系统80的至少一个实施方案。系统80包含压缩机82，压缩机82将合成气84M口压力压缩到预定的高压以得到压缩的合成气85。合成气84包含0)2、CO、H20和COS，还可以包含112和貼。在一个实例中，压缩机82的压缩tb^约5:1到10:1之间，^f^a缩比是约7:1。例如，入口压力可以为约25至35psig。压缩机82伏^^#^成气84压缩到约150至500psig的压力。分离器装置86与压缩机82^^it。分离器装置86配置用于M缩的合成气85中分离出至少C02以生产含C02的第一气流88。在一个实例中，分离器装置辆湿气洗涤工艺例如胺吸收、Rectisol、或Selexo1111，其用于从压缩的合成气85脱#/或分离貼、COS和0)2以生成第一气流88。本领域技权员熟知的其它合适的分离形式也可以^fM。合成气85还可以含CO和H2，其可以和蒸汽^^送往7K煤气变M应器以将CO转化为C02，从而生产额外的氢气。利用称作^i吸附过程的工艺，H2可以进一步与C02分离。&匕方案中，分离的H272可以^^装置中别燃料的需求最小化以用于其它系统，从而斷嫌炼厂的总体C02排放。例如，分离的IU2可以用于其它系统作为燃料燃M用于加l^l:^iUU口氢裂^^它烃。通过^Hp装置90进行的热回Jl^^HPT以^tto缩机82压缩合成气84^^if过分离装置86处理压缩的^^成气85之前进行。在一个实例中，^H卩装置90将温度为约1200至1400。F的压缩的合成气85~卩到约300至500叩。在一个实施方案中，将第一气流88(它包^-^分分离的C0加H2，其超过了精炼厂H2生产的需要量)ilL往与分离器装置86j;^^it的膨^f几100。含02的第二气流96^M^给膨敝^100。^fW^(口图lc所示，第一气流88可以初始与第二气流96—起供应到燃烧区92或燃烧器。^b方案中，燃烧区92与分离器装置86直接^#^逸。在仍然还有的另一个实例中^图ld所示，第一气流88可以初始供给第二压缩机94，第二压缩机94与分离器装置86和燃烧区92两者均流/^逸。在燃烧区92接收气体88之前，第二压缩机94进一步压缩第一气流88。燃烧区92配置用于将舍02的第二气流96与第一气流88燃烧到预定的高温以生产热气体98。如果第一气流88^f封可H2和/或CO，^第二气流在由膨l^几100接收之前在燃烧区92中燃烧。在一个实例中，预定的高温为约1800至2100。F。燃烧区用第二气流96中的02燃烧第一气流88中的^f可H2和/或CO以生产含C02和/或H20的热气体98。jJ^卜，第二气流96中的4分02^^|^>^,尤其是当第二气流96对第一气流88是化学计量过量的时候。扭匕方案中，过量02形成热气体98的一部分。膨^f几100可以与分离器装置86直接illt^it。^"f^，膨^^几100可以与燃烧区92直接;M^ia，并且与分离器装置86间接^f^ii。膨^^几100配置用于将第一气流88和第二气流96膨胀到预定的低压以得到i^气体102。如果第一气流88和第二气流96初始导引到燃烧区92，那么膨^^/L100以热气体98的方式膨M些气流88和96。在一个实施方案中，膨l^几100是10到15^^膨。当4M燃烧区92时，，气体102的压力为约30至70psig和M约30至40psig，温;l可以为约1200至1600。F。智^U^，如果第一气流88和第二气流96不燃烧，i^气体102的温Jt可以为约100。F。再生器14接jJtiW气体102，在一个实例中其包含02和0)2。气体102还可以包含貼。再生器14在气^^Hf下,，利用缺气体102燃烧来自反应器12的>^催化剂上的焦炭以再生>^催化剂。再生器14也配置用于M注入的烃进扦104。在一个实例中，注入的烃,104是SDA沥青。注入的烃悉阡104与，气体102和焦炭"^M烧。注入的烂进扦的另外燃^Ht加了再生器14中的燃烧热，提供了在^温度下,反应器12用来裂化原料30所需的热量。jH^卜，焦炭和注入的烃，104的燃烧产生的合成气84的温度m为约1200至1850。F。凑L考图lc和图ld，压缩才几82、燃烧区92和膨妝bU00可以是涡轮膨0^li且110的一部分。涡轮膨E4几组110包括与膨妝f几100和压缩机82两者在,Ji^结的轴112使得膨l^几100转动轴112,轴112驱动压缩机82。膨|^几100，作为透平发动机，通ii^胀热气体98;^热气体98中提取能量。膨^^L100将提取的能量转化为絲能，它絲轴112。在另一个实例中，^^膨jj^;ii且110还可以包括第二压缩机94，其与轴112在^t上麟和Mii^胀机IOO驱动。系统80可以包括固体脱除装置114和辆装置116。^H卩装置116与固体脱除装置114和压缩机82^/#*t。固体脱除装置114与再生器14流絲通，并可以用絲合成气84由^Hp装置116和/或压缩机82接收之前从合成气84中脱R^l化剂^^立。在一个实例中，^p装置116#^成气84麟1200至1850叩、^ato约1200至1400叩的温JL冷却到约300至600°F的温度。在至少一个其它的实施方案中，涡轮膨^ta且110还包括电动发电机118。电动发电机118与轴112在辦Ji^和由膨^^100驱动。当轴112絲时，电动发电机118产生电力。此电力可以供工厂中的糾工艺^^J。在一个实例中，此电力使工厂中在别处为产生动力而燃^^料的需求最小化，因此剩氐了精炼厂的总体C02排放。;^照图2,提供了加热具有再生器和反应器的流^^化裂^^置用于总^氧^^降欣的方法的至少一个实施方案。该方法包括将入口压力的合成气120压缩以;^到压缩的^^成气。例如，压缩的^^成气的压力可以为约150至500psig。M缩合成气中分离C02以提旨C02的第一气流122。在一个实例中，将第一气流与含02的第二气;^fe晓以生产热气体。热气体的温度可以为约1800至2100叩。第一气流和第二气流可以4胀126到低的压力以得到iW气体。在第一和第二气^^c^烧的实例中，膨胀机以热气体的形式膨胀第一和第二气流。，气体和:;i/v的烃:i^H皮引^^有来自a器的废催化剂的再生器128。再生器在气^^t下燃烧^^的烃iW^来自废催化剂的焦炭，生成合成气和用于在^温度下#^反应器的热量。在一个实例中，i^F气体的温度为约1200至1600叩,再生器中生成的合成气温度为1200至1850。F，优选约1200至l權叩。在至少一个其它实施方案中，方法还包括在压缩步骤之前去BH^化剂碎并沐#^成气冷却到400至600°F的温度。压缩的合成^可以^HP到300至500。F的温度。以下实施例(M1和表2)进一步说明了本发明的实施方案。在以下情况之间进行tbfe(1)具有XJl器和在燃烧条ft下(即再生器以空气怍为i^"气体)操怍的再生器的FCC装置和(2)具有反应器和在气^^件下(即使用含0)2和02的Aiti^气体)操作的再生器的FCC装置。在FCC常，怍中，将在燃旨气化^^下再生器中产生的热量("总可用热量")转移以#^^器("总热需求")。絲1中，当原料在450叩下i4/v提升管和A^器产物在980叩下离开时，本实施例计算了^器的总热需求。再生器在1275。F下运^fp每磅FCC原料循环7^化剂的情况下，计算了再生器的总可用热量。假设焦炭的大概衬式为C22Hn并且包含不可区别量的硫，实施例燃烧每磅焦炭需要13.75磅的空气(燃烧奈件下)。基于这些^t^和假没，反应器的总热需求为620Btu/磅原料。燃烧糾下的再生器的总可用热量为13332Btu/磅焦炭。因此，供应反应器热需求的催化剂上的焦炭最小量是0.047磅焦^7磅原料[(620Btu/磅原料)/(13332Btu/磅焦炭)]或约4.7%。<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>焦炭*=总热需求/总可用热*=620/13332*100%=4.7%在表2中，本实施例再生器由燃烧^nu;气^^件。如u应器糾与表1##4目同(即原料在450。FiiA，产品在980。F排出)，那么^器的总热需求#^^#4目同(620Btu/磅原料)。jH^卜，再生器必须^目同的容量和温度下向^ll^应催化剂。在气^^件下，总可用热量|5|^气体中02和0)2的皿而。本实施例中，假设下面的^式^^了基于02和0)2某一比例的燃烧热(C22i/11+8%02+5C02~~>2707+5^//2)。本^JS中，1磅焦#生约2，711Btu的热量。假i狄入的珊气体必须从100叩加热到1275。F，热需求约是571Btu/磅焦炭(1.8磅气体/磅焦炭*0.27Btu/^F*(1275。F-100°F))。气^^"件下的再生器的总可用热量为1885Btu/磅焦炭。本实施例中，供应^器热需求的催化剂上的焦炭最小量是0.329磅焦^/磅原料[(620Btn/磅原料)/(1885Btu/磅焦炭)]或约32.9%。如所述，FCC装置在常作期间通常不^^'j这样高的禁淚水平，如VGO原^l产生约4重*%焦^/原料。然而，通it^it当的，流量下向再生器^A^i^vlM烧^^的烃iW^焦炭，热量欠缺就可以满足，在再生器中每^^^料产生至少约600Btu的热量用于在^温度下辦m器。表2.气^H^下辨的FCC装置<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>^^页域技^pv员^RT容易理解，上述说明书意图科'j阐ii^发明原理的实施。本说明书无意限制本发明范围和应用，因为本发明易于调整、变更和更改，而不偏离如下述权利要求书所P艮定的本发明的樹申。权利要求1、一种加热具有反应器和再生器的流化催化裂化装置用于总体二氧化碳降低的方法，该方法包括将含CO2、CO、H2O、H2S和COS的合成气从入口压力压缩到预定的高压以得到压缩的合成气；从所述压缩的合成气分离出含CO2的第一气流；将所述第一气流与含O2的第二气流膨胀到预定的低压以得到进料气体；和向装有来自反应器的废催化剂的再生器引入所述进料气体和注入的烃进料，再生器在气化条件下燃烧注入的烃进料和来自废催化剂的焦炭，从而产生合成气和用于在反应温度下操作反应器的热量。2、权利要求l的方法，其中注入的烃iW包拾溶剂脱沥青器源青。3、^f'〗要求l的方法，其中合成^包含H2。4、权利要求3的方法，其中第一气-舰包含C0和H2中的至少"^HH亥方法还包括将第一气流与第二气流撚^'j预定的高温以生产热气体，并，胀步骤包括機气体膨胀以得到耕气体。5、，]要求4的方法，其中预定的高温为约1800至2100华歧(。F)。6、，〗要求3的方法，还包括从压缩的合成气中分离出至少一部分H2，该部分H2用于其它系统，从而^^悉体C02排放。7、^U'漆求1的方法，其中预定的高压为约150至500psig。8、；f5UN要求l的方法，其中预定的低压为约30至70psig。9、;M'决求1的方法，其中*气体的温度为约1200至1600华^1(。F)。10、'漆求1的方法，其中在再生器生产的合成气的温^约1200至1850华ML(。F)。11、；M，J要求1的方法，其中珊气体含C02、02和貼。12、权矛J^求1的方法，还包括扭缩步骤之前去,化剂^Ma以及齡成气~卩到约300至600华&变(。F)的温度。13、权利要求1的方法，还包括将压缩的合成气^H卩到约300至500华氏度(。F)的温度。14、相^要求1的方法，其中配3X应器用于接收与催化剂反应以产生废催化剂的原#用于在^温度下##反应器的热量为至少约600BTU每磅原料。15、一种加热具有再生器和反应器的沐^^化裂化装置用于总^氧^^斷氐的方法，该方法包括提供涡轮膨E^几组，该涡轮膨0^ii且包括第一压缩机、膨胀4脉轴，该轴与膨^^^第一压缩机两者在#^上^使得膨^^#^该轴，该轴驱动第一压缩才;i;用第一压缩才^#舍0)2、CO、H20、H2S和C0S的合成^^A入口压力压缩到预定的高压以得到压缩的合成气；从压缩的合成^离出含C02的第一气流；通it^^^将第一气流与含02的第二气^^^^预定的低压，产生iW气体并4第二气j;;y^取能量以驱动膨^uM吏该轴^^;和向装有来自M器的废催化剂的再生器引入所^JW气体和注入的烃进料，再生器在气^4Hf下燃烧;;认的烃iW^来自废催化剂的焦炭，从而产生合成*用于在^温度下,M器的热量。16、相^要求15的方法，其中涡轮膨0^i腿包括与膨^5a^^ii的燃烧区；第一气^K包含C0和H2中的至少一种；该方法还包^1烧区将第一和第二气流燃烧到预定的高温以生产热气体；膨胀步M包括使热气体膨胀、产生i^t"气^Miit^l^A^热气^l取能量以驱动膨^^来使该轴^^。17、WJ^"求16的方法，其中涡轮膨04AiSii包括与燃烧区沐^ii和与该轴在,上联结的第二压缩^M吏得转动该轴iM区动第二压缩机；和该方法还包括在燃烧步骤之前压缩第一气流。18、W'J要求15的方法，其中涡轮膨^M腿包括与该轴在辦JiW的电动发电积使得转动该轴^4区动电动发电机；和该方法还包括驱动电动发电机从而产生电能。19、一种加热具有再生器和反应器的沐^^化裂化装置用于总t氧^^斷氐的系统，该系统包括压缩机，其用于将舍C02、CO、H20、H2S和C0S的合成^A^口压力压缩到预定的高压以得到压缩的合成气；分离器装置，其与压缩机流体i^ii和配置以M缩的合成气分离出含C02的第一气流；膨^4几，其与分离器装置a^it和配置用于将第一气流与含02的第二气^^胀到预定的低压以得到iW气体；和再生器，其在气化务f牛下用于再生来自反应器的废催化剂和配置用于接收产生合成气和用于在^i温度下^fK^i器的热量。20、；M'漆求19的系统，其中压缩才脉膨^^几是^"膨l^几组的一部分；涡轮膨0^i且包括与分离器装置和膨l^f几^^it的燃烧区，以及与膨0^脉压缩机两者在,上联结的轴使得膨^fe/L^动该轴，该轴驱动第一压缩机；燃烧区配置用于将第一和第二气^W烧到预定的高温以生产热气体；膨胀机配置用于从热气#^取能量，从而,该轴。21、权利要求20的系统，其中预定的高温为约1800至2100华氏度(。F)。22、权矛漆求19的系统，其中预定的高压为约150至500psig。23、权利要求19的系统，其中预定的j氐压为约30至70psig。24、似'决求19的系统，其中合成^包含H2和分离器装置孤己置用于从压缩的合成^离出至少^P分H2，这部分H2用于其它系统，从而斷&悉体C02排放。25、权矛澳求19的系统，其中配1^应器用于接收与催化剂反应以产生废催化剂的原#用于在>^温度下##反应器的热量为至少约600BTU每磅原料。全文摘要在本发明的至少一个实施方案中，提供了一种加热具有反应器和再生器的流化催化裂化装置用于总体二氧化碳降低的方法。该方法包括将合成气压缩以得到压缩的合成气。从压缩的合成气分离出CO<sub>2</sub>以提供含CO<sub>2</sub>的第一气流。将第一气流与含O<sub>2</sub>的第二气流膨胀以得到进料气体。将进料气体和注入的烃进料引入装有来自反应器的废催化剂的再生器。再生器在气化条件下燃烧注入的烃进料和来自废催化剂的焦炭，从而产生合成气和用于在反应温度下操作反应器的热量。文档编号C10G70/00GK101538475SQ20081010745公开日2009年9月23日申请日期2008年12月19日优先权日2007年12月21日发明者B·W·海德瑞克申请人:Bp北美公司