号BSW无效等预先设定的自动启动条件成立时，自动停止的发动机12进行自动启动。此外，发动机12的自动启动控制和自动停止控制通过如下方式进行:主ECU90接收各种检测信号来判定自动启动条件的成立或自动停止条件是否成立，并且将基于判定结果的控制指令发送至发动机E⑶15和ATE⑶16。
[0052]在自动停止条件成立而发动机12自动停止时，主压PL(调节压Pmod)随着发动机12的旋转速度的降低而逐渐地降低，在调节压Pmod变为小于Cl继动阀70的设定压时，Cl继动阀70从使线性电磁阀SLl的输出口 54和离合器Cl的油压伺服器连通的状态切换至使电磁泵60的排出口 62b和离合器Cl的油压伺服器连通的状态。因此，若使电磁泵60动作，则能够将离合器Cl的接合压保持在规定压以上。在此，在Cl继动阀70处于使线性电磁阀SLl的输出口 54和离合器Cl的油压伺服器连通的状态下，由于变为使电磁泵60的排出口 62b和排放用油路L7连通的状态，所以若在切换Cl继动阀70状态前(在调节压Pmod变为小于设定压前)，使电磁泵60开始动作，则能够将电磁泵60内和排出口用油路L5内的空气经由排放用油路L7从单向阀80排出。并且，在发动机12的自动启动条件成立时，由未图示的启动电动机开始使发动机12的曲轴转动，主压PL (调节压Pmod)也随着发动机12的旋转速度的上升而上升。此时，Cl继动阀70在到调节压Pmod变为设定压以上为止，处于使电磁泵60的排出口 62b和离合器Cl的油压伺服器连通并且切断线性电磁阀SLl的输出口 54和离合器Cl的连通的状态，因此，在此期间不能够将来自线性电磁阀SLl的SLl压Psll供给至离合器Cl的油压伺服器，但在该Cl继动阀70的状态下，由于使驱动压用油路L2经由旁通油路的上游侧L8、联络口 72g、联络口 72h、旁通油路的下游侧L9、单向阀82与排出口用油路L5连通，所以主压PL(驱动压PD)被导入排出口用油路L5并且从排出口用油路L5经由输入口 72c、输出口 72e、Cl用油路L6被供给至离合器Cl的油压伺服器。在调节压Pmod变为设定压以上时，由于Cl继动阀70的状态变为使线性电磁阀SLl的输出口54和离合器Cl连通的状态，所以通过来自线性电磁阀SLl的SLl压Psll作用于离合器Cl的油压伺服器，使得离合器Cl完全地接合。这样，通过在发动机12自动停止中将油压从电磁泵60供给至离合器Cl的油压伺服器并使离合器Cl以规定接合压待机，能够在发动机12刚自动启动后使离合器Cl快速地接合，从而能够顺利地进行起步。
[0053]图5是表示实施例的发动机停止时的发动机旋转速度Ne、电磁泵60的动作状况、单向阀80的动作状况、Cl继动阀70的动作状况、主压PL、电磁泵压Pemop、Cl压Pcl随时间变化的情况的说明图。在实施例中，在发动机12的自动停止条件刚成立后的时刻T11，开始电磁泵60的动作并将排出压供给至排出口用油路L5。此时，Cl继动阀70处于使排出口用油路L5和排放用油路L7连通的状态，单向阀80处于关闭的状态。因此，在使电磁泵60动作时，排出口用油路L5的油压即电磁泵压Pemop逐渐地上升直到达到单向阀80的设定压为止。在时刻T12，在电磁泵压Pemop达到单向阀80的设定压时，单向阀80打开。由此，电磁泵60内和排出口用油路L5内的空气经由排放用油路L7、单向阀80与动作油一起被排出。如上所述，在本实施例中，单向阀80的设定压为比由电磁泵60的排出性能所得到的最大油压低，且比在切换Cl继动阀70的状态时在离合器Cl的油压伺服器内残留的SLl压Psll(残压Pre)高的油压，因此，在电磁泵60开始动作后到打开单向阀80来排出空气为止是需要一些时间的。在实施例中，为了使结束利用单向阀80的打开来排出排出口用油路L5的空气的时机(时刻T13)比切换Cl继动阀的状态的时机(时刻T14)提前到来，而能够从结束空气的排出的时刻，逆运算从电磁泵60开始动作到排出口用油路L5的油压达到单向阀80的设定压为止所要的时间和从单向阀80打开到结束排出口用油路L5内的空气的排出为止所要的时间，从而能够决定电磁泵的动作开始的时机(时刻Tll)。因此，当在时刻T14，调节压Pmod变为小于Cl继动阀70的设定压，Cl继动阀70切换至使排出口用油路L5和Cl用油路L6连通的状态时，将比在Cl继动阀70的状态切换之前离合器Cl的油压伺服器内残留的SLl压Psll (残压Pre)高的油压，从排出口用油路L5导入至离合器Cl的油压伺服器(油室)，从而能够抑制离合器Cl的油压伺服器(油室)的油压的降低。此夕卜，图5中的“Peg”是表示在时刻T14切换Cl继动阀70的状态时离合器Cl (摩擦接合构件)的油压伺服器中残留的油压Pci。
[0054]图6是表示比较例的发动机停止时的发动机旋转速度Ne、电磁泵60的动作状况、单向阀80的动作状况、Cl继动阀70的动作状况、主压PL、电磁泵压Pemop、Cl压Pcl随时间变化的情况的说明图。在比较例中，将单向阀80的设定压设定为小于离合器Cl的活塞行程末端压Pse这一点与实施例不同。在比较例中，由于单向阀80的设定压比较低，所以在开始电磁泵60的动作(时刻Tl)时，在早期，单向阀80就打开(时刻T2)而使排出口用油路L5的空气排出(时刻T3)，但是排出口用油路L5的油压也被保持在比较低的状态。因此，当在时刻T4，调节压Pmod变为小于Cl继动阀70的设定压，Cl继动阀70切换至使排出口用油路L5和Cl用油路L6连通的状态时，作用于离合器Cl的油压伺服器的油压的降低量变大。因此，在此期间，当因开启油门而请求车辆起步时，产生离合器Cl的接合迟缓而不能够顺利地进行起步。此外，图6中的“Peg”是表示在时刻T4切换Cl继动阀70的状态时离合器Cl (摩擦接合构件)的油压伺服器中残留的油压Pci。
[0055]另外，Cl继动阀70构成为使阀柱74的外周面沿着套筒72的内周面滑动，在该结构中，在套筒72的内周面和阀柱74的外周面之间存在一些间隙。现在，考虑随着发动机12的运转而行驶的情况。在该情况下，由于机械式油泵42处于动作中，所以Cl继动阀70处于使与输出口用油路L3连接的输入口 72b和与Cl用油路L6连接的输出口 72e连通并且使与排出口用油路L5连接的输入口 72d和与排放用油路L7连接的排放口 72f连通的状态。在该状态下，在以前进I?4挡中任一挡行驶时，来自线性电磁阀SLl的高压的SLl压经由输出口用油路72e、输入口 72b、输出口 72e、Cl用油路L6作用于离合器Cl的油压伺服器(参照图2)。因此，存在在输出口 72e和与该输出口 72e相邻的输入口 72c之间产生压力差，并且输出口 72e的油经由上述的间隙泄漏到输入口 72c的情况。在本实施例中，通过单向阀80的设定压将与输入口 72c连接的排出口用油路L5保持在比较高的状态，并且由于输出口 72e和输入口 72c之间的压力差小，所以能够使油的泄漏量降低。
[0056]根据上面说明的实施例的油压控制装置，具有:C1继动阀70，在基于主压PL而生成的信号压(调节压Pmod)变为设定压以上时，变为使输出来自线性电磁阀SLl的SLl压Psll的输出口用油路L3(输入口 72b)和与离合器Cl的油压伺服器(油室)连接的Cl用油路L6(输出口 72e)连通，并且使输出来自电磁泵60的排出压的排出口用油路L5 (输入口 72d)和排放用油路L7(排放口 72f)连通的状态，在信号压小于设定压时，变为切断排出口用油路L5(输入口 72d)和排放用油路L7(排放口 72f)的连通，并且代替输出口用油路L3(输入口 72b)而使排出口用油路L5(输入口 72c)与Cl用油路L6(输出口 72e)连通的状态；单向阀80，安装在排放用油路L7上。并且，将单向阀80的设定压调整为，比由电磁泵60的排出性能所得的最大油压低，且比在随着发动机12的停止而切换Cl继动阀70的状态时离合器Cl的油压伺服器中残留的SLl压Psll (残压Pre)高的油压，在发动机12的自动停止条件成立时，在切换Cl继动阀70的状态前，开始电磁泵60的动作。由此，在切换Cl继动阀70的状态前，即在Cl继动阀70使排出口用油路L5和排放用油路L7连通的期间，能够使单向阀80打开而将电磁泵60内和排出口用油路内的空气经由排放用油路L7和单向阀80排出，并且能够将排出口用油路L5的油压保持在比较高的状态。因此，在切换Cl继动阀70的状态而使排出口用油路L5和Cl用油路L6连通时，由于将比在刚切换Cl继动阀70的状态之前在离合器Cl的油压伺服器中残留的SLl压Psll (残压Pre)高的油压，从排出口用油路L5导入至离合器Cl的油压伺服器(油室)，所以能够抑制作用于离合器Cl的油压伺服器(油室)的油压的降低。由此，即使在发动机12停止后立即进行下一次的车辆起步要求，也能够快速地进行离合器Cl的接合，从而能够顺利地进行起步。而且，以在离合器Cl的油压伺服器(油室)中残留的SLl压Psll (残压Pre)比离合器Cl的活塞行程末端压Pse高的期间，切换Cl