专利名称：充气轮胎的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种充气轮胎，更具体而言，涉及一种可提高耐不均勻磨损性能的充气轮胎。
背景技术：
近年来，充气轮胎采用这样一种结构，在轮胎子午线方向剖面图上，胎肩条状花纹的触地面具有向轮胎径向内侧凸出的圆弧形状。由此，轮胎的触地压力在胎面部中央区域与胎肩区域获得均衡，从而可抑制轮胎的不均勻磨损。在采用该结构的常规充气轮胎中，大家熟知的有专利文献1所记载的技术。现有技术文献专利文献专利文献1日本专利特开平5-77608号公报
发明内容
发明拟解决的问题本发明目的在于提供一种可提高轮胎耐不均勻磨损性能的充气轮胎。解决问题的手段为达成上述目的，本发明充气轮胎在胎面部具有在轮胎周向上延伸的多条周向主槽、以及由分隔胎面部的所述周向主槽形成的多个条状花纹，其特征在于，在轮胎子午线方向剖面图上，胎面部中央区域中所述条状花纹(以下称为中央条状花纹)的触地面由向轮胎径向外侧凸出的平滑曲线形成，同时胎面部胎肩区域中所述条状花纹(以下称为胎肩条状花纹)的触地面由向轮胎径向内侧凸出的平滑曲线形成，并且，当所述中央条状花纹的曲线与所述胎肩条状花纹的曲线相交于交点P时，所述中央条状花纹的曲线的延长线与所述胎肩条状花纹的曲线之间的距离随着从交点P向轮胎宽度方向外侧移动而增大。该充气轮胎通过优化胎面部的半径结构，将增加胎肩条状花纹触地端侧的触地压力。由此，可降低整个轮胎的滑移量，因此具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。此外，本发明所述充气轮胎中，所述周向主槽的槽宽总和GW与胎面宽度TW具有 0. 15彡GW/TW彡0. 20的关系。该充气轮胎中，优化了胎面部槽宽总和GW与胎面宽度TW的比GW/TW，因此可增加胎面部在带束层上的厚度。如此，胎面部胎肩区域的刚性增强，因此可抑制轮胎转动时胎面橡胶向轮胎周向的变动。由此，具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。此外，本发明所述充气轮胎具有4条所述周向主槽，并且，从轮胎赤道面到交点P 之间的距离PW与胎面宽度Tff具有0. 5彡Pff/(Tff/2)彡0. 65的关系。该充气轮胎中，优化了胎面半径的反曲点(交点P)位置，因此具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。另外，交点P优选位于周向主槽内。此外，本发明所述充气轮胎中，在所述胎肩条状花纹的触地端附近配置向轮胎周向延伸的细槽。
该充气轮胎中，通过配置的细槽，可降低触地端附近的触地压力。由此，具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。此外，本发明所述充气轮胎中，所述胎肩条状花纹的中央部为无槽结构。该充气轮胎中，胎肩条状花纹的中央部未被槽分隔，因此可确保胎肩条状花纹的刚性。由此，具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。此外，本发明所述充气轮胎中，胎面宽度TW、所述周向主槽的槽宽总和GW、所述中央条状花纹的宽度TWc、所述中央条状花纹与所述胎肩条状花纹之间的所述条状花纹的宽度TWx、以及所述胎肩条状花纹的宽度TWsh具有TWsh/(TW/2)彡0. 40、Tffsh/Tffx彡1. 05、 Tffsh/Tffc 彡 1. 05、以及 0. 20 彡 GW/TW 彡 0. 15 的关系。该充气轮胎中，将胎面部中周向主槽的槽面积比率设为小于特定值，并且，将侧向力行驶时承受最大剪切力的胎肩条状花纹的触地宽度比率设为大于特定值。如此，整个胎面部的横向弹性模量增大，因此在路面行驶中受到侧向力时的滑移角变小。由此，胎面部胎肩区域的滑移量降低，因此具有提高针对侧向滑移的耐不均勻磨损性能的优点。此外，本发明所述充气轮胎中，分隔所述胎肩条状花纹的所述周向主槽的槽深 GDsh与宽度TWsh具有TWsh/GDsh彡2. 00的关系。该充气轮胎中，优化了分隔胎肩条状花纹的周向主槽的槽深GDsh与宽度TWsh的比TWsh/GDsh，因此胎肩条状花纹的横向弹性模量增大，从而整个胎面部的横向弹性模量增大。由此，具有提高针对侧向滑移的耐不均勻磨损性能的优点。此外，本发明所述充气轮胎中，所述胎肩条状花纹的JIS-K6253橡胶硬度为60或更高。该充气轮胎中，优化了胎肩条状花纹的橡胶硬度，因此胎肩条状花纹的横向弹性模量增大，从而整个胎面部的横向弹性模量增大。由此，具有提高针对侧向滑移的耐不均勻磨损性能的优点。此外，本发明所述充气轮胎中，所述胎肩条状花纹具有细槽。该充气轮胎中，通过在轮胎转动时对磨损牺牲条状花纹进行主动磨损，将抑制胎肩条状花纹的不均勻磨损。由此，具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。此外，本发明所述充气轮胎适用于重型充气轮胎。重型充气轮胎由于被施加较高负载，因此容易发生轮胎不均勻磨损。因此，通过将该重型充气轮胎作为适用对象，具有更显著地获得轮胎耐不均勻磨损性能的优点。此外，本发明所述充气轮胎中，用于胎冠的橡胶组合物在20°C时具有66或更高的 JIS-K6253橡胶硬度。该充气轮胎中，通过优化橡胶组合物的橡胶硬度，可提高轮胎的耐磨损性能及耐不均勻磨损性能。此外，本发明所述充气轮胎中，所述橡胶组合物具有400%或更高的断裂伸长率、 以及在变形10士2%且60°C时低于0. 14的tan δ值。该充气轮胎中，通过优化橡胶组合物的断裂伸长特性及发热特性，可提高轮胎的耐磨损特性及耐不均勻磨损特性。发明的效果
本发明所述充气轮胎中，通过优化胎面部的半径结构，将增加胎肩条状花纹触地端侧的触地压力。由此，可降低整个轮胎的滑移量，因此具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。
图1是根据本发明一个实施例的充气轮胎胎面部的轮胎子午线方向剖面图。图2是根据本发明一个实施例的充气轮胎胎面部的轮胎子午线方向剖面图。图3是显示根据本发明实施例的充气轮胎性能试验1结果的图表。图4是显示根据本发明实施例的充气轮胎性能试验2结果的图表。
具体实施例方式下面参照附图对本发明进行详细说明。但本发明并不受该实施例限定。另外，本实施例的构成要素包括对本领域技术人员而言可以取代或者显然能够取代、并且实质上相同的要素。此外，本实施例所记载的多个改进实例可在对本领域技术人员而言显而易见的范围内进行任意组合。实施例图1及图2是根据本发明的一个实施例的充气轮胎胎面部的轮胎子午线方向剖面图。图3是显示根据本发明实施例的充气轮胎性能试验1结果的图表。充气轮胎该充气轮胎1具有在轮胎周向上延伸的多条周向主槽21、22以及由这些周向主槽 21、22分隔形成的多个条状花纹31 33(参照图1及图2)。例如，本实施例中，胎面部形成4条周向主槽21、22。然后，这些周向主槽21、22在胎面部中央区域分隔出3条中央条状花纹31、32，并且在左右胎面部胎肩区域分别分隔出胎肩条状花纹33。由此，形成以条状花纹为基调的胎面花纹。[胎面部的半径结构]此外，在轮胎子午线方向剖面图上，中央条状花纹31、32的触地面由向轮胎径向外侧凸出的平滑曲线Rc形成，此外，胎肩条状花纹33的触地面由向轮胎径向内侧凸出的平滑曲线Rs形成(参照图1)。此处，中央条状花纹31、32的曲线Rc与胎肩条状花纹33的曲线Rs相交于交点P。此时，中央条状花纹31、32的曲线Rc的延长线与胎肩条状花纹33 的曲线Rs之间的距离(间隔)d随着从交点P向轮胎宽度方向外侧(触地端侧)移动而增大。例如，本实施例中，在轮胎子午线方向剖面图上，在胎面部中央区域形成3条中央条状花纹31、32，这些中央条状花纹31、32的触地面具有向轮胎径向外侧凸出的圆弧状曲线Rc (参照图1)。此外，左右胎肩条状花纹33的触地面具有向轮胎径向内侧凸出的圆弧状曲线Rs。即，胎肩条状花纹33具有凹状触地面。由此，胎面部中央区域与胎面部胎肩区域的触地压力获得均衡，从而可抑制轮胎的不均勻磨损。此外，中央条状花纹31、32的曲线Rc 与胎肩条状花纹33的曲线Rs在胎肩条状花纹33的轮胎宽度方向内侧边缘部交叉，该交点 P即胎面半径的反曲点。此外，中央条状花纹31、32的曲线Rc的延长线位于胎肩条状花纹 33的曲线Rs的轮胎径向内侧，这些曲线Rc、Rs之间的距离d随着从胎肩条状花纹33的轮胎宽度方向内侧向外侧移动而逐渐扩大。然后，中央条状花纹31、32的曲线Rc的延长线与胎肩条状花纹33的轮胎宽度方向外侧面交叉。另外，轮胎触地面是指将轮胎安装于JATMA规定的适用轮辋上，施加IOOkPa内压， 同时在静止状态下垂直放置在平板上并施加符合规定载重的负载时，轮胎与平板之间的接触面效果该充气轮胎1中，中央条状花纹31、32的触地面由向轮胎径向外侧凸出的平滑曲线Rc形成，同时胎肩条状花纹33的触地面由向轮胎径向内侧凸出的平滑曲线Rs形成，并且，中央条状花纹31、32的曲线Rc的延长线与胎肩条状花纹33的曲线Rs之间的距离随着从交点P向轮胎宽度方向外侧移动而增大。该结构中，通过优化胎面部的半径结构，将增加胎肩条状花纹33触地端侧的触地压力。由此，可降低整个轮胎的滑移量，因此具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。[附加事项1]此外，该充气轮胎1中，周向主槽21、22的槽宽Wl W4总和GW( = W1+W2+W3+W4) 与胎面宽度TW优选具有0. 15彡GW/TW彡0. 20的关系(参照图2)。该结构中，优化了胎面部槽宽总和GW与胎面宽度TW的比GW/TW，因此可增加胎面部胎肩区域的刚性，从而可抑制轮胎转动时胎面橡胶向轮胎周向的变动。由此，具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。另外，轮胎胎面宽度是在以下状态下进行测量，将轮胎安装于适用轮辋上，施加规定内压，同时在静止状态下垂直放置在平板上并施加符合规定载重的负载。此处，适用轮辋是指，JATMA中规定的“适用轮辋”、TRA中规定的“Design Rim”、或者ETRTO中规定的“Measuring Rim”。此外，规定内压是指，JATMA中规定的“最高气压”、 TRA中规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRES SURES”最大值、或者 ETRTO中规定的“INFLATION PRESSURES”。此外，规定载重是指，JATMA中规定的“最大负载能力，，、TRA 中规定的 “TIREL0AD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRES SURES，，最大值、或者ETRTO中规定的“LOAD CAPACITY”。但是，轿车轮胎的规定内压为180kPa气压，规定载重为最大负载能力的88 %。此外，该充气轮胎1设有4条周向主槽21、22时，从轮胎赤道面CL到交点P之间的距离PW与胎面宽度TW优选具有0.5彡PW/(TW/2)彡0.65的关系(参照图1)。该结构中，优化了胎面半径的反曲点(交点P)位置，因此具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。 另外，交点P优选位于周向主槽22内。此外，该充气轮胎1中，优选在胎肩条状花纹33的触地端附近配置向轮胎周向延伸的细槽(未示出)。该结构中，通过配置的细槽，可降低触地端附近的触地压力。由此，具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。另外，细槽是指槽宽在Imm至2mm的槽。此外，该充气轮胎1中，优选胎肩条状花纹33的中央部具有无槽结构(未示出)。 艮口，优选在胎肩条状花纹33的中央部(除边缘部的部分)不形成槽。该结构中，胎肩条状花纹33的中央部未被槽分隔，因此可确保胎肩条状花纹33的刚性。由此，具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。另外，槽是指槽深在5mm或更高且宽度在Imm至2mm的槽。此外， 胎肩条状花纹33的边缘部可设置槽。[附加事项2]
此外，该充气轮胎1中，胎面宽度TW、周向主槽21、22的槽宽Wl W4总和GW(= W1+W2+W3+W4)、中央条状花纹31的宽度TWc、中央条状花纹31与胎肩条状花纹33之间的条状花纹32的宽度TWx (χ = 1、2、3...)、以及胎肩条状花纹33的宽度TWsh优选具有TWsh/ (TW/2)彡 0. 40、Tffsh/Tffx 彡 1. 05、Tffsh/Tffc 彡 1. 05、以及 0. 20 彡 GW/TW 彡 0. 15 的关系 (参照图1及图2)。另外，胎肩条状花纹33的宽度TWsh是指，胎肩条状花纹33中除去具有高度差部分的区域的宽度。此外，周向主槽21、22的槽宽Wl W4以及条状花纹31 33的宽度TWC、TWx、TWsh是在以下状态下进行测量，将轮胎安装于适用轮辋上，施加规定内压，同时在静止状态下垂直放置在平板上并施加符合规定载重的负载。 该结构中，将胎面部中周向主槽21、22的槽面积比率设为小于特定值，并且，将侧向力行驶时承受最大剪切力的胎肩条状花纹33的触地宽度比率设为大于特定值。如此，整个胎面部的横向弹性模量增大，因此在路面行驶中受到侧向力时的滑移角变小。由此，胎面部胎肩区域的滑移量降低，因此具有提高针对侧向滑移的耐不均勻磨损性能的优点。此外，上述结构中，分隔胎肩条状花纹33的周向主槽22的槽深⑶sh与宽度TWsh 优选具有TWsh/GDsh彡2. 00的关系(参照图1及图2)。该结构中，优化了分隔胎肩条状花纹33的周向主槽22的槽深⑶sh与宽度TWsh的比TWsh/⑶sh，因此胎肩条状花纹33的横向弹性模量增大，从而整个胎面部的横向弹性模量增大。如此，在路面行驶中受到侧向力时的滑移角变小，胎面部胎肩区域的滑移量减少。由此，具有提高针对侧向滑移的耐不均勻磨损性能的优点。另外，上述结构中，优选胎肩条状花纹33的JIS-K6253橡胶硬度为60或更高。该结构中，优化了胎肩条状花纹33的橡胶硬度，因此胎肩条状花纹33的横向弹性模量增大， 从而整个胎面部的横向弹性模量增大。如此，在路面行驶中受到侧向力时的滑移角变小，胎面部胎肩区域的滑移量减少。由此，具有提高针对侧向滑移的耐不均勻磨损性能的优点。此外，上述结构中，优选胎肩条状花纹33具有细槽(未示出)。该细槽例如可沿胎肩条状花纹33的轮胎宽度方向外侧边缘部配置，在胎肩条状花纹33的边缘部形成磨损牺牲条状花纹。该结构中，通过在轮胎转动时对磨损牺牲条状花纹进行主动磨损，将抑制胎肩条状花纹33的不均勻磨损。由此，具有提高轮胎耐不均勻磨损性能的优点。适用对象此外，该充气轮胎1优选以重型充气轮胎为适用对象。该重型充气轮胎由于被施加较高负载，因此容易发生轮胎不均勻磨损。因此，通过将该重型充气轮胎作为适用对象， 具有更显著地获得轮胎耐不均勻磨损性能的优点。[性能试验1]该实施例中，对不同条件的多个充气轮胎进行与轮胎耐不均勻磨损性能相关的性能试验(参照图3)。该性能试验中，将轮胎尺寸为11R22. 5的充气轮胎安装至JATMA规定的适用轮辋上，将2个充气轮胎安装到双门试验车辆的转向轴上。此外，向该充气轮胎施加 JATMA规定的最高内压和最大载重。然后，试验车辆在铺设道路上行驶50000km后，观察胎肩条状花纹的不均勻磨损并进行指数评估。该评估是以常规例为基准(100)，数值越大越好。常规例的充气轮胎中，在轮胎子午线方向剖面图上，胎面部中央区域的触地面以及胎面部胎肩区域的触地面由单一圆弧形成，具有向轮胎径向外侧(上方)凸出的曲线形状。另一方面，发明例1 10的充气轮胎1中，中央条状花纹31、32的触地面由向轮胎径向外侧凸出的平滑曲线Rc形成，同时胎肩条状花纹33的触地面由向轮胎径向内侧凸出的平滑曲线Rs形成，并且，中央条状花纹31、32的曲线Rc的延长线与胎肩条状花纹33的曲线Rs之间的距离d随着从交点P向轮胎宽度方向外侧移动而增大(参照图1)。
结果所示，发明例1 10的充气轮胎1中，轮胎耐不均勻磨损性能得到提高(参照图3)。另外，胎肩条状花纹的JIS-K6253橡胶硬度统一为60。此外，比较发明例 1 3可知，通过优化胎面部的槽宽总和GW与胎面宽度TW的比GW/TW，将进一步提高轮胎的耐不均勻磨损性能。此外，比较发明例3 5可知，通过优化胎面半径的反曲点(交点P) 位置PW/ (TW/2)，将进一步提高轮胎的耐不均勻磨损性能。此外，观察发明例6可知，通过在胎肩条状花纹33的触地端附近配置细槽，将进一步提高轮胎的耐不均勻磨损性能。此外， 发明例7 10的充气轮胎1中，通过优化条状花纹宽度，将进一步提高轮胎的耐不均勻磨损性能。[性能试验2]图4是显示根据本发明实施例的充气轮胎性能试验2结果的图表。该性能试验2中，对不同条件的多个充气轮胎进行与轮胎耐磨损性能及耐不均勻磨损性能相关的性能试验(参照图4)。另外，该性能试验是依据上述性能试验1实施。此夕卜，在与耐磨损性能相关的性能试验中，是以发明例10为基准(100)进行评估，数值越大越好。发明例10 16的充气轮胎1中，中央条状花纹31、32的触地面由向轮胎径向外侧凸出的平滑曲线Rc形成，同时胎肩条状花纹33的触地面由向轮胎径向内侧凸出的平滑曲线Rs形成，并且，中央条状花纹31、32的曲线Rc的延长线与胎肩条状花纹33的曲线Rs 之间的距离随着从交点P向轮胎宽度方向外侧移动而增大(参照图1)。因此，发明例10 16的充气轮胎1的形状及结构相互通用。另一方面，发明例10 16的充气轮胎1具有不同的材料要素。以下针对该点进行依次说明。首先，发明例10 14中，胎冠所用橡胶组合物的混合方式是采用既有的混合方式。具体而言，橡胶组合物的混合方法为，使用密闭型混炼机对经过计量的橡胶材料和添加药品进行混炼，生成混炼材料，并在160°C左右的目标排出温度时排出该混炼材料。然后，将该混炼材料再次投入密闭型混炼机，在160°C左右的目标排出温度时排出。重复该操作，直至达到目标粘度。该混炼作业结束之后，使用密闭型混炼机，对该混炼材料与硫化类添加药品进行固定时间的混炼。另一方面，发明例15、16中，橡胶组合物的混合方式包含以下两个步骤，使用密闭型混炼机对经过计量的橡胶材料和添加药品进行混炼，生成混炼材料，并在135°C或以下 (120°C或以上)的排出温度时排出该混炼材料的步骤；以及至少使用1台辊式混炼机，在 90°C或以下以下(50°C或以上)温度时对排出的混炼材料进行混炼的步骤(IStep Roll混合方式)。具体而言，首先，将经过计量的橡胶材料和添加药品投入密闭型混炼机混炼固定时间，在135 °C或以下的排出温度时排出该混炼材料(未示出)。然后，将该混炼材料提供给串联连接多台重熔装置后形成的重熔系统加工线。该重熔系统加工线中，混炼材料在各重熔装置中反复混炼，依次输送至下游侧。此时，采用冷却机构进行控制(混炼控制)，使混炼材料的粘度在对应密闭型混炼机固定混炼时间的同时，达到目标粘度。该混炼作业结束后， 利用中间搬运传送机，将混炼材料提供给最终混炼装置。该最终混炼装置中，在对应密闭型混炼机固定混炼时间的时间内，对混炼材料和硫化类添加药品进行混炼，并连续实施混炼操作，直至完成最终产品。另外，这种橡胶组合物的混合方式在日本专利特开2006-116726 号公报中有详细说明，是众所周知的混合方式。此外，发明例10 16的充气轮胎1中，橡胶组合物的构成含有天然橡胶(泰国生产的天然橡胶STR20)、炭黑1 (CABOT JAPAN(株)生产的SIYOU BLACK NllO N2SA = 144 [m2/g])或炭黑 2 (CABOT JAPAN (株)生产的 SIYOU BLACK N234 N2SA =123[m2/g])、氧化锌(正同化学工业(株)生产的氧化锌3号)、硬脂酸(千叶脂肪酸 (株)生产的工业用硬脂酸)、防老化剂(住友化学(株)生产的ANTIGENE6C)、硫磺(鹤见化学工业(株)生产的金华牌含油硫磺细粉)、以及硫化促进剂(大内新兴化学工业(株) 生产的 NOCCELER NS-F)。然后，由于橡胶组合物的添加及混合方式的选择，橡胶组合物在20°C时的橡胶硬度(硬度20°C)、断裂伸长率(EB)、以及发热特性(变形10士2%且601时的切115值，优选低于0. 14。)各不相同。另外，图3所示发明例1 10的充气轮胎1中，橡胶组合物的配比及混合方法相同。此外，作为其结果，不论哪个充气轮胎1都是耐磨损性能为100(与图4的发明例10相同)。如试验结果所示，比较发明例10与发明例11可知，在橡胶组合物中增加炭黑1的添加量后，将增加橡胶硬度，提高耐磨损性能及耐不均勻磨损性能(参照图4)。此外，比较发明例10与发明例12可知，在橡胶组合物中改变炭黑的种类后(改成炭黑1)，将在保持发热特性的同时，增加橡胶硬度，提高耐磨损性能及耐不均勻磨损性能。此外，比较发明例10与发明例13可知，在橡胶组合物中增加硫磺的添加量后，将在提高发热特性的同时，增加橡胶硬度，提高耐磨损性能。此外，比较发明例10与发明例14可知，将橡胶组合物的混合温度降至120°C后，将提高断裂伸长特性，并增加橡胶硬度，提高耐磨损性能及耐不均勻磨损性能。此外，比较发明例10与发明例15、发明例16可知，通过在120°C以下的混合温度时实施上述1st印Roll混合方式，将在维持发热特性及断裂伸长特性的同时，使橡胶硬度达到目标值(66)或更高，获得充分的耐磨损特性。例如，发明例15、16中，不论炭黑种类如何改变，均可获得较发明例10更好的耐磨损性能及耐不均勻磨损性能。效果如上所述，该充气轮胎1中，优选用于胎冠的橡胶组合物在20°C时具有66或更高的JIS-K6253橡胶硬度(参照图4的发明例11、发明例13、发明例15及发明例16)。该结构中，通过优化橡胶组合物的橡胶硬度，可提高轮胎的耐磨损性能及耐不均勻磨损性能。另夕卜，关于橡胶组合物的橡胶硬度，虽然其上限并无特别限定，但例如可将上限优选设为76 以下。此外，上述结构中，优选橡胶组合物具有400%或更高的断裂伸长率、以及在变形 10士2%且60°C时低于0. 14的tan δ值(参照图4的发明例15及发明例16)。该结构中， 通过优化橡胶组合物的断裂伸长特性及发热特性，可提高轮胎的耐磨损特性及耐不均勻磨损特性。另外，关于橡胶组合物的断裂伸长率，虽然其上限并无特别限定，但例如可将上限优选设为700以下。此外，tan δ值的下限也无特别限定，例如可将下限优选设为0. 03以下。此外，该结构中，橡胶组合物优选通过混合方式生成，该混合方式包含以下两个步骤，使用密闭型混炼机对经过计量的橡胶材料和添加药品进行混炼，生成混炼材料，并在 135°C以下的排出温度时排出所述混炼材料的步骤；以及至少使用1台辊式混炼机，在90°C 以下温度时对排出的所述混炼材料进行混炼的步骤(参照图4的发明例15及发明例16)。 由此，具有获得上述适当的发热特性、断裂伸长特性以及橡胶硬度的优点。另外，混炼材料的排出温度下限优选在120°C或以上，辊式混炼机的混炼温度下限优选在50°C或以上。进而，上述结构中，橡 胶组合物由天然橡胶和氮吸附比表面积N2SA = 100 160[m2/g]的炭黑构成，并且炭黑的添加量优选为40 60重量份(更优选为45 55重量份)。由此，具有获得上述适当的发热特性、断裂伸长特性以及橡胶硬度的优点。工业实用性如上所述，本发明所述充气轮胎可提高轮胎的耐不均勻磨损性能，具有用性。符号说明1充气轮胎21、22周向主槽31、32中央条状花纹33胎肩条状花纹
权利要求
1.一种充气轮胎，在胎面部具有在轮胎周向上延伸的多条周向主槽、以及由分隔所述胎面部的所述周向主槽形成的多个条状花纹，其特征在于，在轮胎子午线方向剖面图上，胎面部中央区域中所述条状花纹(以下称为“中央条状花纹”)的触地面由向轮胎径向外侧凸出的平滑曲线形成，同时胎面部胎肩区域中所述条状花纹(以下称为“胎肩条状花纹”)的触地面由向轮胎径向内侧凸出的平滑曲线形成，并且，当所述中央条状花纹的曲线与所述胎肩条状花纹的曲线相交于交点P时，所述中央条状花纹的曲线的延长线与所述胎肩条状花纹的曲线之间的距离随着从交点P向轮胎宽度方向外侧移动而增大。
2.如权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，所述周向主槽的槽宽总和GW与胎面宽度TW具有0. 15彡GW/TW彡0. 20的关系。
3.如权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，具有4条所述周向主槽，并且，从轮胎赤道面到交点P之间的距离PW与胎面宽度TW具有0. 5彡Pff/(Tff/2)彡0. 65的关系。
4.如权利要求1至3中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，在所述胎肩条状花纹的触地端附近配置向轮胎周向延伸的细槽。
5.如权利要求1至4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，所述胎肩条状花纹的中央部为无槽结构。
6.如权利要求1至5中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，胎面宽度TW、所述周向主槽的槽宽总和GW、所述中央条状花纹的宽度TWc、所述中央条状花纹与所述胎肩条状花纹之间的所述条状花纹的宽度TWx、以及所述胎肩条状花纹的宽度TWsh具有TWsh/ (TW/2)≥ 0. 40、Tffsh/Tffx ≥ 1. 05、Tffsh/Tffc ≥ 1. 05、以及 0. 20≥ GW/TW ≥ 0. 15 的关系。
7.如权利要求6所述的充气轮胎，其特征在于，分隔所述胎肩条状花纹的所述周向主槽的槽深⑶sh与宽度TWsh具有TWsh/⑶sh≥2. 00的关系。
8.如权利要求6或7所述的充气轮胎，其特征在于，所述胎肩条状花纹的JIS-K6253橡胶硬度为60或更高。
9.如权利要求6至8中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，所述胎肩条状花纹具有细槽。
10.如权利要求1至9中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，适用于重型充气轮胎。
11.如权利要求1至10中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，用于胎冠的橡胶组合物在20°C时具有66或更高的JIS-K6253橡胶硬度。
12.如权利要求11所述的充气轮胎，其特征在于，所述橡胶组合物具有400%或更高的断裂伸长率、以及在变形10士2%且60°C时低于0. 14的tan δ值。
全文摘要
充气轮胎(1)在胎面部具有在轮胎周向上延伸的多条周向主槽(21)、(22)以及由这些周向主槽(21)、(22)分隔形成的多个条状花纹(31)～(33)。此外，在轮胎子午线方向剖面图上，中央条状花纹(31)、(32)的触地面由向轮胎径向外侧凸出的平滑曲线Rc形成，此外，胎肩条状花纹(33)的触地面由向轮胎径向内侧凸出的平滑曲线Rs形成。此外，中央条状花纹(31)、(32)的曲线Rc与胎肩条状花纹(33)的曲线Rs相交于交点P。此时，中央条状花纹(31)、(32)的曲线Rc的延长线与胎肩条状花纹(33)的曲线Rs之间的距离d随着从交点P向轮胎宽度方向外侧移动而增大。
文档编号B60C11/01GK102224022SQ20098014637
公开日2011年10月19日 申请日期2009年11月24日 优先权日2008年11月21日
发明者井上芳久, 铃木贵之, 饭塚洋 申请人:横滨橡胶株式会社